關坪中學食物中毒應急預案關坪中學食物中毒應急預案頁腳內容PAGE頁腳內容PAGE71關坪中學食物中毒應急預案頁腳內容PAGE68目錄1編制依據 32編制目標 33工程概況 43.1關寨大橋技術標準 43.2地形地貌 43.3氣候條件 43.4水文資料 43.5地質情況 43.6關寨大橋主梁簡介 53.7主要工程數量表 64前期施工準備工作 64.1施工便道、臨時房屋等臨時工程 64.2測量工作 74.3人員安排 74.4機械設備 94.5試驗室準備工作 94.6原材料 95施工進度計劃 96施工方案 106.1施工方法 106.2施工工藝 116.2.10#段的施工 116.2.2懸臂段的施工 146.2.3邊跨現澆段的施工 286.2.4合攏段施工 286.2.5橋面附屬工程 356.2.6砼養生 376.2.7懸灌梁段的線形控制 376.2.8懸灌梁技術保證措施 477質量保證體系 487.1從管理上保證 487.2從技術上保證 637.3從原材料試驗保證 647.4從物資供應保證 647.5混凝土施工質量控制措施 647.5.1混凝土夏季施工控制措施 647.5.2混凝土冬季施工 658安全保證體系 669環境保護措施 69附件一關寨大橋主梁施工進度計劃表 71附件二連續梁施工步驟示意圖 71附件三0號段支架圖及檢算 71附近四邊跨現澆段支架圖及檢算 71

關寨大橋（80+150+80）m連續剛構梁部施工方案1編制依據1.1關寨大橋施工設計圖。1.2施工中采用的主要標準圖、國家行業標準、規則、規程及技術規范、質量評定驗收標準等。1.3現場工地施工調查。1.4本公司現有的施工力量，技術裝備和施工管理能力及以往施工類似工程積累的經驗。2編制目標2.1工期目標：總體工期2012年4月27日至2013年5月29日（含橋面附屬工程）。其中0號段63天，19個節段懸灌施工190天，邊跨現澆段30天，邊跨合攏段15天，中跨合攏段15天。另外考慮一定的冬季影響時間。2.2安全目標：杜絕重大以上傷亡事故發生，減少一般事故；無重大責任事故；不得因施工對周邊環境、建筑、設施等造成破壞，留下重大安全隱患；人員因施工負傷率小于0.3‰，重傷率小于0.5‰（施工單位職工、民工）。2.3質量目標：堅持質量第一的理念，工程實體質量安全可靠、經久耐用，保證設計使用年限；建設項目工程合格率100%，爭創優良工程；杜絕發生重大質量事故，有效防止發生一般質量事故，盡可能減少發生質量問題。2.4環保目標：做好污水、油污的處理，不污染環境；不造成水土流失。3工程概況關寨大橋位于貴州省習水縣習酒鎮八一村、隆興鎮五一村，起訖里程K71+120.96～K72+119.04，全長998.08m。設計為14×40+（80+150+80）+3×40m預應力混凝土T梁、預應力砼連續剛構。全橋共19墩2臺。主跨位于直線上，引橋始端位于R=760.75m平曲線上。全橋縱坡為-4.0%和-1.1%的下坡。3.1關寨大橋技術標準設計荷載：公路-Ⅰ級橋面寬度：2×10.65m3.2地形地貌全橋設計為跨溝谷橋。橋區屬低中山區，絕對高程900-1050m，相對高差150m。0#臺至15#主墩位于河溝一側，自然坡度30°-50°，16#墩至20#臺位于河溝另一側，坡度較陡，自然坡度60°-80°，植被較發育。陡坡面上主要為雜木樹、灌木，緩坡面為耕地和農田。部份基巖裸露，石質堅硬。3.3氣候條件橋位區所在地屬亞熱帶季風氣候區，年平均氣溫13.1℃，極端最高氣溫34.4℃，極端最低氣溫-8.6℃，霜凍日一般在8-23天，。年平均降雨量1101.1mm，多年一日最大降雨量178.8mm。年平均相對濕度85%。年平均風速1.5m/s，全年以西北風為多。3.4水文資料橋址區地表水不發育，地下水類型為潛水和基巖溶洞裂隙水，地表及地下水對混凝土無侵蝕性。3.5地質情況橋址區屬中切斷塊中低山向巖溶峰叢洼地地貌過渡區，路線橫穿一處近南西向一級溶溝，溝底寬度不大，約5～20m，相對切割深約227m。0#臺～16#墩下伏基巖為中風化灰巖，17#墩～20#臺下伏基巖為中風化泥巖。橋位區屬可溶巖分布區，地表巖溶現象發育，主要有小型溶溝溶槽，不良地質為深部隱伏溶洞，隱伏溶洞對橋墩基礎埋深有一定影響。3.6關寨大橋主梁簡介關寨大橋主橋上構為（80＋150＋80）m預應力混凝土懸澆剛構橋。箱梁為單箱單室斷面，箱頂面寬10.65米，底面寬6米，在墩與箱梁相接的根部斷面梁高為9米，在跨中和邊跨現澆段梁高為3.5米。箱梁頂板厚0.28米，箱梁底板厚在墩頂為1米，跨中為0.32米。箱梁腹板厚在墩頂為0.7米，跨中為0.45米，其間按分段變化。主墩T構共19個懸臂段，梁段長分別為3.0m、3.5m、4.0m，懸臂總長67.5m。1號段最大重量為161.15T，中跨合攏段重量為67.18T，邊跨合攏段重量為45.81T。根據設計圖第三冊二分冊3頁，施工過程中單“T“進行了下述幾種工況的驗算，并以此作為主橋墩的控制設計之一，最后一個懸臂段不同步施工，一側施工完畢，另一側施工一半。設計采用掛籃自重104噸（含模板與機具），吊架自重50噸。移動掛籃時根據施工經驗采用：移動掛籃其位移差不超過一個節段，并由監控單位監控。關寨大橋主橋上部構造按全預應力混凝土設計，采用三向預應力，縱向預應力鋼束采用高強低松馳率鋼鉸線，單根鋼鉸線直徑15.2mm，公稱面積139mm2，彈性模量1.95×105MPa，標準強度1860MPa。選用OVM真空輔助灌漿系統預應力錨具。波紋管除15-16鋼束采用φ外106，其它采用φ外116。設計張拉力見下表：類型鋼束編號鋼束規格設計張拉力（KN）引伸量（mm）懸澆束T0-115-224296.640-59.4.7T2-915-193710.776.9-211.4T10-1915-224296.6227.9-429.2腹板束W1-W1515-163124.867.7-332.3中跨連續束CT15-163102.555CB1-315-224265.954-99.8CB4-915-193684.2122.9-229.3邊跨連續束ST1-3SB1-415-163102.542.7-54.7預備束PT15-2214909.2450.2PCB15-198684.6269.1頂板橫向預應鋼束（φ12.7-3）采用美國ASTMA416-98標準，270級高強度低松弛鋼絞線，標準強度Rby=1860MPa。單束為3股7φ4（公稱直徑12.7mm）。單股控制張拉力：119.3KN，張拉伸長量57.1mm（扣除10%初始張拉）。錨具采用OVM體系：BM13-3扁錨（張拉端）及P型錨（固定端）。配用金屬波紋扁管成孔，d=19*60mm(內)，d=25*66mm(外)，波紋管采用雙波型。豎向鋼束0-8#段內N01、N1-51采用φ15.2鋼絞線，每束三股。其余N52-137采用直徑為28mm的精軋螺紋粗鋼筋，控制張拉力346.82KN，配用金屬波紋管d內40（預應力鋼束采用d內50），壓漿管為φ外=20mm，δ=0.5mm。箱梁采用C55混凝土。3.7主要工程數量表序號工程項目單位數量1主梁M3102Ⅰ級鋼筋Kg877723Ⅱ級鋼筋Kg16284364鋼絞線Kg6392085精軋螺紋鋼Kg378606C55混凝土m392227C50混凝土m35374前期施工準備工作4.1施工便道、臨時房屋等臨時工程14～17號墩施工便道均由既有馬回公路引入。14～15號墩位于溝谷小里程側，施工便道從8號墩附近的馬回公路引入長度400m。16～17號墩位于溝谷大里程側，施工便道從K72+200右側的馬回公路引入長度1000m。施工便道寬度6m，采用泥結碎石路面。施工用水從K71+000左側山泉水引入，干旱缺水時采用水車拉水。在14、16號墩處設50立方米水池貯水。供電主線從6號墩左側100m高速公路專用電力線引入，配置500KVA變壓器2臺。沿線路架設低壓電桿引入低壓電。為預防突然停電影響正常施工，工點配備1臺200KW發電機作為備用電源。在K71+000左側設混凝土拌合站，拌合主機規格為2×1.0M3。4.2測量工作對設計單位所交付的所有樁位和水準基點都已復測完畢，在此基礎上為滿足施工需求對導線控制網和高程控制網進行了加密，結果已經報駐地監理批復。現導線控制網和高程控制網均能夠滿足施工精度要求。4.3人員安排關寨大橋由橋工隊負責施工，現場施工負責人：隊長范初平；現場技術負責人：技術主管張凱鶴；現場安全負責人：安全員侯國輝；現場質檢負責人：申仁松。組織機構如下：常務副常務副經理王海榜總工張樹副經理鄧兆能工程部占小明物資機電部彭偉華財務部龍世橋合同部張軍安質環保部鐘海綜合部趙帆隊長范初平混凝土班木工班鋼筋班張拉班壓漿班試驗室楊享平技術主管張凱鶴技術員韋秋明安全員侯國輝試驗員王青云材料員李虎質檢員申仁松施工員王大興施工組織機構框圖項目經理蔣勝利4.4機械設備主要機械設備序號機械設備名稱規格型號數量(臺)1掛籃4對20#段施工支架4套3砼輸送泵HBT90s24塔吊YT601525塔吊YT501326電梯SFD10047卷揚機5T48對焊機150KW29吊車16T210砼攪拌站2×1.0立方111千斤頂YCW500812千斤頂YCW400813千斤頂YC30D414千斤頂YG70穿心415抽真空機216壓漿機2NB6-3224.5試驗室準備工作試驗設備、儀器已標定，試驗室已經驗收通過，按照合同文件要求，試驗人員配備齊全，試驗室的各種管理制度完善。4.6原材料鋼材、水泥：由業主統一提供的合格供應商名單招標供應。碎石：采用本地石料場出產的碎石。中粗砂：采用本地石料場出產的機制砂。5施工進度計劃5.1總體安排主梁工期2012年4月27日至2013年5月29日（含橋面附屬工程）。其中0號段63天，19個節段懸灌施工190天，邊跨現澆段30天，邊跨合攏段15天，中跨合攏段15天。另外考慮一定的冬季影響時間。具體安排見附表《關寨大橋主梁施工進度橫道圖》。5.2勞動力安排人員配置見下表：序號工種人數1砼工16×22鋼筋工14×23電焊工6×24起重裝吊工2×25模工20×26機電工2×27張拉工10×2合計1406施工方案6.1施工方法關寨大橋上部結構，0＃段采用在墩頂縱向預埋工字鋼+牛腿托架進行混凝土澆注，1#～19＃梁段采用懸臂澆注進行施工，掛籃自重52T（含模板與機具），最大懸灌重量161.15T，前懸臂長度4.8m，后錨段長4.7主梁的0號塊設計長13m，大于5.5m+5.5m的后錨長度，滿足在0號塊上進行掛籃拼裝邊跨現澆段采用在墩頂縱向預埋工字鋼+牛腿托架進行混凝土澆注，同時用0#段預壓材料進行配重。邊跨合攏段采用吊架施工，中跨合攏段采用掛籃施工。連續箱梁施工步驟示意圖見附圖。6.2施工工藝6.2.10#段的施工（1）本橋0號段順橋向長13m，兩端懸臂長度為1.0m，橫橋向底寬6.0m（墩頂處底寬8m），頂板寬10.65m，高9.0m。單箱單室，0～9號段腹板厚70cm，11～14號段腹板厚55cm，16～21號段腹板厚45cm，底板厚100～32cm。0號梁段混凝土設計強度為C55，混凝土391.74m3，為三向預應力混凝土結構，縱、橫向預應力采用鋼絞線，豎向預應力0-8#段為鋼絞線、其余為ф28精軋螺紋粗鋼筋。（2）托架的搭設：在墩頂附近砼中埋設工字鋼，用于安裝牛腿。在牛腿上安裝縱向和橫向工字鋼，形成托架的主要承重結構，在上面鋪設型鋼和模板，進行托架的預壓。托架的檢算見附件《主墩0#段施工托架計算書》。（3）托架的預壓：使用隧道有工字鋼、鋼筋進行加壓，模擬實際澆注砼時產生的荷載，達到對托架進行預壓的目的。托架的預壓重量取值：梁段砼的超灌系數按1.05計，動載系數按1.2計，施工人員和施工機械的荷載取2.5KN/m2。按觀測數值計算出支架的彈性變形、非彈性變形，分析確定底模立模標高。（4）鋪設底模，綁扎鋼筋，安裝內模、外模。在托架上鋪設型鋼，調整標高；經檢查合格后鋪設大塊的鋼模板。側模利用廠制大模板，內模采用組合鋼模板和竹膠板進行拼裝。鋼筋在橋下鋼筋加工場地進行加工，經檢驗合格以后，用塔吊運至墩頂平臺進行綁扎，墩頂梁段鋼筋分兩次綁扎。第一次安放底板及5.0米高腹板鋼筋，豎向波紋管及預應力鋼筋；第二次搭設腳手架和工作平臺，水平普通鋼筋綁扎到頂，安裝縱向波紋管，綁扎頂板普通鋼筋，安裝橫向波紋管和橫向預應力鋼絞線。豎向鋼筋的接頭位置錯開布置，嚴格按規范要求預留接頭搭接長度。鋼筋保護層厚度符合設計要求，允許誤差為5mm，螺旋筋加工允許偏差為5mm。頂板、腹板內有大量的預埋波紋管，為了不使波紋管損壞，一切焊接在波紋管埋置前進行，管道安裝后不再焊接，當普通鋼筋與波紋管位置發生矛盾時，適當移動鋼筋位置，準確安裝定位鋼筋網，確保管道位置準確。（5）砼澆注順序：砼采用泵送工藝。0#塊采用分兩次進行澆注，第一次澆注5.0m高，第二次澆注剩余的部分4.0m。砼采用分層進行澆注，每層厚度為0.3m，每層砼最大量為31.2m3,采用集中式拌合站拌和，砼輸送罐車運送，每小時的產量為2×30=60m（6）0號塊的第二次澆注砼：第一次砼澆注結束后，待砼達到75%后，進行第二次砼的澆注，施工工序為：安裝剩余腹板和頂板模板——綁扎頂板鋼筋——澆注砼。（7）工藝流程圖：預埋托架連接件預埋托架連接件托架安裝托架設計、加工托架預壓鋪底模支立外模綁扎底板鋼筋及腹板鋼筋布設豎向預應力筋及管道模板設計、加工模板及托架的拆除吊裝掛籃，準備懸灌0#梁段施工工藝流程圖灌注第一次砼支剩余部分模板綁扎頂板筋及頂板縱向、橫向預應力管道澆注第二次砼張拉預應力鋼筋配合比設計、砼的拌和、運輸預應力鋼筋下料千斤頂標定監理檢查合格澆注第二次砼監理檢查合格監理檢查合格監理檢查合格澆注第二次砼監理檢查合格監理檢查合格監理檢查合格支部分內模支部分內模6.2.2懸臂段的施工施工掛籃采用的菱形掛籃。施工工藝流程如下：安裝掛籃安裝掛籃掛籃的預壓及測試（1號梁段進行）標高、中線調整及模板就位綁扎底板、腹板、頂板鋼筋安裝縱、橫向及豎向波紋管、預埋件澆注砼鋼筋下料、加工錨墊板加工波紋管、預埋件加工砼拌制、輸送監理檢查合格砼養護拆除端模、處理砼接茬面懸臂灌注施工工藝流程圖拆除內模、外模縱、橫、豎預應力筋的張拉壓漿前移掛籃就位至下一段進入下一段砼施工循環錨具進貨、檢驗張拉機具準備壓漿機具的準備砼等強度試件試壓監理檢查合格澆注第二次砼監理檢查合格監理檢查合格監理檢查合格澆注第二次砼監理檢查合格監理檢查合格掛籃正面圖掛籃側面圖（1）掛籃構造一付掛籃總長11.3米，高3.8米，后錨在已澆好梁段上5.1米處，懸臂長4.8米。自重約55噸。掛籃主要由主桁架、行走及錨固系統、吊帶系統、底平臺系統、模板系統五大部分組成。Ⅰ、主桁架系統主桁架由兩片外型呈菱形的桁片在其橫向設置前后橫梁組成一空間桁架，并在前后橫梁上設置上下兩層平面聯結桿件。主桁架桿件采用槽鋼合焊成鋼盒再焊以鋼板，桿件間銷子連接。前后橫梁桁片及其平聯采用焊接薄壁方鋼管和角鋼。為改善露天施工條件，桁架頂部設置遮雨棚，在前橫梁下方設置分配梁，用于懸掛底藍、模板以及液壓升降裝置。Ⅱ、行走及錨固系統掛籃在懸澆完一段箱梁，混凝土澆注齡期不少于7天強度達到85％設計要求強度后，張拉預應力筋完畢后開始前移。掛籃前移時，前支點采用底貼四氟板組合滑船，后支點由錨固小車輪反扣于工字型鋼軌道。由液壓油缸頂推前移，采用焊接型鋼的軌道分長軌和短軌兩種，由錨固梁與箱梁豎向預應力筋連接并錨固。澆筑混凝土時掛籃尾部錨桿與分配梁連接，采用在頂板預留孔道安錨固筋錨固。Ⅲ、吊帶系統用以連接掛籃主桁架和底模平臺，吊帶下端與底平臺緊固連接，上端在主桁架的橫梁上固定，用液壓提升裝置來調節底平臺高度。Ⅳ、底平臺系統底平臺系統由前后橫梁、縱梁等組成，模板直接鋪于底平臺上，前后橫梁懸吊于主桁架，澆筑混凝土時，后橫梁錨固于前段已完箱梁底板。Ⅴ、模板系統模板結構包括外模、內模、堵頭模板等。外模分模板、骨架及滑梁，外模模板與內模模板用對拉螺桿連接，外加支撐固定。支承模板及骨架的滑梁前端懸吊于主桁架。內側滑梁后端懸吊于已澆箱梁翼板，外側滑梁后端懸吊于主桁架，澆筑混凝土時均錨于前段已完箱梁翼板，拆模時放松錨固端，隨平臺下沉和前移。內模亦由模板、骨架、滑梁組成。支承模板、骨架的滑梁前端懸吊于主桁架，后端懸吊于前段已澆箱梁頂板。拆除的內模板落于滑梁上，掛籃行走時，滑梁同時隨掛籃前移。內模板采用組合鋼模和型鋼帶組成，與外模對拉，內支撐固定。內支撐設調節螺栓支撐，在角隅處，型鋼骨架設螺栓連接，用以調整內模寬度適應腹板厚度變化，內側設有收分模板，以適應后面每一段箱梁高度變化。堵頭模板因有鋼筋和預應力管道伸出，其位置要求準確，采用鋼模板，根據鋼筋布置分塊拼裝，隨后和內外模連接成整體。（2）掛籃拼裝掛籃結構構件運達施工現場后，安排在已澆好的墩頂0#段頂面拼裝，掛籃構件利用塔吊吊至已澆梁段頂面，再進行組裝。掛籃最大桿件重量約3t，塔吊可以滿足施工要求。掛籃結構拼裝的主要流程見下圖。I.主桁結構拼裝：a、在主梁墩頂、相鄰第一梁段頂板面軌道位置處進行砂漿找平，測量放樣并用墨線彈出主梁中線、軌道中線和軌道端頭位置線。以全站儀和垂線相互校核主桁拼裝方位并控制掛籃行走時的軸線位置。b、利用吊裝設備起吊軌道，對中安放，連接錨固梁。安裝軌道錨固筋，將錨梁與豎向預應力筋連接后，對每根錨筋施以250～300kN的錨固力，在軌道頂安裝前支點滑移，后節點處臨時設置支承墊塊。c、利用主梁墩頂面作工作平臺，水平組拼主桁成菱形體。利用塔吊起吊安裝主桁片就位，并采取臨時固定措施，保證兩主桁片穩定。d、安裝主桁后節點處的分配梁、（后）千斤頂、后錨桿等，將主桁后節點與分配梁連接并通過錨固筋與頂板預留孔錨固。e、在主梁墩頂0#梁段頂面組拼形成后橫梁桁片的三個單元（中片及兩側片）。按先中片后兩側片的順序將后橫梁桁片分段起吊安裝就位。同樣方式組拼前橫梁桁片，整體起吊安裝就位。f、按先下后上的順序安裝上、下平聯桿件。g、安裝吊帶、分配梁、吊桿以及液壓提升裝置等，前后橫梁桁片與吊帶的銷接處必須照圖設置限位鋼管。h、拆除后錨臨時支承墊塊。II.底平臺和模板結構拼裝：a、底平臺的拼裝掛籃的底平臺部分采取塔吊分片吊至工作面進行拼裝b、外側模拼裝利用外模前、后吊帶將外模滑梁吊起，在橋下將側模骨架連接成一個整體，用塔吊將骨架整體吊裝，懸掛在外模滑梁上，將面板逐塊安裝在側模骨架上、檢查并調整側模位置，然后安裝側向工作平臺。c、內模拼裝在橋下將內模滑梁和橫梁、斜撐連接成一個整體，用塔吊起吊通過內模前吊點和內模錨桿懸吊；在橋下將內模骨架拼裝成一個整體，用塔吊吊裝將其懸掛于內模滑梁上，將內模頂板墊木和模板安裝在滑梁骨架上，調整模板。d、張拉工作平臺拼裝在橋下將工作平臺組裝成一個整體，用倒鏈懸掛于主桁系統上，以便隨施工需要進行升降。e、模板系統澆注梁段的尺寸參數變化。模板骨架的安裝，除頂板和腹板的橫肋須一次拼裝就緒外，腹板部分的豎肋按主梁塊件長度拼裝。每個梁段施工前調整內模的橫向位置，使之滿足主梁腹板厚度的線性變化。III.拼裝過程注意事項：a、在墩頂（0＃）梁段施工完畢、模板拆除后才開始拼裝掛籃。b、拼裝時在T構兩端的0＃梁段上同時對稱拼裝兩臺掛籃，以保證T構兩端對稱平衡。c、掛籃的拼裝是高空作業，每道工序務必經過認真的檢查無誤后方可進行下一道工序，確保施工安全。（2）掛籃的預壓掛籃安裝完成后，通過預壓消除結構非彈性變形。預壓材料采用隧道用工字鋼和鋼筋。由于對掛籃施加壓力時，針對梁部受力不平衡，所以在加載時，必須對墩柱的兩側兩個掛籃進行同時加壓。模擬最大梁段重的1.2倍進行加壓，加載按0.25倍、0.50倍、0.75倍、1.0倍和1.2倍梁重分5級進行加載，每級加載完20分鐘后，實測掛籃的變形值。測點布置在后支座、前支座、上橫梁、下橫梁、后橫梁等處。然后按原加載次數和重量分級卸載，并測量各級卸載狀況下的變形值，同時根據實測數據繪制加、卸載工程的變形曲線，經線性回歸分析后計算掛籃在各梁段自重作用下的變形值，作為控制預留高度的依據。(3)掛籃的移動在每一梁段混凝土澆注及預應力張拉完畢后，掛籃將移至下一梁段位置進行施工，直到懸臂澆注梁段施工完畢。掛籃前移時工作步驟如下：a、當前梁段預應力張拉、壓漿完成后，進行脫模（脫開底模、側模和內模）。b、當前梁段為1＃梁段時，用千斤頂將掛籃前支點頂起，將短軌F4換成長軌F5，將長軌錨固，落下千斤頂，滑船壓在軌道上，安裝水平頂推千斤頂。當前梁段為2＃～12＃梁段時，用千斤頂將掛籃前支點頂起，拖動軌道至下一梁段位置就位，錨固軌道，落下千斤頂，滑船壓在軌道上。c、掛籃后節點進行錨固轉換，將上拔力轉給后錨小車。d、拆除底模后錨桿，此時底籃后橫梁僅用吊帶吊住。e、拆除側模后端的內吊桿，用后滑梁架后端吊住，此時內滑梁架的上端固定在橋面上。f、拆除內模滑梁的后吊桿，用特制的后滑梁架將內模滑梁后端吊住，上端固定在橋面上。用水平千斤頂頂推掛籃前移，將底模、側模、主桁系統及內模滑梁一起向前移動，直至下一梁段位置。g、檢查。h、掛籃就位后，用掛籃后節點千斤頂進行錨固轉換，將上拔力由錨固小車轉給主桁后錨桿。i、安裝底模后錨桿,安裝側模、內模后吊桿，調整后滑梁架。j、調整模板位置及標高。k、待梁段底板及腹板鋼筋綁扎完畢后，將內模拖動到位，調整標高后，即可安裝梁段頂板鋼筋。l、梁段混凝土澆注及預應力張拉完畢后，進入下一個掛籃移動循環。掛籃行走時，內外模滑梁必須在頂板預留孔處及時安裝滑梁吊點扣架，保證結構穩定；移動必須勻速、平移、同步，采取劃線吊垂球或經緯儀定線的方法，隨時掌握行走過程中掛籃中線與主梁軸線的偏差，如有偏差，使用千斤頂逐漸糾正；為安全起見，掛籃尾部用鋼絲繩與豎向蹬筋臨時連接，隨掛籃前移緩慢放松。(4)掛籃結構拆除主梁懸臂澆注梁段施工完畢后，進行掛籃結構拆除。拆除時，先在最后澆注梁段的位置按拼裝時的相反順序拆除掛籃的底籃及模板系統，然后將掛籃主桁后退至墩頂位置，按拼裝時的相反順序拆除掛籃主桁桿件。掛籃的拆除應在T構的兩懸臂端對稱地進行，使T構平衡受力，保證施工安全。(5)鋼筋綁扎、安裝波紋管道、豎向預應力筋。a、鋼筋按要求進行下料，成型后掛牌編號分類堆放，需要鋼筋時用塔吊吊裝至橋面，人工進行綁扎；b、先安裝底模和端頭模綁扎底板、腹板鋼筋安裝豎向預應力筋底板波紋管道、腹板波紋管道內模前移到位后，綁扎頂板底層鋼筋安裝預應力管道綁扎頂板的上層鋼筋安裝頂板預埋件。c、預應力管道與構造鋼筋位置矛盾時，可適當移動構造鋼筋的位置，保證預應力管道按設計位置定位，并采取加粗定位鋼筋，加密定位鋼筋網片等措施，保證預應力管道在砼澆注的過程中不移位。(6)砼的供應與運輸:砼集中在拌和站進行生產，用砼輸送罐車運送到現場，砼輸送泵進行泵送入模。（7）砼澆注：為了保證砼的澆注質量，必須保證砼在入模時的塌落度及和易性。澆注時要注意均勻對稱的進行澆注，避免墩身承受過大的偏心荷載，不平衡重最大不得超過梁段自重的30%。混凝土澆注過程中，嚴格控制澆注層厚和搗固質量，嚴禁直接搗固預應力波紋管，防止管道移位或漏漿。砼澆注完成以后及時收漿、進行覆蓋養護并檢查預應力管道，混凝土強度和彈性模量達到設計的指標后（混凝土齡期不少于7天），及時按對稱、同步張拉的原則張拉預應力筋。（8）預應力施工關寨大橋上構主梁采用縱向、橫向、豎向預應力體系。施工工藝流程如下：切斷多余的鋼絞線切斷多余的鋼絞線壓漿校核回縮量持荷3分鐘安裝工作錨安裝頂壓器安裝千斤頂安裝錨具初張拉張拉100σcon安裝工作錨準備工作錨記錄伸長值張拉100con,錨固縱、橫、豎向預應力筋施工流程圖a、縱橫向預應力筋采用270級高強低松施鋼絞線，標準強度為1860MPa，縱向預應力筋采用公稱直徑為15.24mm的鋼絞線，橫向預應力筋采用公稱直徑為12.7mm的鋼絞線，單股控制張拉力119.3KN，彈性模量E=1.9×105MPa，錨具使用OVM15-19、OVM15-12錨具和BM扁錨，在預埋波紋管時將鋼絞線穿入波紋管中。波紋管的定位鋼筋采取50cm每道，彎曲段適當加密；管道中穿入軟水管，保持管道順直，在混凝土澆注過程中，經常抽動水管，以防預應力波紋管漏漿“凝死”水管，在混凝土終凝后抽出。b、豎向鋼束0-8#段內N01、N1-51采用φ15.2鋼絞線，每束三股。其余N52-137采用直徑為28mm的精軋螺紋粗鋼筋，控制張拉力346.82KN，配用金屬波紋管d內40（預應力鋼束采用d內50），壓漿管為φ外=20mm，δ=0.5mm。在施工前將精軋螺紋鋼和波紋管提前進行預埋。豎向預應力筋錨固端與主梁鋼筋位置發生矛盾時，保證錨墊板和錨下螺旋筋的位置準確而適當調整主梁鋼筋位置。c、預應力筋編束、穿束：按設計鋼絞線的長度(含兩端的工作長度)加上60cm的工作長度進行下料，用梳子板梳理后，用透明膠帶和紙片進行對應編束，用扎絲每米綁扎一道，并在牽引端裝上一個子彈頭形狀的牽引頭。穿束前使用通孔器檢查孔道情況，穿束時，使用一根鋼絞線與牽引頭連接，先將鋼絞線穿入，用卷揚機牽引穿束。牽引后檢查預應力筋的外露情況d、預應力張拉及錨固預應力張拉設備使用前先進行標定，確保張拉質量。I.縱向預應力縱向預應力張拉選用YCW500型千斤頂、ZB2-200型電動油泵張拉。在砼齡期不少于7天強度達到85%的設計強度后，用4臺千斤頂進行兩端兩側對稱進行張拉，張拉時確保“三同心兩同步”，采取雙控措施，即以張拉噸位控制為主，伸長量校核為輔，伸長量誤差在6%的范圍內，“三同心”即錨墊板、管道和錨具同心，“兩同步”即T構兩端兩側對稱進行張拉。張拉完后卸下千斤頂，在鋼絞線上離錨圈等距作上標記，為檢查鋼絞線的回縮提供依據，并用水泥砂漿進行封錨，為壓漿作好準備。張拉步驟為：0初應力(15%σK)100%σK100%σK錨固測量引伸量II.橫向預應力橫向預應力采用YDC240Q-150型千斤頂擠壓錨固。錨具采用OVM體系：BM13-3扁錨（張拉端）及P型錨（固定端）。配用金屬波紋扁管成孔，d=19*60mm(內)，d=25*66mm(外)，波紋管采用雙波型。張拉力與伸長量雙控，以張拉力為主，以伸長量為輔，實際伸長量與計算伸長量差值在6%以內。張拉時主梁砼強度達到85%以上(以現場同步養生的砼試件為準)，利用懸臂板的支架搭設工作平臺，由墩頂梁段中心向兩側單向逐束交錯張拉，張拉步驟為：0初應力(15%σK)100%σK100%σK錨固測量引伸量III.豎向預應力豎向為鋼絞線的施工方法同橫向。豎向28mm的精軋螺紋粗鋼筋在安裝前均按設計張拉力在臺位上進行預拉，其錨固端在施工前先將螺母及墊板用環氧樹脂將螺母下端與粗鋼筋固定。預應力張拉由墩頂梁段向兩邊與橋軸線對稱單向張拉，張拉采用兩臺YG70型千斤頂，在主梁的兩側進行對稱張拉，采用張拉力與伸長量雙控，以張拉力為主，實際伸長量與計算伸長量差值在6%以內。主梁砼強度達到90%以后進行張拉，張拉程序：清理精軋螺紋鋼筋上口安裝千斤頂、連接器和拉桿安裝工作錨具初張拉張拉至錨下控制應力測量伸長值擰緊工作錨千斤頂回油張拉檢查。張拉步驟為：0初應力(15%σK)100%σK100%σK錨固測量引伸量張拉采取張拉力和伸長量進行雙控，在初始張拉力15%σK狀態下注出標記，以便直接測定伸長量，對伸長量不足的查明原因，采取補張拉措施，并觀察有無斷筋現象，作好張拉記錄。每張拉完一根后，用紅油漆在鋼筋上作好標記，防止漏拉。張拉結束后24小時進行二次張拉，張拉工藝跟第一次張拉不同之處就是直接按100%σK進行張拉，然后錨固，確保張拉預應力值損失最小。張拉機具在使用的過程中，按規定次數和時間進行校驗和標定。Ⅳ、張拉工序的注意事項Ⅰ)為確保預應力張拉力的準確應定期對張拉設備進行檢查校正，檢驗的周期為6個月，或200次為一周期，若施工中發生下列情況應重新校驗:張拉過程中預應力高強鋼筋或整根鋼束突然斷裂；千斤頂發生故障嚴重漏油；油泵壓力指針不能退回零點；油泵車倒地或重物撞擊油壓表。Ⅱ)任何時候千斤頂、油泵，油表必須配套，指定配套使用，不得更換變動。Ⅲ)按設計要求，應做管道摩阻試驗，以修正張拉力。Ⅳ)當混凝土齡期不少于7天強度達到85％設計要求以上時方可施加預應力。Ⅴ)張拉要求認真作好記錄，并應當場計算，如雙控伸長值超過規定值(±6％)則應暫停，待查明原因采取措施后方可繼續張拉。e、壓漿及封錨：I.壓漿管的布置：橫向和豎向預應力管道，每一根設壓漿嘴、排氣孔各一個。橫向一端為壓漿孔，另一端為排氣孔；豎向下端為壓漿孔，上端為排氣孔。II.預應力管道壓漿采用不低于C55水泥漿，為了增加水泥漿的流動性，摻入規定的高效減水劑。豎向預應力鋼筋壓漿時，由下往上進行，橫向預應力管道由一端向另一端壓漿。III.壓漿工藝；預應力張拉完畢以后，用細石砼封堵鋼絞線與工作錨、工作錨與墊板之間的縫隙，在一端連接壓漿管、另一端連接真空泵吸氣管，真空泵運行清除預應力孔道中的空氣，使孔道內達到-0.5MPa的負壓狀態，然后使用壓漿機以正壓力將水泥漿壓注入預應力管道，由此排除孔道和漿液中的氣泡，提高孔道內壓漿的飽滿度。IV.壓漿注意事項：Ⅰ）預應力鋼材張拉后應盡早壓漿，一般應在48h內完成，如情況特殊不能及時壓漿者，應采取保護措施，保證錨固裝置及鋼絞線不被銹蝕，以防滑絲。Ⅱ）壓漿要注意盡量避免高溫時間進行，拌制的水泥漿溫度＜32℃Ⅲ）壓漿要注意是否有串孔現象和漏漿發生。Ⅳ）壓漿泵的壓力要逐漸加大，加壓速度不能過快。Ⅴ）壓漿過程中出現異常，如管道堵塞，機械故障不能繼續壓漿時，應立即用清水將管道內的水泥漿沖洗干凈，并用空壓機吹干積水。Ⅵ）操作完畢后機具和現場應及時沖洗干凈。Ⅶ）f、塑料波紋管及真空輔助壓漿:塑料波紋管及真空輔助壓漿工藝是避免預應力混凝土構件中鋼絞線存在可能發生腐蝕、銹蝕、壓漿不飽滿技術問題所采用的一種較為先進的預應力工藝。Ⅰ、塑料波紋管，是一種完全密封和水密封的防腐蝕材料，并能消除鋼絞線與塑料之間疲勞磨損，同時也能減少摩擦，使預應力損失減少。塑料波紋管可焊接接長。Ⅱ、真空輔助壓漿，先行清除預應力孔道中的空氣，使孔道內達到負壓狀態，然后再用壓漿機以正壓力將水泥漿壓注入預應力孔道，由于排除了孔道中的氣泡，孔道壓漿飽滿。Ⅲ、真空輔助壓漿施工步驟Ⅰ)在壓漿前，如發現孔道內有殘留水分或臟物，使用空壓機將孔道內有殘留水分或臟物排走，確保真空輔助壓漿工作順利進行。Ⅱ)在水泥漿出口及入口處接上密封閥門，將真空泵連接在非壓漿端上，壓漿泵連接在壓漿端上。以串聯的方式將負壓容器、三向閥門和錨具蓋帽連接，其中錨具蓋帽和閥門之間用一段透明的喉管連接。Ⅲ)在壓漿前關閉所有排氣閥門(連接至真空泵的除外)啟動真空泵10min，顯示出真空負壓力產生，并能達到負壓力0.1Mpa，如未能滿足此數據則表示波紋管未能完全封閉，需在繼續壓漿前進行檢查、處理。Ⅳ）在保持真空泵運作的同時，開始往壓漿端壓注水泥漿，壓漿過程中真空壓力將會下降(0.03Mpa)，從透明的喉管中觀察水泥漿是否已填滿波紋管。繼續壓漿至水泥漿達到安裝在負壓容器上方的三向閥門。Ⅴ)操作閥門已隔離真空泵及水泥漿，將水泥漿導向廢漿桶方向。繼續壓漿直至所溢出的水泥漿形成流暢及一致性。Ⅵ)關閉真空泵，關閉設在壓漿泵出漿口的閥門。Ⅶ)將設在壓漿蓋帽排氣孔的小蓋打開，打開壓漿泵出漿處的閥門直至所溢出的水泥漿形狀均勻。安裝壓漿蓋帽排氣管的小蓋，并保持壓力0.4Mpa下繼續壓漿0.5min。Ⅷ)關閉設在壓漿泵出漿處的閥門，關閉壓漿泵。（9）連續箱梁懸臂澆注周期：工序名稱12345678910掛籃移動、就位模板安裝鋼筋、預應力管道安裝澆筑混凝土混凝土養生預應力鋼束（筋）張拉、壓漿6.2.3邊跨現澆段的施工關寨大橋14號、17號過渡墩墩高分別為73.714米、65.688米，邊跨現澆段長4米，其中有1.5米在墩頂，懸澆部分2.5米。邊跨現澆段采用在墩頂縱向預埋工字鋼+牛腿托架進行混凝土澆注，同時縱梁長度滿足合攏要求，橋墩另一側用0#段預壓材料進行配重。采取托架現澆的施工順序如下：a、墩頂縱向預埋工字鋼+牛腿，搭設托架；b、測量底板高程和平面位置;c、在14號、17號墩另一端用0#段預壓材料進行配重；d、綁扎鋼筋及安裝縱向、豎向、橫向預應力管道，安裝縱向、豎向、橫向預應力筋，澆注砼，養生鑿毛；e、等待混凝土齡期不少于7天強度達到85%設計強度以后，拆除模板，張拉縱向、豎向和橫向預應力鋼筋。6.2.4合攏段施工（1）概述本橋主梁左、右幅共設4個邊跨合攏段，2個中跨合攏段。邊跨合攏段采用吊架施工，中跨合攏段采用掛籃施工。合攏溫度要求在10～20℃之間。合攏段兩端懸臂標高允許偏差1cm，軸線允許偏差1cm。主梁的合攏，即體系轉換，是控制全橋受力狀態和線形的關鍵工序，因此主梁的合攏順序、合攏溫度和合攏工藝都必須嚴格控制。全橋主梁合攏由邊至中的合攏順序進行。（2）體系轉換a、平衡設計:合攏段施工時，每個T構懸臂加載盡量做到對稱平衡。由于T構懸臂受力以彎矩為主，故平衡設計遵循對墩位彎矩平衡的原則。平衡設計中考慮如下幾種施工荷載：I.合攏吊架（掛籃底架）自重及混凝土澆注前作用于合攏吊架（掛籃底架）的荷載。其中合攏吊架（掛籃底架）自重包括底籃、內外模、工作平臺重量；混凝土澆注前作用于合攏吊架（掛籃底架）的荷載包括合攏段普通鋼筋、豎向預應力粗鋼筋、橫向預應力鋼絞線。合攏吊架縱向吊點間距為3.0m。II.直接作用于懸臂的荷載直接作用于懸臂的荷載包括底板束及合攏段位置底板束管道芯模重、臨時預應力束重、勁性骨架重。III.合攏段混凝土重（C55素混凝土結構容重取為25kN/m3）邊跨（中跨）合攏段混凝土在凝結前，其重量由合攏吊架承受。在混凝土澆注前，其重量由近端配重替代，在混凝土澆注過程中，根據混凝土澆注重量逐漸卸去懸臂端的配重。b、合攏鎖定設計:I.合攏鎖定中嚴格執行設計，采用又拉又撐的方法，即用勁性骨架承受壓力，用臨時預應力束承受拉力。II.勁性骨架根據溫度荷載計算其所需截面積，同時驗算其壓桿穩定性；臨時預應力確保降溫時勁性骨架中既不出現拉應力，又要滿足升溫時骨架不致受壓過大而失穩，具體張拉噸位根據合攏期間可能出現的溫度范圍計算。III.合攏鎖定溫度選擇在設計要求的合攏最佳溫度范圍內，如不能在設計的溫度范圍內合攏鎖定，則考慮強迫合攏的措施，報設計單位認可后施工。IV.施工工藝流程如下圖“合攏段施工工藝流程圖”所示。

拆除一側掛籃拆除一側掛籃前移另一側掛籃兩端固結綁扎底板、腹板鋼筋相鄰懸臂段高程的復測安裝內模兩懸臂端加配重綁扎頂板鋼筋及布設預應力筋張拉臨時預應力束灌注合攏段砼、卸配重養生拆除內模張拉合攏跨預應力束壓漿進行持續的溫度觀測監理全面檢查合格后合攏合攏段施工工藝流程圖V.施工方法采用合攏吊架施工，合攏吊架利用掛籃的底籃及模板系統，合攏時將兩懸臂端臨時鎖定。VI.技術標準合攏段施工同其它梁段。懸臂施工時嚴格控制線型，確保合攏段兩端懸臂：標高差：±10mm，中軸線偏差±10mm。c.邊跨合攏段采用吊架施工，程序如下“邊跨合攏段施工步驟圖”所示。(1)T構懸臂澆注，(1)T構懸臂澆注，掛籃前移、安裝吊架；安裝合攏段模型（2）檢查各項尺寸和標高；加水箱配重（3）澆注邊跨合攏段混凝土，邊卸水配重（4）拆除掛籃、支架和模型邊跨合攏段施工步驟圖I.施工準備(a)安裝邊跨合攏吊架；(b)清除箱頂、箱內的施工材料、機具，用于合攏段施工的材料、設備有序放至墩頂或現澆段處；(c)兩T構各懸臂端準備水箱；(d)近期氣溫變化規律測量記錄。II.模板安裝翼板底模及內頂底模采用鋼管支架支撐，隨內外模安裝接高。III.設平衡重采用在懸臂端的水箱中加水的方法設平衡重，近端及遠端所加平衡重噸位由施工平衡設計確定。IV.普通鋼筋及預應力管道安裝普通鋼筋在地面加工成型，運至合攏段綁扎安裝，綁扎時將勁性骨架安裝位置預留，等勁性骨架鎖定后補充綁扎。底板束管道安裝前，試穿所有底板束，發現問題及時處理。合攏段底板束管道采用鋼管，或者用雙層波紋管替代，管道內穿入鋼絞線芯模，以保證合攏段混凝土澆注后底板束管道的暢通。其余預應力束及管道安裝同于主梁懸臂澆注梁段。Ⅴ.澆注合攏段混凝土合攏段混凝土選擇在一天中氣溫較低時進行澆注，可保證合攏段新澆的混凝土處于氣溫上升的環境中，在受壓的狀態下達到終凝，以防混凝土開裂。混凝土的澆注速度每小時20m3左右，2小時左右澆完。混凝土澆注時的其它事項與主梁懸臂澆注梁段施工相同。Ⅵ.預應力施工邊跨合攏段預應力施工同中跨合攏段施工。合攏段施工完畢后，拆除臨時預應力束并對其管道壓漿。d.中跨合攏程序如下“中跨合攏段施工過程示意圖”所示。（5）合攏段預應力張拉及錨固完畢，拆除合攏吊架。（5）合攏段預應力張拉及錨固完畢，拆除合攏吊架。（1）T構懸臂梁段施工完畢。（2）合攏吊架安裝。加配重水箱（3）鋼筋綁扎，預應力管道安裝，合攏鎖定。加配重水箱（4）邊澆注合攏段混凝土，邊卸水箱配重。中跨合攏段施工過程示意圖I.施工準備（a）拆除中跨及邊跨的掛籃底籃及模板系統安裝為中跨合攏吊架。（b）清除箱頂、箱內的施工材料、機具，用于合攏段施工的材料、設備有序放至墩頂或現澆段處。（c）兩T構各懸臂端準備水箱。（d）近期氣溫變化規律測量記錄。（e）吊架及模板安裝II.中跨合攏梁段采用合攏吊架施工，合攏吊架及模板安裝步驟為：（a）將掛籃整體前移至合攏段另一懸臂端；（b）在懸臂端預留孔內穿入鋼絲繩，用幾組滑車吊起底籃前橫梁及內外滑梁的前橫梁；（c）拆除掛籃前吊桿；（d）用卷揚機調整所有鋼絲繩，使底籃及內外滑梁移到相應位置，安裝錨桿、吊桿和聯接器將吊架及模板系統錨固穩定；（e）將主桁系統退至0＃梁段后拆除。（f）設平衡重:采用在懸臂端的水箱中加水的方法設平衡重。（g）普通鋼筋及預應力管道安裝:普通鋼筋在地面加工成型，運至合攏段綁扎安裝，綁扎時將勁性骨架安裝位置預留，等勁性骨架鎖定后補充綁扎。底板束管道安裝前，試穿所有底板束，發現問題及時處理。合攏段底板束管道采用鋼管，或者用雙層波紋管替代，管道內穿入鋼絞線芯模，以保證合攏段混凝土澆注后底板束管道的暢通。其余預應力束及管道安裝同于主梁懸臂澆注梁段。（h）合攏鎖定中跨合攏前夕使合攏段兩共軛懸臂端臨時連接，盡可能保持相對固定，以防止合攏段混凝土在澆注及早期硬化過程中發生明顯的體積改變。合攏前除T構懸臂端按平衡要求設置平衡重外，如施工控制有要求時還將對合攏段處采取調整措施。鎖定時間按合攏鎖定設計執行。合攏段支撐勁性鋼骨架施工及臨時預應力束張拉施工同邊跨合攏段施工。（i）澆注合攏段混凝土中跨合攏段混凝土澆注過程中，按新澆混凝土的重量分級卸去平衡重（即分級放水），保證平衡施工。混凝土澆注時的其它事項與邊跨合攏段施工相同。（j）預應力施工合攏段永久鋼束張拉前，采取覆蓋主梁懸臂并灑水降溫以減小主梁懸臂的日照溫差。底板預應力束管道安裝時要采取措施保證管道暢通，待合攏段混凝土達到設計規定強度和相應齡期后，底板預應力束按照設計要求的張拉噸位及順序雙向對稱進行張拉。橫向、豎向及頂板縱向預應力施工同主梁懸臂澆注梁段施工。邊跨底板束張拉完畢后，拆除臨時預應力束并對其管道壓漿。（k）拆除模板及吊架。6.2.5橋面附屬工程6.2.5.1工程概述本橋橋面寬度為10.65米。橋面橫坡I＝2.0％，橋面鋪裝由8cmC50混凝土加1mm防水層和10cm瀝青混凝土橋面鋪裝層構成。全橋設置2道SSFB-240型伸縮縫，。6.2.5.2主要施工方法1)橋面鋪裝施工⑴施工準備梁部施工完畢后，復測橋面標高并測放橋面鋪裝控制點，控制點的間距根據施工現場合理布置。將橋面縱向分為3幅，縱向支立槽鋼控制混凝土面的高度及平整度。采用高壓水泵對橋面進行沖洗，沖洗后清除橋面上的積水。⑵橋面防水混凝土鋪裝按設計要求綁扎鋼筋網。鋼筋網片布置時應注意鋼筋的間距和鋼筋綁扎是否牢固，并保證鋼筋網片下有足夠的混凝土墊塊和架立筋以確保混凝土灌注時鋼筋位置的正確。布置固定防撞墻模板用的預埋鋼筋。經監理檢查合格后即可進行混凝土澆筑。混凝土振搗采用插入式與平板式振動機結合使用，混凝土面用鋁合金刮尺找平，其平整度控制在3－5mm以內。混凝土澆注完畢及收水后，進行拉毛和養護。防水混凝土鋪裝與瀝青混凝土鋪裝間的防水層采用YN-聚合物瀝青防水涂料。2)防撞墻施工防撞墻是橋面的重要組成部分，混凝土的外觀要求高，施工難度大，為保證工程質量，本合同段防撞墻擬采用定型鋼模板，模板加工要求尺寸準確，拼縫嚴密，防止漏漿。⑴施工順序埋件電焊(場地處理)→支撐搭設→外模板拼裝→鋼筋綁扎→內模板拼裝→混凝土澆筑→養護→拆模→支撐拆除⑵防撞墻施工測設防撞墻的軸線和標高點，標高點的間距根據施工現場合理布置。利用梁側邊位置的預埋螺帽，用螺栓固定預制的外挑三角架，在三角架上搭設施工腳手架并支模板。內模板擱置在梁上，外模板擱置在三角支架上，內模和外模的下口采用穿墻螺絲連接，上口采用桿件連接。鋼筋綁扎完畢經監理檢查合格后即可進行混凝土澆筑。混凝土施工中要防止漏振，以免出現蜂窩麻面，影響混凝土外觀。根據以往施工經驗，混凝土施工中模扳有輕微走動就會影響防撞墻的線型及接口，故在施工中要安排專人負責檢查模扳，發現誤差，及時調整，以免防撞墻出現“死彎”及“折線”。6.2.6砼養生頂板采用棉氈進行覆蓋灑水養生，箱的內壁采用霧狀灑水進行養生，外側的腹板和底板采用噴灑養護劑進行養生。在0號塊的頂面安放一個體積約3m3的水箱，水箱架空2m，水箱與沿橋縱向護欄位置布置的水管相連。水管每隔5m焊接一個支管，支管上安裝一個閘閥。用15m掛籃脫模前移時，利用外模、底模后部的作業支架，經監理工程師的同意，及時處理砼接縫和砼表面存在的問題，同時均勻飽滿的噴灑養護劑，掛籃邊前移邊完成以上的工作。6.2.7懸灌梁段的線形控制懸臂澆注法是在墩頂兩側對稱、逐段懸臂現場澆注混凝土，待混凝土達到一定強度后張拉預應力索（筋），然后移動機具、模板（掛籃）至下一節段，重復操作，直至懸臂施工完成。分段懸臂澆注施工在施工過程中將會面臨很多問題，如：兩主梁懸臂端豎向撓度與主梁軸線的橫向偏差控制，施工中主梁截面應力是否超過容許應力等等。為了采取有效的措施及時對施工中所暴露的問題進行處理和解決，保證成橋后結構的線形和應力符合設計要求，施工過程中的線形監測與控制工作就顯得尤為重要。連續剛構體系在施工過程中要經歷幾次體系轉換，使結構從靜定結構過渡到復雜的超靜定結構。在懸臂施工過程中，隨著懸臂的加長，其主梁的豎向撓度和截面應力出現一個由小而大的大幅值變化。此外，懸臂施工法還將使各節段之間相互影響，主梁的豎向撓度具有累積性，如果不及時對偏差加以調整，隨著懸臂的增長，主梁標高會明顯偏離設計值，造成合攏困難。為了保證工程質量，就需要有一個科學合理的施工控制系統，來綜合考慮各種影響因素（如混凝土收縮徐變、溫度影響、施工臨時荷載、材料的實際彈性模量），嚴格監控整個施工過程中結構的變形、應力情況，達到指導施工的目的，以確保橋梁的成橋線形及結構受力狀態符合設計要求。施工監測與監控也是保證主橋的施工安全的必要環節。剛構施工中兩懸臂的幾何尺寸、比重、施工過程的隨機差異不可避免地出現T構兩懸臂重量不平衡并給墩身帶來較大的傾覆力矩，這種傾覆力矩在施工合攏前的幾個施工段時尤其令人擔心。施工規范對此進行了嚴格控制。傾覆力矩監測是保證施工體系安全的需要。可通過在雙板墩頂設置應力觀測截面監測，在傾覆力矩值即將達到報警線時予以報警，并及時與設計單位、施工單位會商以采取調整措施，以控制和消除傾覆力矩，確保施工結構的安全和質量。(1)施工監測與監控的目標關寨大橋施工監測與監控的目標：通過對各項監測數據的分析與計算，找出實測值與設計預測值偏離的原因，提出修正及調整措施，保證關寨大橋主橋的順利合攏和主橋在正常施工過程中的結構安全，成橋后橋梁線形及內力符合設計要求，整個施工控制工作符合現行規范要求。施工控制的指標如下：a、立模標高允許偏差：±5mm；b、合攏口兩端相對高差控制在1cm范圍內；c、相鄰節段相對標高誤差不超過0.3%（附加縱坡）；d、軸線偏位：±10mm；e、同跨對稱點高程差≤10mm；f、截面平均應力增量誤差控制≤15%；(2)施工監測與監控的對象和內容關寨大橋施工監測與監控的主要對象：主橋上部結構，即80米+150米+80米連續剛構梁橋。施工監測是施工控制的重要組成部分，施工監測的目的就是在施工過程中通過監測主要結構關鍵部位在各個施工階段的應力、應變，及時了解結構在施工過程中的工作狀態。關寨大橋施工監測的主要內容包括：a、應力監測應力應變監測是預應力混凝土連續剛構橋施工監測的一個重要內容。不僅是要在施工過程中對結構各重要控制截面進行實時的監測，以起到危險預警作用，而且要提供結構在當前工況下實際的應力狀態，為計算模型中結構參數識別提供依據。對于關寨大橋（七跨連續剛構）這樣大跨徑的連續剛構橋，主要測試大橋的主墩和箱梁主要控制截面的應力。Ⅰ、應力監測的主要內容（Ⅰ）懸灌全過程施工懸臂根部應力、應變監測懸臂根部現場埋設監測的應力、應變元件，全橋共25個觀測斷面內埋設鋼弦應變計。結合本橋的特點，考慮要適合長期觀測，并能保證足夠的精度。根據施工需要在每施工段懸灌后和預應力張拉后各進行一次觀測。（Ⅱ）體系轉換前后橋梁應力狀態實際變化監測合攏前后結構由施工雙懸臂體系轉換為剛架體系，其應力狀態變化復雜。且混凝土收縮、徐變及內應力的調整使全橋的應力、線形均有一定程度的變化。通過施工監測掌握這種變化是了解成橋的應力、線形情況的需要。通過在中跨跨中設置應變觀測斷面并適時觀測來提供有關數據。Ⅱ、應力測點的布置及所用的儀器設備（Ⅰ）測試元件及儀器設備應力測試采用智能式振弦應變計和配套的振弦檢測儀。內埋式鋼弦應變計的特點是觀測精度高、抗干擾能力強、具有溫度自補償功能、存活能力較強并可以用于全橋運營后的長期觀測等，是適宜于施工工期長的應力、應變監測的測量系統。在施工到相應的監控斷面時，施工單位在澆筑混凝土前通知監控單位，保證監控單位能夠順利的埋下預埋件；另外，施工單位在施工過程中按照監控單位的要求保護好預埋元件，協助監控單位完成監測監控工作。監控單位按預定的工況做好原始數據的采集工作。數據的傳遞必須及時，對其中一些明顯有誤或可疑數據經提出后要及時進行復測。監控單位要及時、準確的測量，定期向監理和業主提供監控成果表。（Ⅱ）測試應力誤差分析混凝土結構的應力是通過應變測量獲得的(1)式中σ彈——載荷作用下混凝土結構的彈性應力；E——混凝土彈性模量；ε彈——載荷作用下混凝土結構的彈性應變。混凝土的應變可分為受力應變和非受力應變，在實測的應變中它們是混雜在一起的。在時刻τ承受單軸向、不變應力σ(τ)的混凝土構件,在時刻t測量總應變ε(t)可分解為(2)式中εi(τ)—加載時初應變；εC(t)—時刻t>τ時的徐變應變；εS(t)—收縮應變；εT(t)—溫度應變；εm—系統應變誤差。橋梁結構的實際狀況與理論狀況總是存在著一定的誤差，究其原因，主要由設計參數誤差、施工誤差、測量誤差、結構分析模型誤差等綜合因素干擾所致。只有通過理論分析、誤差分析等手段，使測試應力結果盡可能地接近于結構實際，才能較準確地掌握結構的真實應力狀態。由于混凝土材料的特殊性，測量應力的誤差主要來源于混凝土的實際彈性模量的測量和混凝土的收縮徐變的計算。（Ⅲ）監測斷面和測點布置（以半幅橋為例）主梁應力測試斷面設置：主跨（150m）：主要設置在跨中，懸臂施工根部，1/4L處共25個測試斷面；左邊跨（80m）：主要設置在跨中，懸臂施工根部，1/4L處，共3個測試斷面；右邊跨（80m）：主要設置在跨中，懸臂施工根部，1/4L處，共3個測試斷面；(a)主梁根部及跨中應力監測點布置示意圖(b)主梁L/4應力監測點布置示意圖（c）主墩上監測斷面傳感器布置示意圖b、變形監測分段施工的預應力混凝土連續剛構橋，由于各“T”的施工是相對獨立的，因此當兩個“T”合攏時，兩合攏端頭的高度差就應控制在容許的范圍內。同時，成橋后的橋面線形應是流暢的，而不能有明顯的折線或波浪起伏。標高觀測是為了反映各節段施工完成前后或某一特定時段內主梁的實際線形情況，只有準確測量了當前結構變形，才能減少理論計算與實際變形的差異，是控制成橋線形最主要的依據。Ⅰ、基準點的設立和墩頂測量利用大橋兩岸大地控制網點，使用后方交匯法，用全站儀測出墩頂測點的三維坐標。將墩頂標高值作為箱梁高程的水準基點，每一墩頂布置一個水平基準點和一個軸線基準點，監理單位、監控單位和施工單位按每月至少一次聯測。以首次獲得的墩頂標高值為初始值，每一工況下的測試值與初始值之差即為該工況下的墩頂變位。Ⅱ、箱梁線形測量每個施工節段上布置3個標高觀測點，這樣不僅可以測量箱梁的撓度，同時可以觀察箱梁是否發生扭轉變形。高程控制點布置在離塊件前端20cm處，采用Ф16鋼筋在垂直方向與頂板的上下層鋼筋點焊牢固，并要求豎直。測點（鋼筋）露出箱梁混凝土表面3cm，側頭磨平并用紅油漆標記。上游下游上游下游圖2懸澆節段標高測點布置示意圖Ⅲ、箱梁軸線偏位測量（Ⅰ）測點布置：施工單位在每一梁段懸臂端梁頂中線設立一個軸線觀測點。（Ⅱ）測量方法：使用全站儀和鋼尺等，采用測小角法或視準法直接測量其前端偏位。Ⅳ、測量時間：測量時間在早7：00左右和下午5：00以后進行。監控單位在測量過程中，除考慮工序進展必須對每一工況進行例行測量外，還要對溫度變化引起的撓度進行測量。為了找出溫度變化引起主梁撓度變化的規律，對于一些重點工況，在工況不變的情況下，分別在早晨6：00左右（即溫度較低）和中午12：30～14：30（即溫度較高）時對其撓度進行測量，找出溫差變化較大時撓度變化的極值，從而為確定待施工各節段預拱提供較為可靠的依據。Ⅴ、同跨兩邊對稱截面相對高差的直接測量當兩邊施工節段相同時，對稱截面的相對高差可直接進行測量和分析比較。當施工節段不同時，對稱節段的相對高差不滿足可比性，此時，可選擇較慢的一邊最末端截面和較快的一邊已施工的對應截面作為相對高差的測量對象，在測量過程中，同一對稱截面可測多點，根據其橫坡取其平均值，可得到對稱截面的對應點的相對高差。Ⅵ、多跨線形的通測除保證各跨線形在控制范圍內外，主梁全程線形應定期或不定期進行通測，確保全橋線形的協調性。Ⅶ、結構幾何形狀測量結構幾何形狀的測量主要包括：左、右幅箱梁上下表面的寬度、腹板厚度、上蓋板和下底板的厚度、箱梁截面高度以及箱梁施工節段的長度等。監控單位采用抽查的方式，不定期的進行測量。c、溫度場觀測對于懸臂澆注施工的預應力混凝土連續剛構橋，溫度變化是影響主梁懸臂端撓度的主要因素之一。溫度變化包括整體溫度變化（大氣溫度影響）和局部溫度變化（日照影響）兩個部分。在連續剛構橋的懸臂施工階段，結構本身是靜定的，因此整體溫度變化不會改變結構的內力分布。對于主梁而言，整體溫度變化只會引起梁體沿縱向伸縮，而不會引起梁體沿豎向的撓曲變化或橫向的偏移；對于主墩而言，整體溫度變化只會引起墩身沿豎向伸縮，而不會引起墩身沿縱、橫向的偏移。對于主梁的縱向位移，一般不考慮的；而對于主墩的豎向伸縮，可以通過對整體溫度變化的測量，以理論計算的方法進行估計。而局部溫度的變化則十分復雜，其不但會引起結構內力分布的改變（如日照單面墩壁），而且會引起結構應力分布的改變，同時還會引起結構在各個方向的撓曲、偏移。因此，結構的溫度觀測是施工監測的一項十分重要的工作。只有充分地了解結構因溫度變化引起的位移、應力改變，才能確定在當前荷載作用下，結構的真實位移、應力狀態。通過對結構的不同部位進行溫度觀測，摸清箱梁日照溫變和季節溫差的情況，分析其對撓度產生的影響，指導箱梁的下一步施工。溫度測量包括表面溫度測量和體內溫度測量兩方面。對結構表面溫度采用表面溫度點計測量，對體內溫度測量用帶溫度測量的應變計同時進行。Ⅰ、測點布置：主梁設置2個斷面，每個斷面不少于15個測點；橋墩設置上下2個斷面。Ⅱ、測點時間：在主梁施工期間，選擇有代表性的天氣進行24小時連續觀測，例如：每個季節選擇一個晴天、多云天和陰雨天。Ⅲ、溫度對結構變形和受力的影響測量測量內容：主梁標高、相關截面的應力應變。測量時間：與溫度場觀測同步進行。d、箱梁施工監測程序：梁體施工過程是“施工→測量→預測→識別→調整→預報→施工”的循環過程，在此過程中對主梁的變形和應力進行“雙控”，它既是一個技術問題，也是一個系統工程。其主要分為兩個組成部分，一部分是施工數據采集系統，即在主梁懸臂施工過程中通過在梁體上埋設各類傳感器和設置監測系統，采集數據。另一部分是資料分析仿真模擬計算系統，即將采集到的資料進行分析處理，以確定下一道施工工序的有關參數。因此在梁體標高及應力控制過程中需要細致的觀測測試和大量的計算分析工作。通過有效的控制，保證設計的施工過程和受力狀態得以準確實現，最終達到成橋階段的控制目的。Ⅰ、觀測時間與項目為盡量減小溫度的影響，撓度的觀測安排在早晨太陽出來之前進行。在整個施工過程中，主要觀測內容包括：掛籃行走前后、混凝土澆筑前后、預加力張拉前后、邊（中）跨合攏前后、成橋前后的各項標高值。以這些觀測值做為依據，進行有效的施工控制。Ⅱ、觀測頻率對于懸臂澆筑施工的橋梁，一個施工塊件有掛籃行走、綁扎鋼筋、澆筑混凝土、預應力張拉四道工序，其中綁扎鋼筋產生的撓度十分微小，不必觀測，其它三個工序前后都應進行標高觀測。以便觀察各點的撓度及箱梁軸線的變化歷程，以保證箱梁懸臂端的合攏精度及橋面線形。據此確定各施工塊件的觀測次為：①掛籃行走前；②掛籃行走后；③塊件混凝土澆筑前；④塊件混凝土澆筑后；⑸預應力張拉前；⑹預應力張拉后，共6個觀測測次。Ⅲ、梁體應力觀測在大橋上部結構的控制截面布置應力測點，以觀察在施工過程中這些截面的應力變化及應力分布情況。箱梁控制截面應力監測包括箱梁控制截面混凝土正應力和箱梁混凝土主應力監測兩個方面的內容。通過對箱梁控制截面混凝土正應力的監測，可以觀察施工過程中的箱梁控制截面混凝土正應力是否在設計要求范圍內；觀察預應力鋼束張拉、錨固、恒載、結構體系轉換等荷載作用下的箱梁混凝土正應力變化情況等。對箱梁混凝土主應力監測，可以了解橋梁合攏建成后主應力是否在設計要求的范圍內。對于分階段懸臂澆筑施工的預應力混凝土連續剛構橋，施工控制就是根據施工監測所得的結構參數真實值進行結構計算，確定出每個懸澆階段的立模標高，并在施工過程中根據施工監測的成果對誤差進行分析、預測和對下一階段立模標高進行調整，依此來保證成橋后橋面線形、合攏段兩懸臂端標高的相對偏差不大于規定值以及結構內力狀態符合設計要求。6.2.8懸灌梁技術保證措施（1）每個單項工程開工以前，組織技術人員和工班長熟悉設計圖紙，吃透設計意圖，熟悉有關施工技術規范及有關單項工程的施工工藝，編制實施性施工組織設計，根據總的施工方案制定詳細的分項工程操作細則、技術方法和操作要點，進行詳細的技術交底，對特殊工種進行崗前培訓，持證上崗。（2）加強測量、試驗儀器的配備，鑒定和測試人員的再教育工作，做到精確放線、嚴格控制測量誤差，（3）加強進入施工現場的原材料質量檢驗關，所有原材料必須經過嚴格的檢驗和試驗，合格后方可以進入施工現場。（4）在砼的澆注過程中，派專人對支架及模板系統進行檢查，如發現有異常情況，應暫停施工，及時的采取措施，處理完后繼續進行砼的施工。（5）對邊跨現澆段施工支架，要引起足夠的重視。支架的設計要有足夠的安全系數，以確保施工安全和砼質量，并對支架進行預壓，確保托架結構安全可靠后進行砼的施工。（6）外露部分的模板，設計時保證有足夠的強度和剛度，模板與支架的連接要牢固，保證在砼的澆注過程中，變形滿足規范要求，不跑模。（7）鋼筋按設計圖紙進行下料，加工完以后進行分類堆放，綁扎時進行劃線綁扎，使用塑料墊塊控制保護層的厚度。（8）鋼筋位置與預應力管道發生沖突時，可適當的移動鋼筋位置，保證預應力管道按設計位置安裝就位，但不得減少或截斷鋼筋。（9）預應力管道的空間三維定位筋一定與其他的鋼筋焊接牢固，并不得隨意踩踏擠壓，以防造成脫焊，在澆注的過程中管道移位。焊接鋼筋時注意對預應力管道的保護，防止焊渣燒傷波紋管，造成漏漿。（10）加強砼的搗固工作，特別時錨墊板下面和主梁倒角處的振搗，保證不出現漏搗、蜂窩和麻面等現象。但振動棒不得直接接觸波紋管。（11）同一個T構的兩個對稱梁段必須進行同時澆注，同時結束。（12）懸臂梁的頂板盡可能的減少臨時荷載。施工機具、材料對稱堆放。（13）為了減少施工荷載對支架變形的影響，主梁澆注從橋跨中心向橋墩方向進行澆注。（14）預應力張拉遵守“對稱、同步”的原則，張拉時千斤頂前不得站人，張拉千斤頂與油表必須匹配，定期校定，鋼絞線張拉噸位與伸長量和設計吻合。（15）鋼絞線張拉完成以后應盡早壓漿，較長的孔道應在最高點設排氣孔，同時保壓壓力與時間應足夠，以保證壓漿的密實度。（16)根據設計單位施工圖總說明：縱、橫、豎向預應力鋼束張拉順序為張拉n節段縱向鋼束時，張拉（n－3）節段之橫向。豎向預應力鋼束（筋），亦即橫、豎向預應力鋼束張拉可落后縱向預應力鋼束張拉3個節段。施工時可以根據混凝土的強度調整橫、豎向預應力鋼束張拉時間。豎向預應力鋼筋采取二次張拉措施，在張拉后的次日進行復位，確保張拉力值符合設計要求。7質量保證體系7.1從管理上保證7.1.1建立完善的質量保證體系，強化施工隊伍質量責任制，施工管理人員建立質量目標，實行全面質量管理，質量保證體系框圖見下頁。質量保證體系框圖質量保證體系框圖質量保證體系物資保證技術保證設備保證質量監督保證經濟保證標準化作業現場技術指導學習公路工程施工技術規范學習公路工程施工驗交標準學習交通法規和管理規程嚴格工程試驗標準設備綜合完好率達到90%設備綜合利用率達到70%水泥、鋼材、等集中采購實驗室對原材料采樣合格項目部成立質檢領導小組隊、班組嚴格工序三檢制度設專職質檢員監督驗評制質檢責任制質量經濟掛鉤質量獎懲連帶制質量獎懲兌現7.1.2建立QC小組，加強對工程質量進行全過程、全方位的檢查、監督和控制。7.1.3加強職工技術培訓，包括對工人進行外模、內模安裝，掛籃的使用，鋼筋焊接、搗固校正技術培訓，提高工人的技術水平和操作技能。7.1.4積極開展質量與經濟效益和分配掛鉤。執行“質量一票否決權”。作到獎優罰劣，獎罰分明。7.2從技術上保證7.2.1認真復核設計圖紙，準確進行施工放樣，進行詳細的技術、質量交底，杜絕技術事故發生。7.2.2配有經驗豐富、責任心強的質檢工程師，在檢查中實行自檢和互檢。嚴格執行工序檢驗申請、驗收、簽證制度。只有在監理工程師對上道工序檢查、驗收、簽證后，才允許進行下道工序的施工。7.2.3鋼筋的綁扎、模板、波紋管的安裝、校正、砼的灌注，嚴格執行技術規范要求。7.2.4認真如實做好施工原始記錄，為施工檢驗和竣工驗收，打好基礎。7.