/WJ-J-2017-020地塊（1#-37#、1#門衛、2#門衛、地下車庫）項目工程高大模板支撐施工方案編制人：審核人：審批人：時間：2018年2月24日目錄1 工程概況 11.1項目概況 11.2模板工程結構層概況： 12 編制依據 33 模板支撐體系設計 43.1模板的配置原則 43.2支撐體系選擇 44 輪扣式腳手架的施工要點及技術參數 74.1施工要點 74.2輪扣式腳手架技術參數 74.3設計荷載 85 輪扣式支撐的設計 96 施工部署及施工準備 106.1工藝流程 106.2施工準備 10材料準備 10輪扣式支撐體系范圍 11輪扣式支撐體系技術交底工作 117 操作工藝 127.1支模方式 127.2輪扣式支撐體系 127.3模板支設的要求 127.4模板拆除 138 模板質量標準 158.1保證項目 158.2基本項目 158.3允許偏差項目 158.4模板施工應留意的質量問題 158.5成品愛惜 179 模板施工職業健康平安要求 189.1職業健康平安保證措施 189.2環境保證措施 1910 混凝土澆筑時留意事項 2011 施工監測方案及平安應急預案 2111.1施工監測方案 2111.2平安應急預案 2112 各構件計算書 2812.1地庫600mm*600mm框架柱模板（設置對拉螺栓）計算書 2812.2地庫350mm厚板模板（輪扣式）計算書 3712.3地下室500mm*1200mm梁模板（輪扣式，梁板立柱不共用）計算書 49工程概況1.1項目概況該工程位于蘇州市吳江區，南側為瀾溪二路，北側為田前蕩，接近運輸河，西側為正榮地塊，東側為擬拍地塊。該工程由15棟2F聯排別墅、15棟4F聯排疊墅、4棟8F洋房和一個大底盤單層地下車庫組成。本工程地下車庫、主樓地下室及地上結構模板支撐體系、墻柱、梁模板支撐加固體擬主要接受輪扣式鋼管腳手架支撐體系。其中地下車庫層高3.80m、主樓地下室層高5.24m、別墅地上一層層高3.40m、二層3.10m、疊墅地上層高3.00m、洋房地上層高2.90m。1.2模板工程結構層概況：本工程內，截面為500*1200的梁，其集中線荷載=1.2x{0.5x1.2x25+（1.2+1.2+0.5）*0.5}+1.4x0.50x3=21.84＞20，要進行專項專家論證；厚度為350mm的板，其施工總荷載=1.2*（0.35*25+0.3）+1.4*3=15.06＞15，要進行專項專家論證。編制依據1、《建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術規范》（JGJ130-2011）2、《建筑施工承插型盤扣式鋼管支架平安技術規程》（JGJ231-2010）3、《建筑工程施工質量驗收統一標準》（GB50300-2013）4、《木結構設計規范》（GB50005-2003）(2005年版)5、《建筑施工模板平安技術規范》（JGJ162-2008）6、《混凝土結構工程施工質量驗收規范》（GB50204-2015）7、《江蘇省住宅工程質量通病限制標準》（DGJ32/J16-2014）8、《建筑施工高處作業平安技術規范》（JGJ80-1991）9、《建筑施工手冊》（第三版）中國建筑工業出版社10、《建筑施工工藝標準》中國建筑工業出版社；11、《緊急性較大的分部分項工程平安管理方法》建質[2009]87號12、本項目施工圖紙

支模架設計范圍及特點3.1支模架設計范圍本工程屬于高支模范圍內的區域如下圖陰影部分所示：3.2支模架特點難點1、特點：本工程依據圖紙設計要求，結構支模架搭設區域分散，支模面積大，整個設計具有大空間、荷載大的特點。2、難點：1）由于模板為高支模施工,框架柱高且框架梁跨度大,如何保證模板的整體剛度和模板加固到位，截面尺寸和支撐的堅實性，保證不漲模，是模板工程難點之一。2）高支模施工時，模板支架搭設區域較大，如何保證模板支撐體系的平安性和穩定性是施工限制的重點內容。

施工部署本工程高支撐結構施工中對架體施工要求很高，支撐架體搭拆由專業架子工負責，施工中始終處于高空作業，緊急性較大，因本工程支模架為滿堂支撐體系，鋼管間距較小。架體搭設在地下室底板上,支撐系統地基承載不再進行單獨的驗算。施工時模板及其支架必需具有足夠的強度、剛度和穩定性，能牢靠地承受鋼筋和砼的自重和側壓力以及施工荷載。4.1管理體系及項目部組成1、質量保證體系各作業班組各作業班組項目經理項目總工程師施工員質量員技術質量部工程管理部試驗員質量保證體系2、平安保證體系各作業班組各作業班組項目經理項目總工程師施工員平安員平安生產監督管理部工程管理部選購 供應部平安保證體系3、平安生產管理組織機構成立以項目經理為主任的平安生產管理委員會（小組），負責對項目平安生產問題進行決策和管理；設平安環境管理部，全面負責工程的平安生產、文明施工和環境愛惜管理工作。企業總部還將派平安總監進駐現場，實行施工平安的垂直管理。在此基礎上建立以項目經理為首，項目副經理、項目總工、各分包項目負責人、平安總監、項目平安主管、專職平安員、專業工程師、班組長、施工作業層組成的縱向原委、橫向到邊的平安生產管理體系。每個人在管理體系中都有明確的職責。建立平安生產責任制，總包項目經理是項目平安生產的第一責任人，項目副經理（總包協調）分管平安生產工作，責任工程師/工長既是平安監督員，也是其所負責的分項工程施工的平安第一責任人，各班組長負責該班的平安工作，專職平安員幫助平安總監和平安主管進行平安管理工作。4、項目部組成及人員名單項目經理甄帥生產經理豐田項目總工沈焰斌商務經理張曉琳技術質量部侯學師、李許豪、史經理工程管理部陳安強、齊梁、楊建濤平安生產監督管理部孫江偉、鄒輝4.2材料、設備、勞動力組織1、材料準備：輪扣式腳手架嚴格依據JGJ231-2010標準執行名稱型號A（MM）理論重（KG）材質、壁厚立桿LG3.0米300013.5材質為Q235壁厚為2.7MM立桿LG2.4米240011.0立桿LG2.1米21009.3立桿LG1.8米18008.2立桿LG1.5米15006.8立桿LG1.2米12005.6立桿LG0.9米9004.2立桿LG0.6米6003.0立桿LG0.3米3001.6橫桿LG1.5米15006.05橫桿LG1.2米12004.95橫桿LG0.9米9003.75橫桿LG0.6米6002.5橫桿LG0.3米3001.4模板：接受915mm×1830mm×12mm（厚）膠合板；木方：接受40×90mm木方。確保材料質量合格，貨源足夠，按材料進場支配分期分批進場，并按規定地點存放，做好遮蓋愛惜。鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道；鋼管外徑、壁厚、端面等的偏差應符合規范的規定；鋼管必需涂有防銹漆；新扣件應有生產許可證、法定檢測單位的測試報告和產品質量合格證；舊扣件運用前進行防銹檢查，有裂縫、變形的嚴禁運用，必需更換；新、舊扣件均應進行防銹處理，并對多次運用的受力材料作必要的強度測試。2、機械準備依據施工機具需用量支配，做好機械的租賃和購買支配，并做好進場運用前的檢驗、保養工作，確保運轉正常。架子扳手用于腳手架搭設和拆除；力矩扳把，用于檢查腳手架扣件擰緊力是否達到要求。3、周轉材料準備做好模板、鋼管、扣件、木枋、支頂等周轉材料的備料工作，滿足施工要求。4、勞動力配置狀況依據本方案的施工技術要求及施工支配的要求，合理組織各工種人員有序的進行施工。（1）支配架子工80人，負責架子搭設及拆除，按實際狀況調整人數，并提前做好支配。測量放線工8人，負責對腳手架垂直度的限制（2）做好施工人員進場的平安、質量、防火、文明施工等教化工作進行崗前培訓，對關鍵技術工程必需持證上崗，按規定進行三級平安技術交底，交底內容包括：施工進度支配；各項平安、技術、質量保證措施；質量標準和驗收規范要求；設計變更和技術核定等。必要時進行現場示范，同時健全各項規章制度，加強遵紀遵遵守法律律教化。4.3施工方向依據實際進度支配，總體施工方向為由南北兩頭向中間進行流水施工；依據施工區域劃分28個流水段，進行施工。詳見下圖所示：勞務班組1：流水段24→流水段21→流水段22→流水段19→流水段16→流水段17→流水段14→流水段11勞務班組2：流水段26→流水段25→流水段23→流水段20→流水段18→流水段13→流水段12→流水段10勞務班組3：流水段1→流水段2→流水段5→流水段7→流水段9→流水段4→流水段6→流水段84.4施工要點1、前期應做好支撐體系的專項施工方案設計，并由總包單位放線定位，使支撐體系橫平豎直，以保證后期剪刀撐和整體連桿的設置，確保其整體穩定性和抗傾覆性。2、輪扣式腳手架安裝基礎必需要夯實平整并實行混凝土硬化措施。3、輪扣式腳手架宜運用同一標高的梁板底板的標高范圍，對于高度和跨度較大的單一構件支承架運用時對橫桿進行拉力和立桿軸向壓力（臨界力）的驗算，確保架體的穩定性和平安性。4、架體搭設完成后要加設足夠的剪刀撐，在頂托和架體橫桿300-500mm之間的距離要增設足夠的水平拉桿，使其整體穩定性得到牢靠的保證；5、依據專家看法，地庫區域可先澆筑獨立柱的混凝土，增加整體穩定性；6、當非模數部位必需接受鋼管扣件式支模架時，將扣件式支模體系和輪扣式支模體系進行連接，用水平桿連接，不得少于兩跨。7、臨邊防護按要求設置不低于1.2m的防護欄桿，并按需增加平安網及不低于180mm的踢腳板。8、密切留意梁和柱節點部位，若模板懸挑長度過長，則相應增加立桿及水平桿，并接受上述第6條要求進行加固處理。輪扣式支撐的設計1、首先進行滿堂輪扣式腳手架的搭設，例如樓層框架軸線間距4.2米，依據排架間距梁軸線往兩側，每邊0.6米設一排立桿,東西向0.6+1.2+1.2+0.6+0.6=4.2米,南北向0.6+0.9+0.9+0.9+0.3+0.6=4.2米。2、對于局部特別是不規則的，保證立桿從梁軸線起600距離起先起步。3、對框架柱邊，先少支一排輪扣式腳手架，進行模板支設，（柱模板支設加固詳圖附在最終），柱子模板支完后，用鋼管、十字扣件固定在輪扣式腳手架上，鋼管端頭U型托頂住模板外側加固柱子的鋼管或木方上，加固斜撐豎向間距400，水平間距200。對U型托的絲扣進行調整，確保支撐對框架柱的加固堅實。4、對樓梯踏步的模板支設，由于模板架支撐是斜向的，接受鋼管、扣件進行固定。5、對頂板，由于輪扣式腳手架的支設高度不愿定能正好到達梁底，因此，在輪扣式腳手架頂端，加設U型托進行頂板標高的立桿高度調整。立桿頂部U型托絲桿外露不得超過20CM，假如超過則進行適當調整，可在輪扣式支架下部再加設一個U型托，即立桿最上端和最下端各設置一個U型托，保證U托外露絲扣小于20CM，確保支架及U型托的的受力穩定。6、梁底接受鋼管上鋪設40*90木方,間距300,木方上鋪設梁底板,梁底間距1200支撐加固。7、沿樓最外側四周設置由下至上的豎向連續式通長剪刀撐,剪刀撐用鋼管、扣件搭設。8、中間在縱橫向應每隔10M左右設由下至上的豎向連續式剪刀撐,寬度宜為4~6米,并在剪刀撐部位的頂部,掃地桿處設置水平剪刀撐.剪刀撐桿件的底端應和地面頂緊,夾角宜為45度~60度。9、本工程高大模板區域搭設參數主要為下：（具體詳見附件搭設參數表及附圖）部位計算截面（mm）支撐形式立桿橫向間距立桿縱向間距木方小梁設置底部支撐形式梁側木方間距對拉螺桿地庫板（計算高度3.5m）350滿堂支撐900900≤180頂托步距1.8m；頂層水平桿步距不大于1.2m地庫梁（計算高度3.5m）500*1200三立桿（梁板立桿不共用）9009005根頂托每側6根兩道10、架體防雷接地措施考慮到支撐體系搭設高度較高，對防雷實行如下措施：1）在架體四個角架體上焊接引雷裝置，直徑12mm以上的鍍鋅鋼筋制作，設在四角的腳手架立桿上，高度不小于1米，并應將最上層全部的橫桿連通，形成避雷網絡。2）接地線即引下線，可接受截面不小于16平方毫米的鋁導線或截面不小于12平方毫米的銅導線將架體和主樓的避雷引下線連接。3）接地極按腳手架上的連續長度在50米之內設置一個，并應滿足離接地極最遠點內腳手架上的過渡電阻不超過10歐姆的要求。接地電阻不得超過20歐姆。操作工藝6.1支模方式梁板：其平整度及接縫等質量要求達到砼結構按清水構件模板制作及安裝。6.2輪扣式支撐體系本著創新工藝、新產品的原則。本工程部分支模體系接受輪扣腳手架支模體系。立桿和水平桿接受φ48×2.7的輪扣鋼管腳手架，立桿頂部接受頂托支撐，上部托梁接受φ48×2.7雙鋼管，鋼管上鋪40×90×1500木枋。做掃地桿用得水平桿離地高不得超過550mm。每隔5跨由底到頂設置剪刀撐，剪刀撐設置角度45~60。6.3模板支設的要求1、模板及其支撐體系應具有足夠的強度、剛度、穩定性，支模架（模板支柱和斜撐下）的支撐面應平整壓實，并有足夠的承壓面積。2、模板工程在施工后還應檢查預埋、預留孔洞，以確保預埋、預留孔洞的位置、尺寸、數量須精確無誤。3、柱子模板接縫限制模板制作時保證幾何尺寸精確，拼縫嚴密，材質一樣，模板面板拼縫隙高差、寬度應≤1mm，模板間接縫高差、寬度≤2mm。模板接縫處理要嚴密。模板內板縫用油膏批嵌，外側用硅膠或發泡劑封閉，以防漏漿。模板脫模劑應接受吸水率適中的無色的輕機油。模板周轉次數嚴格限制，周轉超過三次后全面檢修并拋光打磨。4、后澆帶支撐及成品愛惜在通過后澆帶的梁板和鄰跨其他部位均正常搭設，形成一個整體平臺板模板。鄰跨梁模板拆除后，留下后澆帶所在部位的整跨支模架作為后澆帶的模板支撐，伸縮后澆帶需待兩側混凝土澆筑之后60天，沉降后澆帶需待主體結構封頂，兩側沉降穩定后，再澆筑后澆帶混凝土，同時按規范留置同條件試塊，在混凝土達到設計強度后拆除后澆帶部位模板。上下層獨立支撐立桿必需在同一條中心線上，以免荷載破壞樓板結構。標識的模板體系在兩側模板拆除時保留，以確保構件和結構整體在施工階段的承載實力和穩定性，并嚴禁松動、破壞此體系。梁頭部位運用雙層鋼絲網留槎，用木條子固定堅實，以確保梁頭留槎的豎直，不漏漿。在后澆帶混凝土未澆筑之前，后澆帶的兩側應接受磚砌筑擋水坎以及上口接受木方模板進行全封閉愛惜，防止混凝土、砂漿結塊污染及建筑雜物大量積累，并在模板上涂刷紅白或者黑黃相間油漆。5、施工電梯基礎及行車路途回頂加固考慮到局部人貨電梯基礎及后期混凝土泵車行走路途設置在地下室頂板上，為了地下室頂板結構平安，必需對施工電梯安裝部位及混凝土泵車行走路途的地下室頂板進行回頂加固。在其對應位置上設置鋼管立桿支撐，立桿底部設置底座，從底板上20cm設置縱橫向掃地桿，中間設置縱橫向水平拉桿，立桿上部設置頂托，架設方木，為加強整體剛度，考慮在四面設置剪刀撐以及在每道水平拉桿處設置水平剪刀撐，具體架體布置，將在后續電梯基礎專項施工及相關方案中進行驗算。6.4模板拆除1、拆除前的準備①拆除前必需對操作工人作好技術及平安交底；②全面檢查內架的連接、連墻件、支撐體系等是否符合平安要求；③清除架體上的雜物及地面障礙物；④拆除前對整個建筑物實行全封閉，禁止無關人員進入操作現場，以免發生平安事故；⑤依據工程實際須要，作業隊在得到項目部下發的《內架拆除許可令》，明確拆除部位、拆除時間及拆除的依次后方可進行拆除。2、拆模時間規定：側模拆除時，砼強度能保證其表面及楞角不因拆除模板受損壞，方可拆除。板及梁底模板拆除必需由專業施工員提出申請經項目技術負責人簽發看法，并報現場監理工程師。各部位構件拆模時所需混凝土強度：結構類型結構跨度（m）按設計的混凝土強度標準值的百分率計（%）板≤250＞2，≤875＞8100梁≤875＞8100懸臂構件——1003、模板拆除留意事項1）、梁板模板拆除前應先在滿堂架適當部位橫桿（滿足操作要求）鋪上腳手板以滿足操作時平安須要及防止拆下的模板干脆從高處往下落。2）、拆模時操作人員嚴禁站在拆除部位的正下方，并用專用撬棍拆除梁板模，禁止野蠻施工。3）、拆下的模板由人工往下傳遞，層超群過4m樓面底模由人工通過繩子吊運落地，嚴禁往下扔，以防止模板損壞。4）、當天拆下的模板當天轉運至指定地方并剛好清理干凈，撬出鐵釘并刷脫模劑，禁止待一樓層模板全部拆除后，再一次清運。支撐體系及模板工程檢查和驗收要求7.1支撐體系檢查和驗收要求1、檢查驗收1.1、構配件允許偏差序號項目允許偏差（mm）檢查工具1鋼管尺寸外徑48mm壁厚2.7mm-0.5-0.5游標卡尺2鋼管兩端面切斜偏差1.70塞尺、拐角尺3鋼管外表面銹蝕深度≤0.50游標卡尺4立桿鋼管彎曲3m≤l≤4m3m≤l≤4m≤12≤20鋼板尺水平桿、斜桿的鋼管彎曲l≤6.5m≤301.2、扣件1、應運用和鋼管管徑相協作的、符合我國現行標準的可鍛鑄鐵扣件；2、技術要求⑴扣件應接受機械性能不低于KT33-8的可鍛鑄鐵制作；⑵鑄鐵不得有裂紋、氣孔；不宜有疏松、砂眼或其它影響運用的鑄鐵缺陷；并應將影響外觀質量的粘砂、披縫、毛刺、氧化皮等清除干凈；⑶扣件和鋼管的貼合面必需嚴格整形，應保證和鋼管扣緊時接觸良好；⑷扣件活動部位應能靈敏轉動，旋轉扣件的兩旋轉面間隙應不小于1mm；⑸當扣件緊夾鋼管時，開口處的最小距離應不小于5mm；⑹扣件表面應進行防銹處理。⑺支架接受的扣件，在螺栓擰緊扭力達65N?mm時，不得發生破外。1.3、扣件質量的檢驗要求扣件質量檢驗要求項次檢查項目要求新扣件1產品質量合格證，生產許可證，專業檢測單位測試報告必需具備2表面質量及性能應符合技術要求（2）～（6）的規定3螺栓不得滑絲舊扣件4同新扣件的項次2、31.4、新鋼管的尺寸和表面質量應符合下列規定：（1）應有產品質量合格證；（2）應有質量檢驗報告，鋼管材質檢驗方法應符合現行國家標準《金屬拉伸試驗方法》（GB/T228）的有關規定，質量應符合本規范第3.1.1條的規定；（3）鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道；（4）鋼管外徑、壁厚、斷面等的偏差，應分別符合規范規范（JGJ130-2001）的規定；（5）鋼管必需涂有防銹漆。1.5、舊鋼管的檢查在符合新鋼管規定的同時還應符合下列規定：（1）表面銹蝕深度應符合規范規范（JGJ130-2001）的規定。銹蝕檢查應每年一次。檢查時，應在銹蝕嚴峻的鋼管中抽取三根，在每根銹蝕嚴峻的部位橫向截斷取樣檢查，當銹蝕深度超過規定值時不得運用；（2）鋼管彎曲變形應符合規范（JGJ130-2001）規定。（3）鋼管上嚴禁打孔。1.6、膠合板技術性能必需符合《混凝土模板用膠合板》（ZBB70006-88）要求。1.7、木方必需符合質量標準要求。7.2模板工程檢查和驗收要求1、保證項目模板支撐體系、杉木枋在運用前應細致選擇防止銹蝕或有節疤，即必需具有足夠的強度、剛度和穩定性；保證結構、構件各部分形態尺寸和相互間位置的正確。2、基本項目模板接縫要嚴密，不得漏漿，（柱模）拼裝過刨，模板和砼接觸面清理干凈并涂刷脫模劑，嚴禁脫模劑污染鋼筋；模板支設便于模板的拆除。3、允許偏差項目模板安裝和預埋件、預留洞允許偏差項目允許偏差(mm)項目允許偏差(mm)軸線位移3表面平整度5標高-5～+2相鄰兩板表面凹凸差2截面尺寸-5～+2預留、預埋件中心線位移3每層垂直度3預留洞截面尺寸0～+104、模板施工應留意的質量問題1）柱位移，截面尺寸不準，混凝土愛惜層過大，柱身扭曲，梁柱接頭偏差大。防止方法：支模前按墨線校正鋼筋位置，釘好壓腳板；柱箍形式、規格、間距要依據柱截面大小及高度進行確定；梁柱接頭模板要按大樣圖進行安裝而且聯接要堅實。2）梁身不平直，梁底不平，梁側面鼓出，梁上口尺寸加大，板中部下撓，產生蜂窩麻面。防止方法：大于600mm梁高的側板，宜加穿對拉螺栓。模板支頂的尺寸和間距的排列，要確保支撐系統有足夠的剛度，模板支頂的底部應在堅實地面上，梁板跨度大于4m者，如設計無要求則按規范要求起拱2‰。3）板接縫處出現凹凸差及漏漿防止方法：模板應過刨清縫，杉木枋在運用前過刨，過刨后高度統一為75mm；同一板跨內必需運用同一材質的模板，厚度勻整；盡量消退標高引測誤差，同時在同一板跨內先定出板邊兩側高度，中間部位拉線即可；板縫大于2mm時先用快干粉封堵，再貼30mm寬粘膠帶。4）梁側板或板模夾在砼內防止方法：模板壓向必需正確，即板底模壓往梁（柱）側模上口；正確依據施工工藝流程操作：即安裝梁柱模→梁側模從梁柱處向中間安裝→板模從梁邊向中間安裝。5）樓梯踏步高度、寬度不勻整，中間外凸防止方法：選用嫻熟的木工技工操作，人員相對固定；正確確定樓梯踏步的起止位置，并在側面畫等分線；踏步側板接受50mm厚木板，每跑寬度超過1.0m時中間釘反扶梯基。6）爆模或外凸緣由分析：1)墻體螺桿（柱抱箍）間距過大；2）螺桿運用時間長，滑絲或螺桿和螺帽套接不吻合；3）砼未分層澆筑及分層振搗或振搗頂部砼時，任振搗棒沉入底部振搗。防治措施：1）墻體螺桿（或柱抱箍）間距嚴格按模板方案執行；2）螺桿加工先做樣品，檢查和螺帽套絲是否吻合，否則對加工螺桿的鋼筋退貨重新選購直至符合要求；螺桿每次運用前應清洗絲口，保證絲口清晰，下部2m范圍內增加保險螺帽，增大抗滑力；3）柱子、核心筒墻體砼水平分層振搗，每次澆筑高度50cm左右，其次層澆筑時，振搗棒插入下層5cm深即可。7）垂直度偏差大緣由分析：1）鋼筋偏位未處理干脆封模；2）安裝完畢后未檢查驗收；3）四周未搭設斜撐，澆筑砼時向一側傾斜；4）輸送泵輸送砼時水平推力將墻體加固體系破壞。防治措施：1）柱（墻）邊線測放完畢后，應先檢查鋼筋是否偏位，否則訂正后再焊接及綁扎鋼筋，綁完后，吊線檢查其垂直度，若存在傾斜、扭轉狀況接受10#鋼絲對稱拉住校正；2）加強工序交接：木工接收時鋼筋、木工專業工長應辦理工序交接手續；砼工接收模板時，砼專業工長也應檢查模板，辦理交接手續；3）模板安裝完畢后，先由班組進行自檢，垂直度在5mm內方可要求作業隊質檢員校對檢查，無誤后提請項目部質檢員抽查，合格后方可在砼澆筑令上簽字；4）柱模、墻模每側要求不少于兩道斜撐，間距2m內（墻體）和水平夾角限制在60°左右。5、成品愛惜1）模板存放場地（清理、維護）要平整，模板平放時要有木枋墊架，立放時要搭設分類模板架，模板觸地處要墊木枋，搬運柱模（模板）要輕起輕放，不得碰撞，防止模板變形。2）模板拆除時不得用大錘硬砸或撬棍硬撬，以免損傷砼表面和楞角。3）拆下的模板，如發覺模板不平或面層損壞變形應剛好維護或更換。4）每次拆下的模板立刻組織人員清理干凈，并勻整涂上脫模劑，以免隨用隨刷時污染鋼筋。5）對柱子、樓梯陽角部位用舊模板包裝好，其中柱角愛惜模板高度1.8m，寬80～100mm，樓梯踏步愛惜模板寬度50～80mm。6）模板在安裝過程中禁止打落鋼筋上的砼墊塊及移動鋼筋。模板支撐體系監測監控措施梁板高支模接受扣件式腳手架支撐體系，在搭設和鋼筋安裝、砼澆搗施工過程中，必需隨時監測。本方案實行如下監測措施：1.1班組日常進行平安檢查，項目每周進行平安檢查，全部平安檢查記錄必需形成書面材料。1.2日常檢查、巡查重點部位：1）桿件的設置和連接、掃地桿、支撐、剪力撐等構件是否符合要求。2）地基是否積水，底座是否松動，立桿是否符合要求。3）連接扣件是否松動。4）架體是否有不勻整的沉降，垂直度偏差是否超出規范要求。5）施工過程中是否有超載的現象。6）平安防護措施是否符合規范要求。7）腳手架體和腳手架桿件是否有變形的現象。1.3腳手架在承受六級大風或大暴雨后必需進行全面檢查。1.4在澆搗高支模梁板砼前，由項目部對腳手架全面檢查，合格后方可起先澆砼。澆砼的過程中，由質安員、施工員對架體檢查，隨時觀測架體變形。發覺隱患，立刻停工整改，隱患消退后再施工。構件允許偏差見下表：序號項目允許偏差檢查工具1立桿鋼管彎曲3m<L≤4m4m<L≤6m≤12≤20鋼板尺2水平桿、斜桿的鋼管彎曲L≤6m≤30鋼板尺3立桿全高垂直度確定偏差≤100mm吊線和卷尺4立桿腳手架高度H內相對值≤H/400鋼板尺1.5高支模板施工過程中，項目部測量組要進行監測，每次監測結果必需由監測人、項目經理簽字，供應應施工、監理、設計及業主等相關單位。1.6監測結果報告必需包括監測項目及允許值、報警值、監測數據處理分析、監測結果評述。1.7監測數據接近或達到報警值時，應組織有關各方實行應急或搶險措施，同時須向市建設工程平安監督站、市建設工程質量監督站、市建筑委員會報告。1.8本分項工程監測項目包括：支架沉降、位移和變形。1.9觀測點的布設觀測點可選取臨邊位置的支撐梁或板及柱上，埋設倒“L”形直徑12鋼筋頭。1.10監測儀器及監測內容接受經緯儀、水準儀對支撐體系進行監測，主要監測體系的水平、垂直位置是否有偏移。儀器設備配置名稱規格數量精度1電子經緯儀DT202C12精密水準儀1±2”3全站儀一臺RXT—2321±2”，最大允許誤差±20”4自動安平水準儀2千米來回±3mm5紅外線水準儀16激光垂直儀DZJ22h/400007對講機38檢測板手2監測精度應滿足現場監測要求并按構件允許偏差表設變形監測報警值。（1）本工程立桿監測預警值為10mm，立桿垂直偏差在24mm以內。水平桿、斜桿預警值為20mm（2）監測數據超過預警值時必需立刻停止澆筑混凝土，疏散人員，并剛好進行加固處理1.11監測頻率：在澆筑混凝土過程中應實施實時觀測，一般監測頻率不超過20～30分鐘一次；澆筑完后在混凝土初凝后及混凝土終凝前不少于2小時一次；終凝后的監測頻率為每天一次，至混凝土7天齡期滿為止。1.12監測措施混凝土澆筑過程中，田玉栓、王建負責檢查支架和支撐變形態況，發覺下沉、松動、變形和水平位移狀況的應立刻停止施工并對剛好解決處理。1.13施工負責人員班組及具體分工序號負責人協作班組具體工作施工及處理措施1田玉栓鄧超架子工班、木工班支撐體系位移、變形達到預警值立刻停工整改、隱患消退后方可接著施工2于陽架子工班水電班臨邊防護、平安防范措施、支撐體系驗收、防雷接地、施工用電防護措施必需到位、防雷接地檢測合格，支撐體系驗收合格方可進行砼施工3余震亞王健泥工班砼澆筑及施工部署嚴禁堆載、統一協調，如遇問題立刻停工整改，消退隱患后方可接著施工3)、模板施工產生的現場不行利用的舊廢模板、木枋固體廢棄物。①現場不行利用舊模板、木枋和環境垃圾管理站聯系，運出施工場地外處理。②對廢對拉螺桿、鋼模、螺絲等分類堆放，統一回收后轉賣。混凝土澆筑時留意事項本工程全部接受商品砼，現場布專業砼輸送泵車，砼從低處向高處分層澆搗，一次性澆筑完成。混凝土梁的施工應接受從梁跨中向兩端對稱進行分層澆筑，每層厚度不得大于400mm。混凝土澆筑過程中,有專人負責跟隨檢查模板及支架的變形態況,假如發覺模板或支架有明顯變形的,立刻要求停止現場混凝土澆筑,對變形處模板和支架進行加固處理.在混凝土澆筑過程中,對模板及支架進行變形觀測,并剛好把變形測量數據記錄下來,對變形大的模板立刻要求進行支架和方木的加固處理.模板變形觀測平面圖附后.嚴格限制砼料高度，不得超過2m高，剛好將砼振搗鋪平。平安應急預案1、總則工作原則：統一領導，分級負責。項目經理接受業主、監理或有關部門的指揮，項目部內部各搶險小組統一接受項目經理指揮。適用范圍：本工程輪扣式支撐體系范圍發生的高空墜物、物體打擊、觸電、火災等事故突發性災難事務發生后的應急反應。2、災情預警和報告1）災難預警綜合管理部收集各災情信息，并和有關部門緊密聯系剛好發出預警，預料災情的發生趨勢及可能對特定區域內的群眾生命財產造成的威逼。2）建議對策項目部依據災情預料預警剛好向監理、公司或有關部門提出應急對策建議和措施，或者制定針對性應急方案。3）報告災情災情發生后，項目部立刻向監理、公司或有關部門報告初步災情并快速組織有關部門調查核實災情。發生特大災難，可以越級向上級人民政府或主管部門報告。災情內容主要包括：災情種類，發生時間、地點、范圍、程度、損失及趨勢，實行的措施，生產、生活方面須要解決的問題等。4）應急反應機構小范圍災情由項目部成立搶險救災臨時領導小組，項目經理為組長，項目副經理、總工程師為副組長，成員有項目部各部門成員組成。大范圍的災情在籌備組或有關部門的領導下，由項目部成立搶險領導小組，各施工隊成立搶險小分隊，負責本單位的防災工作，并隨時聽從搶險救災總指揮部的指示。5）搶險隊伍項目經理部分別精選一支不少于30人的搶險基本隊伍，作為搶險救災的骨干力氣，現場的全部職工加入搶險基本隊伍，參加搶險救災，搶險隊伍通過應急反應機構接受上級領導，并制訂聯絡方案，按設防范圍和標準上崗值班或接通知參加搶險。6）應急救援的培訓和演練培訓：預案和預警措施確立后，按支配組織項目經理部及施工大隊的全體人員進行有效的培訓，從而具備完成其應急任務所需的學問和技能，每月一次。并在工人進場平安教化的同時進行教化。主要培訓以下內容：（1）對緊急源的突顯特性辯識。（2）事故報警。（3）緊急狀況下人員的平安疏散。（4）現場搶救的基本學問。演練：預案和預警措施確立后，經過有效的培訓，在工程開工后演練一次。依據工程工期長短不定期實行演練，施工作業人員變動較大時增加演練次數。每次演練結束，剛好作出總結，對存有確定差距的在日后的工作中加以提高。7）應急組織機構現場應急搶險小組：現場成立應急搶險工作小組，組長由現場項目經理擔當，組員由本單位選派的現場施工管理人員組成，負責現場指揮及協調工作。當預案起動時，現場應急小組，按各自的分工剛好到位開展工作并完成任務。現場應急搶險小組成員及分工：職務姓名電話備注項目經理甄帥組長平安總監孫江偉副組長項目技術負責沈焰斌技術支持組技術經理李許豪技術支持組技術員史經理技術支持組辦公室文員陳鵬通訊聯絡組平安員駱猛保衛組平安經理鄒輝保衛組生產經理豐田搶險組工長齊梁搶險組工長陳安強搶險組工長楊建濤搶險組商務負責張曉琳醫療救治組材料負責王豪1596989987后勤保障組組長職責：（1）確定是否存在或可能存在重大緊急事故，要求應急服務機構供應幫助并實施場外應急支配，在不受事故影響的地方進行干脆限制；（2）復查和評估事故(事務)可能發展的方向，確定其可能的發展過程；（3）指導設施的部分停工，并和領導小組成員的關鍵人員協作指揮現場人員撤離，并確保任何損害者都能得到足夠的重視；（4）和場外應急機構取得聯系及對緊急狀況的記錄作出支配；（5）在場(設施)內實行交通管制，幫助場外應急機構開展服務工作；（6）在緊急狀態結束后，限制受影響地點的復原，并組織人員參加事故的分析和處理。副組長(即現場管理者)職責：（1）評估事故的規模和發展態勢，建立應急步驟，確保員工的平安和削減設施和財產損失；（2）如有必要，在救援服務機構來之前干脆參和救援活動；（3）支配找尋受傷者及支配非重要人員撤離到集中地帶；（4）設立和應急中心的通訊聯絡，為應急服務機構供應建議和信息。通訊聯絡組職責：（1）確保和最高管理者和外部聯系暢通、內外信息反饋快速；（2）保持通訊設施和設備處于良好狀態。（3）負責應急過程的記錄和整理及對外聯絡。技術支持組職責（1）提出搶險搶修及避開事故擴大的臨時應急方案和措施。（2）指導搶險搶修組實施應急方案和措施。（3）修補實施中的應急方案和措施存在的缺陷。（4）繪制事故現場平面圖，標明重點部位，向外部救援機構供應精確的搶險救援信息資料。保衛組職責（1）設置事故現場警戒線、崗，維持工地內搶險救援的正常運作。（2）保持搶險救援通道的通暢，引導搶險救援人員及車輛的進入。（3）搶救救援結束后，封閉事故現場直到收到明確解除指令。搶險搶修組職責（1）實施搶險搶修的應急方案和措施，并不斷加以改進。（2）找尋受害者并轉移至平安地帶。（3）在事故有可能擴大進行搶險搶修或救援時，高度留意避開意外損害。（4）搶險搶修或救援結束后，干脆報告最高管理者并對結果進行復查和評估。醫療救治組（1）在外部救援機構未到達前，對受害者進行必要的搶救(如人工呼吸、包扎止血、防止受傷部位受污染等)。（2）使重度受害者優先得到外部救援機構的救援。（3）幫助外部救援機構轉送受害者至醫療機構，并指定人員護理受害者。后勤保障組職責（1）保障系統內各組人員必需的防護、救援用品及生活物質的供應。（2）供應合格的搶險搶修或救援的物質及設備。8）應急線路本工程地處蘇州市吳江區盛澤鎮潛龍渠公園北側2#地塊。依據現場作業位置、大門位置、施工現場狀況和場外交通狀況，本工程設計一條應急路途。具體如下：項目部和各施工隊應依據本段工程和工地的實際狀況，配齊配足木材、鋼材、蓬布、止水材料、發電機、大功率抽水機、消防設備等應急搶險器材、設備。配備確定數量的汽車式起重機、挖掘機、自卸運輸車，隨時接受項目部的調遣。成立救援隊及醫療搶救站，配備急救和搶救設備，并指定專人保管，經常保持其良好狀態，搶救設備不得挪作他用。9）可能發生的緊急狀況及應急預控措施表10-1可能發生的緊急狀況表序號可能發生的緊急狀況發生緣由1火災事故事故現場的火源，臨時用電未按規范執行、電焊作業時沒對焊花實行隔離措施，易燃、易爆物品沒隔離存放，作業人員將煙頭隨地亂扔等。2高處墜落事故現場的洞口、沒覆蓋嚴密，臨邊沒有防護欄桿、平安網；防護欄桿及平安網的搭設沒依據規范要求搭設；作業層的架板鋪設沒依據規范要求鋪設。傷者在進行高空作業時，沒依據規范要求戴好平安帽并系好帽帶，未穿好防滑鞋，在無防護條件的作業層，未依據規范要求穿戴好平安帶。3物體打擊事故現場四周物體可能飛出、傾落、滾滑的方向有人違章作業，傷者所處的工作位置在物體可能墜落所能達到的區域。4觸電事故事故現場的機械設備的電源沒接地，機械設備帶電、漏電。傷者未經過專業培訓，未取得特種作業人員操作上崗證，傷者運用絕緣性能不合格的電氣設備。作業時未穿好絕緣鞋，戴好絕緣手套。10）應急預控措施表10-2應急預控措施一覽表序號事故預控措施1火災事故A現場組建以項目經理為第一責任人的防火領導小組和義務消防隊員、班組防火員。B把消防責任落實到重點防火班組、重點工作崗位。C施工現場配備足夠的消防器材，統一由消防干部負責維護、管理、定期更新、保證完整、臨警好用，并做好書面記錄。D一般臨時設施，每一百平方米配備一只九升滅火機，臨時木工棚、油漆間等每二十五平方米配一只各類合適的滅火機。E劃分動火區域，現場的動火作業執行審批制度，并明確一、二、三級動火作業手續，落實好防火監護人員。F電焊工在動用明火時必需隨身帶好“二證”(電焊工操作證、動火許可證)、“一器”(消防滅火器)、“一監護”(監護人職責交底書)。G氣割作業場所必需清除易燃物品，乙炔瓶和氧氣瓶運用時兩者的距離不得少于5m，離火源不得少于10m。H施工現場配置2寸消防水管和獨立電源的消防水泵，場地四周各設一消防栓，并設醒目的紅色警示燈。I規范用電，防止電起火。2高處墜落A本工程作業面較大，高處作業涉及人員較多，應當引起高度重視。B高處作業人員須經醫生體驗合格，凡患有不適宜從事高空作業疾病的人員，一律禁止從事高空作業。C高空作業應有足夠的照明設備和避雷措施。D高空作業所需的料具、設備等，必需依據本工程施工進度隨用隨運，禁止超負荷堆放。E料具應堆放平穩，工具應隨時放入工具袋內，嚴禁亂堆亂放和從高處拋擲材料、工具、物件。F作好應急演練及培訓，向工人進行應急處理的交底。3物體打擊A高空作業區域劃出禁區，并設置圍欄，禁止行人，閑人通行闖入。B在建筑場地的出入口，搭設長3～6m寬度大于通道兩側各1m的雙層防護棚，棚頂滿鋪腳手板作為平安通道。C接近施工區域的辦公區、宿舍區、及對人和物構成威逼的地方，亦支搭雙層防護棚。D嚴禁往下拋物，樓層垃圾集中堆放，剛好清理，傾倒時應有防護設施并設特地區域。E作好應急演練及培訓，向工人進行應急處理的交底。4觸電事故A現場臨時施工用電除符合供電部門規定外，嚴格執行JGJ46-2005《施工現場臨時用電平安技術規范》要求接受三相五線制(TN-S接零愛惜系統)，實施三級配電、兩級愛惜。B進行現場臨時用電方案編制，場內用電按平面圖統一布置。C臨時用電方案由投標人總部總工程師審批后實施，全部動力用電線路均接受三相五線制，并主要接受埋地方式進行敷設，以確保平安用電。D全部機械必需要接零接地愛惜，配電箱設漏電愛惜器，全部配電箱保證一閘一保險，并派專人管理，地下室、樓梯間運用低壓電源，但必需確保夜間有足夠的照明。E配電線路按用電平面布置圖的規定敷設，埋地深度大于70cm，且均絕緣良好，截面積不得少于規范要求。F室內、外線路均和施工機具，車輛及行人至少保持規范規定的最小平安距離。G外電防護：外電小于平安距離必需要制定外電防護措施。11）災難處理各隊伍均有二名工作小組成員值班，隨時和上級部門、業主保持聯絡。發生險情后，立刻報告現場總值班。值班負責人立刻組織現場人員進行搶險，派人到防災器材專用倉庫提取器材，布置就位。值班負責人有權調動當班上崗人員和搶險機動人員。同時聯絡剛好通知本隊伍領導趕赴現場，并將狀況匯報給上級部門值班室。負責人趕到現場，組織指揮搶險。12）搶險步驟將通訊工具分發到現場主要搶險負責人；各級搶險負責人進行分工、協調工作；提取或調集防災器材；實施搶險，組織轉移安置公私財物和人員。13）災情、事故搜集和報告災情、事故發生后，項目部在監理的指導下剛好組織有關部門和人員核查統計匯總災難損失狀況，并逐級上報。發生建設工程重大平安險情或重大事故后，應立刻將事故狀況照實向事故所在地建設行政主管部門或其他有關部門報告。在公安、消防、衛生等專業搶險力氣達到現場前，應立刻啟動本單位的應急搶險預案，全力幫助開展事故搶險救援工作。同時幫助有關部門愛惜現場，維護現場秩序，妥當保管有關物證，協作有關部門收集證據。應急狀態終止后，各有關單位、部門剛好做出書面報告。各構件計算書11.1地庫350mm厚板模板（輪扣式）計算書計算依據：1、《建筑施工腳手架平安技術統一標準》GB51210-20162、《建筑施工模板平安技術規范》JGJ162-20083、《混凝土結構設計規范》GB50010-20104、《建筑結構荷載規范》GB50009-20125、《鋼結構設計規范》GB50017-2003一、工程屬性新澆混凝土樓板名稱B350新澆混凝土樓板板厚(mm)350模板支架高度H(m)3.5模板支架縱向長度L(m)8模板支架橫向長度B(m)8支架外側豎向封閉欄桿高度Hm(mm)1500二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1施工荷載標準值Q1k(kN/m2)3支撐腳手架計算單元上集中堆放的物料自重標準值Gjk(kN)1風荷載參數：風荷載標準值ωk(kN/m2)基本風壓ω0(kN/m2)省份江蘇0.3ωk=ω0μzμst=0.041地區吳縣東山風荷載高度變更系數μz地面粗糙度B類(城市郊區)1模板支架頂部離建筑物地面高度(m)9風荷載體型系數μs單榀模板支架μst0.138整體模板支架μstw1.17ωfk=ω0μzμstw=0.351豎向封閉欄桿μs1ωmk=ω0μzμs=0.3三、模板體系設計結構重要性系數γ01腳手架平安等級二級主梁布置方向平行立桿縱向方向立桿縱向間距la(mm)900立桿橫向間距lb(mm)900水平拉桿步距h(mm)1800頂層水平桿步距hˊ(mm)1200支架可調托座支撐點至頂層水平桿中心線的距離a(mm)450小梁間距l(mm)180小梁最大懸挑長度l1(mm)200主梁最大懸挑長度l2(mm)100設計簡圖如下：模板設計平面圖縱向剖面圖橫向剖面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)12面板抗彎強度設計值[f](N/mm2)16面板抗剪強度設計值[τ](N/mm2)1.4面板彈性模量E(N/mm2)4700面板計算方式二等跨連續梁按二等跨連續梁，取1m單位寬度計算。W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000mm4承載實力極限狀態q1＝1×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k,1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.35)+1.4×3，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.35)+1.4×0.7×3]×1=14.935kN/mq1靜=1×[γG(G1k+(G2k+G3k)×h)×b]=1×[1.35×(0.1+(24+1.1)×0.35)×1]=11.995kN/mq1活=1×(γQφcQ1k)×b=1×(1.4×0.7×3)×1=2.94kN/m正常運用極限狀態q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.1+(24+1.1)×0.35))×1＝8.885kN/m計算簡圖如下：1、強度驗算Mmax＝0.125q1靜L2+0.125q1活L2＝0.125×11.995×0.182+0.125×2.94×0.182＝0.06kN·mσ＝Mmax/W＝0.06×106/24000＝2.52N/mm2≤[f]＝16N/mm2滿足要求！2、撓度驗算νmax＝0.521ql4/(100EI)=0.521×8.885×1804/(100×4700×144000)=0.072mmνmax=0.072mm≤min{180/150，10}=1.2mm滿足要求！五、小梁驗算小梁類型矩形木楞小梁截面類型(mm)40×90小梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)17.16小梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)1.848小梁截面抗拒矩W(cm3)54小梁彈性模量E(N/mm2)9900小梁截面慣性矩I(cm4)243小梁計算方式二等跨連續梁q1＝1×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.35)+1.4×3，1.35×(0.3+(24+1.1)×0.35)+1.4×0.7×3]×0.18=2.737kN/m因此，q1靜＝1×1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=1×1.35×(0.3+(24+1.1)×0.35)×0.18=2.208kN/mq1活＝1×1.4×0.7×Q1k×b=1×1.4×0.7×3×0.18＝0.529kN/m計算簡圖如下：1、強度驗算M1＝0.125q1靜L2+0.125q1活L2＝0.125×2.208×0.92+0.125×0.529×0.92＝0.277kN·mM2＝q1L12/2=2.737×0.22/2＝0.055kN·mMmax＝max[M1，M2]＝max[0.277，0.055]＝0.277kN·mσ=Mmax/W=0.277×106/54000=5.132N/mm2≤[f]=17.16N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算V1＝0.625q1靜L+0.625q1活L＝0.625×2.208×0.9+0.625×0.529×0.9＝1.539kNV2＝q1L1＝2.737×0.2＝0.547kNVmax＝max[V1，V2]＝max[1.539，0.547]＝1.539kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×1.539×1000/(2×40×90)＝0.641N/mm2≤[τ]=1.848N/mm2滿足要求！3、撓度驗算q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.35))×0.18＝1.635kN/m撓度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×1.635×9004/(100×9900×243×104)＝0.232mm≤[ν]＝min(L/150，10)＝min(900/150，10)＝6mm；懸臂端νmax＝ql14/(8EI)=1.635×2004/(8×9900×243×104)＝0.014mm≤[ν]＝min(2×l1/150，10)＝min(2×200/150，10)＝2.667mm滿足要求！六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)Φ48×2.7主梁計算截面類型(mm)Φ48×2.7主梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)120主梁截面抗拒矩W(cm3)4.12主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)9.89主梁計算方式三等跨連續梁可調托座內主梁根數2主梁受力不勻整系數0.61、小梁最大支座反力計算q1＝1×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.35)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.35)+1.4×0.7×3]×0.18＝2.785kN/mq1靜＝1×1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1×1.35×(0.5+(24+1.1)×0.35)×0.18＝2.256kN/mq1活＝1×1.4×0.7×Q1k×b＝1×1.4×0.7×3×0.18＝0.529kN/mq2＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.35))×0.18＝1.671kN/m承載實力極限狀態按二等跨連續梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×2.785×0.9＝3.134kN按懸臂梁，R1＝q1l1＝2.785×0.2＝0.557kN主梁2根合并，其主梁受力不勻整系數=0.6R＝max[Rmax，R1]×0.6＝1.88kN;正常運用極限狀態按二等跨連續梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×1.671×0.9＝1.88kN按懸臂梁，R'1＝q2l1=1.671×0.2＝0.334kNR'＝max[R'max，R'1]×0.6＝1.128kN;計算簡圖如下：主梁計算簡圖一主梁計算簡圖二2、抗彎驗算主梁彎矩圖一(kN·m)主梁彎矩圖二(kN·m)σ=Mmax/W=0.835×106/4120=202.605N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！3、抗剪驗算主梁剪力圖一(kN)主梁剪力圖二(kN)τmax=2Vmax/A=2×5.564×1000/384＝28.978N/mm2≤[τ]=120N/mm2滿足要求！4、撓度驗算主梁變形圖一(mm)主梁變形圖二(mm)跨中νmax=1.214mm≤[ν]=min{900/150，10}=6mm懸挑段νmax＝0.437mm≤[ν]=min(2×100/150,10)=1.333mm滿足要求！5、支座反力計算承載實力極限狀態圖一支座反力依次為R1=5.979kN，R2=10.091kN，R3=10.174kN，R4=5.716kN圖二支座反力依次為R1=5.847kN，R2=10.133kN，R3=10.133kN，R4=5.847kN七、可調托座驗算荷載傳遞至立桿方式可調托座可調托座承載力容許值[N](kN)30按上節計算可知，可調托座受力N＝10.174/0.6=16.957kN≤[N]＝30kN滿足要求！八、立桿驗算立桿鋼管截面類型(mm)Φ48×2.7立桿鋼管計算截面類型(mm)Φ48×2.7鋼材等級Q235立桿截面面積A(mm2)384立桿截面回轉半徑i(mm)16立桿截面抗拒矩W(cm3)4.12抗壓強度設計值[f](N/mm2)200支架自重標準值q(kN/m)0.15支架立桿計算長度修正系數η1.2懸臂端計算長度折減系數k0.71、長細比驗算l01=hˊ+2ka=1200+2×0.7×450=1830mml0=ηh=1.2×1800=2160mmλ=max[l01，l0]/i=2160/16=135≤[λ]=150滿足要求！2、立桿穩定性驗算考慮風荷載:λ=l0/i=2160.000/16=135查表得，φ1=0.371Mwd=γ0×φwγQMwk=γ0×φwγQ(ζ2wklah2/10)=1×0.6×1.4×(1×0.041×0.9×1.82/10)=0.01kN·mNd=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+1×γG×q×H=Max[5.979,10.133,10.174,5.847]/0.6+1×1.35×0.15×3.5=17.666kNfd=Nd/(φ1A)+Mwd/W＝17.666×103/(0.371×384)+0.01×106/4120=126.441N/mm2≤[σ]=200N/mm2滿足要求！九、高寬比驗算依據《建筑施工腳手架平安技術統一標準》GB51210-2016第8.3.2條:支撐腳手架獨立架體高寬比不應大于3.0H/B=3.5/8=0.438≤3滿足要求！十、架體抗傾覆驗算支撐腳手架風線荷載標準值:qwk=la×ωfk=0.9×0.351=0.316kN/m：風荷載作用在支架外側豎向封閉欄桿上產生的水平力標準值：Fwk=la×Hm×ωmk=0.9×1.5×0.3=0.405kN支撐腳手架計算單元在風荷載作用下的傾覆力矩標準值Mok：Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×3.52參考《規范》GB51210-2016第6.2.17條：B2la(gk1+gk2)+2ΣGjkbj≥3γ0Mokgk1——勻整分布的架風光 荷載自重標準值kN/m2gk2——勻整分布的架體上部的模板等物料面荷載自重標準值kN/m2Gjk——支撐腳手架計算單元上集中堆放的物料自重標準值kNbj——支撐腳手架計算單元上集中堆放的物料至傾覆原點的水平距離mB2la(gk1+gk2)+2ΣGjkbj=B2la[qH/(la×lb)+G1k]+2×Gjk×B/2=82×0.9×[0.15×3.5/(0.9×0.9)+0.5]+2×1×8/2=74.133kN.m≥3γ0Mok滿足要求！11.2地下室500mm*1200mm梁模板（輪扣式，梁板立柱不共用）計算書計算依據：1、《建筑施工腳手架平安技術統一標準》GB51210-20162、《建筑施工模板平安技術規范》JGJ162-20083、《混凝土結構設計規范》GB50010-20104、《建筑結構荷載規范》GB50009-20125、《鋼結構設計規范》GB50017-2003一、工程屬性新澆混凝土梁名稱KL500*1200混凝土梁截面尺寸(mm×mm)500×1200模板支架高度H(m)2.9模板支架橫向長度B(m)8模板支架縱向長度L(m)8支架外側豎向封閉欄桿高度Hm(mm)1500梁側樓板厚度(mm)350二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1施工荷載標準值Q1k(kN/m2)3支撐腳手架計算單元上集中堆放的物料自重標準值Gjk(kN)1模板支拆環境是否考慮風荷載是風荷載參數：風荷載標準值ωk(kN/m2)基本風壓ω0(kN/m2)省份江蘇0.3ωk=ω0μzμst=0.041地區吳縣東山風荷載高度變更系數μz地面粗糙度B類(城市郊區)1模板支架頂部離建筑物地面高度(m)9風荷載體型系數μs單榀模板支架μst0.138整體模板支架μstw1.17ωfk=ω0μzμstw=0.351豎向封閉欄桿μs1ωmk=ω0μzμs=0.3三、模板體系設計結構重要性系數γ01腳手架平安等級二級新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立桿縱距是否相等是梁跨度方向立桿間距la(mm)900梁底兩側立桿橫向間距lb(mm)900支撐架中間層水平桿最大豎向步距h(mm)1800支撐架頂層水平桿步距h'(mm)1200可調托座伸出頂層水平桿的懸臂長度a(mm)500新澆混凝土樓板立桿間距l'a(mm)、l'b(mm)900、900混凝土梁距梁底兩側立桿中的位置居中梁底左側立桿距梁中心線距離(mm)450板底左側立桿距梁中心線距離s1(mm)600板底右側立桿距梁中心線距離s2(mm)600梁底增加立桿根數1梁底增加立桿布置方式按混凝土梁梁寬均分梁底增加立桿依次距梁底左側立桿距離(mm)450梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)200梁底支撐小梁根數5梁底支撐小梁間距125每縱距內附加梁底支撐主梁根數0梁底支撐主梁左側懸挑長度a1(mm)0梁底支撐主梁右側懸挑長度a2(mm)0設計簡圖如下：平面圖立面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)12面板抗彎強度設計值[f](N/mm2)16面板抗剪強度設計值[τ](N/mm2)1.4面板彈性模量E(N/mm2)4700取單位寬度b=1000mm，按四等跨連續梁計算：W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000mm4q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ1k]×b=1×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.2)+1.4×3，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.2)+1.4×0.7×3]×1＝44.385kN/mq1靜＝γ0×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.2]×1＝41.445kN/mq1活＝γ0×1.4×0.7×Q1k×b＝1×1.4×0.7×3×1＝2.94kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1.2)]×1＝30.7kN/m計算簡圖如下：1、強度驗算Mmax＝0.107q1靜L2+0.121q1活L2＝0.107×41.445×0.1252+0.121×2.94×0.1252＝0.075kN·mσ＝Mmax/W＝0.075×106/24000＝3.119N/mm2≤[f]＝16N/mm2滿足要求！2、撓度驗算νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×30.7×1254/(100×4700×144000)＝0.07mm≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[125/150，10]＝0.833mm滿足要求！3、支座反力計算設計值(承載實力極限狀態)R1=R5=0.393q1靜L+0.446q1活L=0.393×41.445×0.125+0.446×2.94×0.125＝2.2kNR2=R4=1.143q1靜L+1.223q1活L=1.143×41.445×0.125+1.223×2.94×0.125＝6.371kNR3=0.928q1靜L+1.142q1活L=0.928×41.445×0.125+1.142×2.94×0.125＝5.227kN標準值(正常運用極限狀態)R1'=R5'=0.393q2L=0.393×30.7×0.125＝1.508kNR2'=R4'=1.143q2L=1.143×30.7×0.125＝4.386kNR3'=0.928q2L=0.928×30.7×0.125＝3.561kN五、小梁驗算小梁類型方木小梁截面類型(mm)40×90小梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)17.16小梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)1.848小梁截面抗拒矩W(cm3)54小梁彈性模量E(N/mm2)9900小梁截面慣性矩I(cm4)243小梁計算方式二等跨連續梁承載實力極限狀態：梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左＝R1/b=2.2/1＝2.2kN/m梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中＝Max[R2,R3,R4]/b=Max[6.371,5.227,6.371]/1=6.371kN/m梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右＝R5/b=2.2/1＝2.2kN/m小梁自重：q2＝1×1.35×(0.3-0.1)×0.5/4=0.034kN/m梁左側模板傳遞給左邊小梁荷載q3左＝1×1.35×0.5×(1.2-0.35)=0.574kN/m梁右側模板傳遞給右邊小梁荷載q3右＝1×1.35×0.5×(1.2-0.35)=0.574kN/m梁左側樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左＝1×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.35)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.35)+1.4×0.7×3]×(0.6-0.5/2)/2×1=2.708kN/m梁右側樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右＝1×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.35)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.35)+1.4×0.7×3]×(0.6-0.5/2)/2×1=2.708kN/m左側小梁荷載q左＝q1左+q2+q3左+q4左=2.2+0.034+0.574+2.708=5.515kN/m中間小梁荷載q中=q1中+q2=6.371+0.034=6.405kN/m右側小梁荷載q右＝q1右+q2+q3右+q4右=2.2+0.034+0.574+2.708=5.515kN/m小梁最大荷載q=Max[q左,q中,q右]=Max[5.515,6.405,5.515]=6.4