PAGEPAGE226摘要預應力混凝土簡支T形梁橋由于其具有外形簡單，制造方便，結構受力合理，主梁高跨比小，橫向借助橫隔梁聯結，結構整體性好，橋梁下部結構尺寸小和橋型美觀等優點，目前在公路橋梁工程中應用非常廣泛。在本次畢業設計方法選用時，主梁就選用了后張法預應力混凝土簡支T形梁。在本次設計中，首先進行了橋型方案的比選，確定簡支梁橋方案后，就其進行了結構設計，設計的主要內容有：擬定截面尺寸；計算控制截面的設計內力及其相應的組合值；估算預應力鋼筋的數量并對其進行布置；計算主梁截面的幾何特征值；計算預應力損失值；正截面和斜截面的承載力復核；正常使用極限狀態下構件抗裂性及變形驗算；持久狀態下和短暫狀態下構件截面應力驗算。接著進行了簡單的施工方法設計，包括施工前的準備，主要分項工程的施工方法設計，冬季和雨季的施工安排以及施工過程中的環境保護措施等。關鍵詞：預應力，T形梁，方案比選，結構設計，施工方法ABSTRACTPrestressedconcreteT-shapedgirderbridgesareofmanyadvantages.Theyhavesimpleoutlinesandcanbefabricatedeasily.Theforcesthatactontheirstructuresarereasonable.Theratioofheightofgirderstospanofgirdersissmall.Inlandscapeorientationthegirdersareconnectedbyintersectinggirders.Thereforethewholestructureisofgoodentirety.Andtherearestillmanyothermerits,suchassmallsizeofinfrastructure,thebeautyofthistypeofbridgeandsoon.BecauseoftheseadvantagesthePCT-shapedgirderbridgesarenowwidelyappliedinhighwaybridgeprojects.Intheprocessofthedesignmethodofthepaper.PosttensioningprestressedconcreteT-shapedgirderischosenasthemaingirderofthebridge.Intheprocessofthedesignofthebridge,thecomparisonofdifferenttypesofbridgeisdonefirstly.Afterthecomfirmationofthetypeofthebridge,thedesignofthestructureisdone,includingconfirmingthesizeofcrosssections,calculatingthedesignforcesofrestrainingsectionsandcombiningthemaccordingtoTheCriterion,estimatingtheamountofprestressedsteelsandarrangingthem,calculatingthegeometricaltraitsofcrosssectionsofgirders,calculatingthelossofprestress,checkingthecarryingcapacityofcrosssections,checkcomputationsoftheanticrackcapacityofthestructureanddeformationintheultimatestateofnormaluse,andthestressofcrosssectionrespectivelyinthestateoflastingloadandinthestateoftemporaryload.Afterallthework,nextisthedesignofconstructionmethod.Itincludesthepreparationbeforeconstruction,thedesignofconstructionmethodofsmallprojects,thearrangementsofconstructionintherainyseasonandinwinter,themeasurementsofprotectingenvironmentintheprocessofconstruction.KEYWORDS:prestress，T-shapedgirder;comparionofdifferentschemes，thedesignofthestructure，constructionmethod目錄第一章編制方案的原則與比選………………111．1基本原則…………………111．2比選依據……………………111．3簡支梁橋方案……………111．4T形剛構橋方案……………111．5連續梁橋方案………………111．6方案比較……………………11第二章設計資料及構造布置…………………132．1設計資料……………………132．2橫截面布置…………………132．3橫截面沿跨長的變化………………………162．4橫隔梁布置…………………17第三章主梁作用效應計算……………………173．1永久作用效應計算…………173．2可變作用效應計算（修正剛性橫梁法）…………………183．3主梁作用效應組合………………………25第四章預應力鋼束的估算和確定……………264．1跨中截面鋼束的估算和確定……………264．2預應力鋼束布置…………27第五章計算主梁截面幾何特性………………315．1截面面積及慣矩計算……………………315．2截面凈矩計算………………345．3截面幾何特性匯總………………………38第六章鋼束預應力損失值…………………396．1預應力鋼束與管道壁之間的磨擦引起的預應力損失……396．2由錨具變形、鋼束回縮引起的損失………406．3混凝土彈性壓縮引起的損失………………416．4由鋼束應力松弛引起的預應力損失……………………476．5混凝土收縮和徐變引起的預應力損失……………………476.6成橋后張拉N4號鋼束混凝土彈性壓縮引起的預應力損失……………506．7預加力計算及鋼束預應力損失匯總……………………57第七章主梁截面承載力預應力驗算…………587．1持久狀況承載能力極限狀態承載力驗算………………587．2持久狀況正常使用極限狀態抗裂驗算…………………607．3持久狀況構件的應力驗算………………677．4短暫狀況構件的應力驗算………………75第八章主梁端部的局部承壓驗算…………778．1局部承壓區的截面尺寸驗算……………778．2局部抗壓承載力驗算……………………78第九章主梁變形驗算…………799．1計算由預加力引起的跨中反拱度………799．2計算由荷載引起的跨中撓度……………829．3結構剛度驗算……………829．4預拱度的設置……………82第十章橫隔梁算………………8310．1確定作用在跨中橫隔梁上的可變作用…………………8310．2跨中橫隔梁的作用效應影響線…………8410.3截面作用效應計…………8610．4截面配筋計算……………87第十一章行車道板計算……………………8811．1懸臂板荷載效應計算……………………8811．2連續板荷載效應計算……………………9011．3截面設計、配筋與承載力驗算…………93第十二章支座計算…………9412．1選用支座的平面尺寸…………………9412．2確定支座的厚度………………………9512．3驗算支座的偏轉………………………9512．4驗算支座的抗滑穩定性………………96第十三章設計資料……………9613．1設計標準及上部構造…………………9613．2水文地質條件（本設計系假設設計）…………………9613．3材料………………………9713.4橋墩尺寸…………………9713．5設計依據…………………97第十四章蓋梁計算……………9714．1荷載計算…………………9714．2內力計算………………10414．3截面配筋設計與承載力校核……………107第十五章橋墩墩柱計……………………11015．1荷載計算………………11015．2截面配筋計算及配筋驗算……………112第十六章鉆鉆孔樁計算算……………………11316．1荷載計計算…………………11316．2樁長長計算…………………11516．3樁的的內力計算算（m法）……………111616．4樁身身截面配筋筋與承載力力驗算（圖圖44）…………11716．5墩頂頂縱向水平平位移驗算算………………119結論…………………1121致謝…………………1122參考文獻……………………………1123附錄（英文文獻獻及譯文）……………………124前言本設計是針對預預應力混凝凝土T梁橋進行行的，共分分16章，第1章是方案案比選部分分，分別對對設計流量量、橋孔長長度、橋面面標高進行行了計算。第2、3章根據水文計算和規范規定擬定橋梁構造及內力計算和組合階段。第4章對橋梁配筋。第5章對主梁截面特性列表計算研究。第6章對各種情況引起的損失分別計算說明。第7、8、9章又對主梁截面、主梁端部的承壓、預拱度設置進行了驗算。第10章橫隔梁計算，第11章行車道板計算。第12章支座計算，第13-16章按構造對墩及基礎進行尺寸擬定。本設計主要依據據為我國交交通部頒布布的《公路路橋涵設計計通用規范范》（JTJ0021-889）和《公路鋼筋混凝凝土及預應應力混凝土土橋涵設計計規范》（JTJ0023-885）。根據設計任務書書本設計還還對橋梁的的總體布置置圖、配筋筋圖及一些些附屬設施施圖進行了了繪制。限于本人水平，本本設計一定定存在不少少缺點，請請各位領導導和老師給予予批評指正正。第一章編制方方案的原則則與比選基本原則通航等級為V--(3)級航道，通通航凈高8，凈寬30.00。在符合路線基本本走向的同同時，力求求接線順暢暢，路線短短捷，橋梁梁較短，盡盡量降低工工程造價。在滿足使用功能能的前提下下，力求橋橋型結構實實用、經濟濟、安全、美美觀，有利利于環保。同同時要根據據橋位區的的地形、地地貌、氣象象、水文、地地質、地震震等條件，選選用技術先先進可靠、施施工工藝成成熟、便于于后期養護護的橋型方方案。橋孔布置應滿足足通航要求求。比選依據 根據橋位處河流流的通航要要求，結合合橋位處的的地形地貌貌、地質等等條件，并并著重考慮慮施工的方方便性，對對三跨預應應力混凝土土簡支箱梁梁橋、三跨跨預應力混混凝土T形剛構橋橋、三跨預預應力混凝凝土連續梁梁橋等橋式式方案進行行比選。簡支梁橋方案 主梁采用T形截截面，梁高高為等高度度，主梁采采用預制裝裝配的施工工方法。橋橋墩均采用用雙柱式橋橋墩，橋臺臺為框架式式橋臺，基基礎為鉆孔孔灌注樁基基礎。T形剛構橋方案（16＋50＋16）三跨預應力混凝凝土T形剛構橋橋，中間掛掛梁跨徑為為18，橋長82。主梁梁采用箱形形截面，梁梁高為等高高度，主梁梁采用懸臂臂澆筑施工工方法。橋橋墩均采用用雙柱式橋橋墩，邊跨跨靠近路堤堤處需設平平衡重，基基礎為鉆孔孔灌注樁基基礎。1．5連續梁橋方案主梁采用箱形截截面，梁高高為等高度度，主梁采采用懸臂澆澆筑施工。橋橋墩均采用用雙柱式橋橋墩，橋臺臺為框架式式橋臺，基基礎為鉆孔孔灌注樁基基礎。1．6方案比較以上三個方案的的優缺點比比較如下表表所示：方案比較表方案簡支梁橋方案T形剛構方方案連續梁橋方案施工階段施工方案要點及及難易度采用預制裝配施施工，由于于橋梁跨徑徑不大，節節省了大量量施工器材材，改善了了生產條件件，施工簡簡便，施工工速度快。采用懸臂拼裝法法施工，雖雖然施工階階段的受力力與結構使使用狀態下下的受力一一致，但是是掛梁的預預制、運輸輸和安裝以以及邊跨平平衡重的設設置使得橋橋梁的施工工邊得相對對復雜。采用懸臂澆筑法法施工，施施工過程中中需采取臨臨時墩梁固固結措施，邊邊跨的一部部分采用懸懸臂施工外外，剩余的的一部分邊邊跨需要在在腳手架上上施工，施施工機具多多，相對復復雜。工期工期短工期相對較長工期相對較長營運階段航運和跨越條件件航道寬敞，滿足足通航要求求航道寬敞，滿足足通航要求求航道寬敞，滿足足通航要求求抗震性能靜定結構，抗震震性能好靜定結構，有較較好的抗震震性能超靜定結構，抗抗震性能不不如其他兩兩種方案養護和維修運營營混凝土結構，養養護和維修修費用低混凝土結構，養養護和維修修費用低混凝土結構，養養護和維修修費用低修復簡支結構，修復復容易設有中間掛梁，修修復較難修復難美觀一般一般一般綜上所述，此橋橋跨徑不大大，采用簡簡支梁橋既既能滿足功功能要求，施施工又簡單單，造價也也低，所以以采用簡支支梁橋方案案。第二章．設計資資料及構造造布置2．1設計資料2．1．1橋梁跨徑及橋寬寬標準跨徑：300m（墩墩中心距離離）；主梁全長：299.96mm；計算跨徑：299.10mm；橋面凈空：凈——7m+2×1.0mm=9.0m。2．1．2設計荷載公路—Ⅱ級，人人群荷載3.0kkN/m22,每側人行行欄、防撞撞欄重力的的作用分別別為1.522kN//m2和4.999kN//m2。2．1．3材料及工藝混凝土：主梁用用C40，欄桿及及橋面鋪裝裝用C25。預應力鋼筋采用用《公路鋼鋼筋混凝土土及預應力力混凝土橋橋涵設計規規范》（JTGD62—2004）的Φ15.2鋼絞線，每每束6根，全梁梁配4束，fpk=18860MPPa的鋼絞線線。普通鋼筋直徑大大于和等于于12mmm的采用HRB3335鋼筋,直徑小于于12mmm的均用R235鋼筋。按后張法施工工工藝制作主主梁，采用用內徑700mm,外徑77mmm的預埋埋金屬波紋紋管成孔和和夾片錨具具。2．1．4設計依據（1）《公路橋涵設設計通用規規范》（JTGD60—2004）（2）《公路鋼筋混混凝土及預預應力混凝凝土橋涵設設計規范》（JTGD622—2004）（3）《公路橋涵施施工技術規規范》（JTJ//T0411—2000）實施手手冊（4）《公路橋涵設計計手冊》（梁梁橋），人人民交通出出版社，19966（5）《橋梁工程》，邵邵旭東主編編，武漢理理工大學出出版社，20055（6）《橋梁計算示示例叢書》（混混凝土簡直直梁（板）橋橋），易建建國主編，人人民交通出出版社（7）《結構設計原原理》葉見見曙主編，人人民交通出出版社，199992．1．5基本計算數據((見表1)2．2橫截面布置2．2．1主梁間距和主梁梁片數主梁間距通常應應隨梁高與與跨徑的增增大而加寬寬為經濟，同同時加寬翼翼板對提高高主梁截面面效率指標標ρ有效，故故可在許可可條件下適適當加寬T梁翼板。本本橋主梁翼翼板寬度為為20000mm，由由于寬度較較大，為保保證橋梁的的整體受力力性能，橋橋面板采用用現澆混凝凝土剛性接接頭，因此此主梁的工工作截面有有兩種：預預施應力、運運輸、吊裝裝階段的小小截面（bi=16000mm）和和運營階段段的大截面面（bi=20000mm）。凈—7m+2××1.0mm的橋寬選選用五片主主梁,如圖1所示。基本計算算數據表1名稱項目符號單位數據.混凝土立方強度彈性模量軸心抗壓標準強強度軸心抗拉標準強強度軸心抗壓設計強強度軸心抗拉設計強強度fcu,kEcfckftkfcdftdMPaMPaMPaMPaMPaMPa403.25×100426.82.418.41.65短暫狀態容許壓應力容許拉應力0.7f＇ckk0.7f＇tkkMPaMPa20.721.757持久狀態標準荷載組合：：容許壓應力容許主壓應力短期效應組合容許拉應力容許主拉應力0.5fck0.6fckσst-0.855σpc0.6ftkMPaMPaMPaMPa13.416.0801.44Φ15.2鋼絞線標準強度彈性模量抗拉設計強度最大控制應力σσconfpkEppd0.75fpkkMPaMPaMPaMPa18601.95×100512601395持久狀態應力標準荷載組合0.65fpkkMPa1209材料重度鋼筋混凝土瀝青混凝土鋼絞線γ1γ2γ3kN/m2kN/m2kN/m225.023.078.5鋼束與混凝土的的彈性模量量比αEp無量綱6注：本橋考慮混混凝土強度度達到C35時開始張張拉預應力力鋼束。ff，，ck和f＇tk分別表表示鋼束張張拉時混凝凝土的抗壓壓、抗拉標標準強度。2．2．2主梁跨中截面尺尺寸擬定（1）主梁高度預應力混凝土簡簡直梁橋的的主梁高度度與跨徑之之比通常在在1/155~1/225,標準設計計中高跨比比約在1/188~1/119。當建筑筑高度不受受限制時，增增大梁高往往往是較經經濟的方案案，因為加加大梁高可可以節省預預應力鋼束束的用量，同同時梁高加加大一般只只是腹板加加高，而混混凝土用量量增加不多多。綜上所所述，本橋橋取用18800mm的主梁梁高度是較較合適的。（2）主梁截面細部部尺寸T梁翼板的厚度主主要取決于于橋面板承承受車輪局局部荷載的的要求，還還應考慮能能否滿足主主梁受彎時時上翼板受受壓的強度度要求。本本橋預制T梁的翼板板厚度取用用80mm，翼板板根部加厚厚至200mm以抵抗抗翼緣根部部較大的彎彎矩。在預預應力混凝凝土梁中腹腹板內主拉拉應力較小小，腹板厚厚度一般由由布置預制制孔管的構構造決定，同同時從腹板板本身的穩穩定條件出出發，腹板板厚度不宜宜小于其高高度的1/15。本橋腹腹板厚度取取150mmm。馬蹄尺寸基本由由布置預應應力鋼束的的需要確定定的，設計計實踐表明明，馬蹄面面積占截面面總面積的的10%~~20%為合適。本本橋考慮到到主梁需要要配置較多多的鋼束，將將鋼束按兩兩層布置，一一層排兩束束，同時還還根據《公公預規》99.4.99條對鋼束束凈距及預預留管道的的構造要求求初擬馬蹄蹄寬度為3300mmm，高度為為250mmm，馬蹄與與腹板交接接處做三角角過度，高高度100mm，以減減小局部應應力。按照照以上擬定定的外形尺尺寸，就可可繪出預制制梁的跨中中截面圖。現澆部分現澆部分支點斷面跨中斷面尺寸單位：跨跨徑中線(尺寸單位：cm)圖2跨中截尺寸寸圖：（尺尺寸單位：：mm）(3)計算截截面幾何特特征將主梁跨中截面面劃分成五五個規則圖圖形的小單單元，截面面幾何特性性計算見下下表。跨中截面面幾何特性性計算表表2分塊名稱Ai(cm2)yi(cm)Si=Aiyi(cm3)Ii(cm4)di=ys-yi(cm)Ix=Aidi2(cm)I=Ii+Ixx(cm4)(1)(2)(3)=(1)××(2)(4)(5)(6)=(1)××(5)22(7)=(4)++(6)大毛截面翼板1600464008533．33356．655134756651432899三角承托8701210440696048.652059136620660966腹板220581．5179707..539706533.75-20.8595856349292177下三角75151．711375.225208.33-91.02621348621556馬蹄750167．512562539062.55-106.8558562692286017555∑5500333547..75213619113小毛截面翼板1280451206826.67760.144629529946363566三角承托8701210440696052.142365164423721244腹板220581．5179707..539706533.75-17.3666452046351744下三角75151．711375.225208.33-87.53574613574821馬蹄750167．512562539062.55-103.3668012467780515300∑5180333547..75202700005注：大毛截面形形心至上緣緣距離600.65((cm)小毛截面形心至至上緣距離離64.114(cm)(4)檢驗截面面效率指標標ρ上核心距：kss===32.554(cm)下核心距：kxx===64..04(cm)截面效率指標：：ρ====0.544>0.55表明以上初擬的的主梁跨中中截面是合合理的。2．3橫截面沿跨長的的變化如圖1所示，本設計主主梁采用等等高形式，橫橫截面的T梁翼板厚厚度沿跨長長不變。粱粱端部區段段由于錨頭頭集中力的的作用而引引起較大的的局部應力力，也為布布置錨具的的需要，在在距梁端11200mmm范圍內將將腹板加厚厚到與馬蹄蹄同寬。馬馬蹄部分為為配合鋼束束彎起而從從六分點附附近（第一一道橫隔梁梁處）開始始向支點逐逐漸抬高，在在馬蹄抬高高的同時腹腹板寬度亦亦開始變化化。2．4橫隔粱的布置模型試驗結果表表明，在荷荷載作用處處的主梁彎彎矩橫向分分布，當該該處有橫隔隔梁時較均均勻，否則則直接在荷荷載作用下下的主梁彎彎矩很大。為為減小對主主梁設計起起主要控制制作用的跨跨中彎矩，在在跨中設置置一道中橫橫隔梁，當當跨度較大大時應設置置較多的橫橫隔梁。本本設計在橋橋跨中點、三三分點、六六分點、支支點處設置置七處橫隔隔梁，其間間距為4..85m。端橫隔隔梁的高度度與主梁同同高，厚度度為上部2240mm，下部部220mm；中橫橫隔梁高度度為16000mm，厚度度為上部1160mm，下部140mm。詳見見圖1。第三章．主梁作作用效應計計算根據上述梁跨結結構縱、橫橫截面的布布置，并通過可可變作用下下的梁橋荷荷載橫向分分布計算，可可分別求得得各主梁控控制截面（一一般取跨中中、四分點點、變化點點截面和支支點截面）的的永久作用用和最大可可變作用效效應，然后后再進行主主梁作用效效應組合。3．1永久作用效效應計算3．1．1永久作用集度（1）預制梁自重①跨中截面段主梁梁的自重（六六分點截面面至跨中截截面，長99.72mm）G⑴=0.51800×25××9.677=125..23(kN)②②馬蹄抬高高與腹板變變寬段梁的的自重（長長3.655m）G⑵=(0.7133931++0.51180)××3.65×25/22=56..21(kN)③③支點段梁梁的自重（長長1.63m）G⑶=0.7139331×25×1.63=29.009(kN)④④邊主梁的的橫隔梁中中橫隔梁體體積：0.15×（00.8×1.477－0.5×0.7225×0.12－0.5××0.1××0.0775）=0.16933（m3）端橫隔梁體積：：0.23×（11.72××0.65－0.5×0.10776×0.65）=0.24491（m3）故故半跨內橫橫梁重力為為G⑷=（2.5××0.16993+1××0.2491）×25==16.811(kN)⑤預制梁永久作用用集度g1=（125.23+556.211+29.009+16.881）／14..98=115.188(kN/mm)⑵二期永久作用①邊梁現澆部分橫橫隔梁一片中橫隔梁（現現澆部分）體體積0.15×0..2×1..47=0..04411(kN/mm)一片端橫隔梁（現現澆部分）體體積0.23×0..2×1..72=0.0079122(kN/mm)故g⑹=（5×0.04441+2××0.079912）×25／29.996=0..32(kN/mm)②鋪裝8cm混凝土鋪裝裝(1.55%橫坡)0.08×7××25=14(kN/mm)6cm瀝青鋪裝裝0.05×7××23=8..05(kN/mm)若將橋面鋪裝均均攤給五片主梁，則則g⑺=（14.00+88.05）／／5=4..41(kN/mm)③欄桿一側人行欄1..52(kN/mm)，一側側防撞欄44.99((kN/mm)若將兩側人行欄欄、防撞欄欄均攤給四四片主梁則則g⑻=（1.52+4..99）×2／5=2.600(kN/mm)④邊梁二期永久作作用集度g2=0.32+4..41+2.600=7.333(kN/mm)3．1．2永久作用效應如圖3所示，設x為計計算截面離離左支座的的距離，并并令α=x／l。主糧彎矩和剪力力的計算公公式分別為為；永久作用效應計計算見表3。1號梁永久久作用效應應表3作用效應跨中α=0.5四分點α=0.25N4錨固點α=0.037004支點α=0.0一期彎矩(kN·m)1606.8221205.122229.250剪力(kN)0110.43204.51220.87二期彎矩(kN·m)775.89581.92110.700剪力(kN)053.3398.75106.65∑彎矩(kN·m)2382.7111787.044339.950剪力(kN)0163.76303.26327.523．2可變作用效應計計算（修正正剛性橫梁梁法）2．1沖擊系數和和車道折減減系數按《橋規》4..3.2條條規定，結結構的沖擊擊系數與結結構的基頻頻有關，因因此要先計計算結構的的基頻。簡簡支梁橋的的基頻可采采用下列公公式估算：：f=＝＝4.113（Hz）其中mc===1401.663(kg//m)根據本橋的基頻頻可計算出出汽車荷載載的沖擊系系數為：μ=0.17677lnf－0.01157＝0.235按《橋規》4..3.1條條，當車道道大于兩車車道時，需需進行車道道折減，三三車道折減減22%，四車道道折減33%，但折減減后不得小小于用兩行行車隊布載載的計算結結果。本橋橋按兩車道道設計，因因此在計算算可變作用用效應時不不需進行車車道折減。圖3永久作用用效應計算算圖計算主梁的荷載載橫向分布布系數⑴跨中的荷載橫向向分布系數數mc如前所述，本橋橋橋跨內設設七道橫隔隔梁，具有有可靠的橫橫向聯系，且且承重結構構的長寬比比為：L／B=29.100／9.0=33.2>2故可按修正剛性橫橫梁法來繪繪制橫向影影響線和計計算橫向分分布系數mc。①計算主梁抗扭慣慣矩IT對于T形梁截面，抗扭扭慣矩可近近似按下式式計算：IT=式中：bi,tti——相應為單單個矩形截截面的寬度度和高度；；Ci——矩形截面面抗扭剛度度系數；m——梁截面劃劃分為單個個矩形截面面的個數。對于跨中截面，翼翼緣板的換換算平均厚厚度：t1＝＝12.7（cm）馬蹄部部分的平均均換算厚度度t3＝（cm）圖4示出了的IT計計算圖示，IT的計算見見表4。圖4IT計算圖式式（尺寸單單位：cm）IT計算表表4分塊名稱bi(cm)ti(cm)bi／ticiITi=cibitti3(×10-3m44)翼緣板①20012.715.748001/31.365599腹板②137.3159.15330.31051.438822馬蹄③303010.1411.1421∑3.946511②計算抗扭修正系系數β對于本橋主梁的的間距相同同，且主梁梁為等截面面，則得β=式中：G=0..4E，L=29..10m，=5×0.0003946651=0.0199732555m4；，a1=4m，a2=2m，a3=0m，a4=-2m，a5=-4m，Ii=0.2133619113m4計算得β=0..93888③按修正剛性橫梁梁法計算橫橫向影響線線豎標值ηij=＋ββ式中：n=5，=2×（42+22）=40（m2）計算結果列于下下表中。ηij值表5梁號ηi1ηi2ηi3ηi4ηi510.5755220.3877660.20.012244-0.17555220.3877660.2938880.20.1061220.0122440.20.2④計算荷載橫向分分布系數1號梁的橫向影響響線和最不不利荷載布布置圖式如如圖5所示。圖5跨中的橫橫向分布系系數計算圖圖式（尺寸寸單位：mm）可變作用（公路路—Ⅱ級）：兩車道：mcqq=(0.481164+00.312266+0.199061+0.021633)=0.55033故取可變作用（汽汽車）的橫橫向分布系系數mcq=0..58755可變作作用（人群群）mcr=0..575552⑵支點截面的荷載載橫向分布布系數m0如圖6所示，按杠桿原原理法繪制制荷載橫向向影響線并并進行布載載，1號梁可變變作用的橫橫向分布系系數計算如如下：圖6支點的橫橫向分布系系數計算圖圖式（尺寸寸單位：mm）可變作用（汽車車）moq==0.255可變作用（人群群）mor=1..00⑶橫向向分布系數數匯總（見見表6）1號梁可變作用的的橫向分布布系數表6可變作用類別mcm0公路—Ⅱ級0.50330.25人群0.5755221.003.2.3車道道荷載的取取值按《橋橋規》4..3.1條條，公路—Ⅱ級的均布布荷載標準準值qk和集中荷荷載標準值值Pk為：qk=0.775×100.5=77.8755（kN/m）計算彎矩時：PPk=0.775×［×（29.166－5）+180］=2077.3（kN）計算剪力時：Pk=2007.3×1.2==248..76（kN）3.2.4計算算可變作用用效應在可變作用效應應計算中，本本橋對于橫橫向分布系系數的取值值作如下考考慮：支點點處橫向分分布系數取取m0，從支點點至第一根根橫隔梁，橫橫向分布系系數從m0直線過渡渡到mc，其余梁梁段均取mc。⑴求跨中截面的最最大彎矩和和最大剪力力圖7跨中截面面作用效應應計算圖式式可變作用（汽車車）標準效效應：=0.5×0.55033××7.8775×7..275××29.110-(00.50333-0..25)×4.885×7..875××0.8008+0..50333×2077.3×77.2755=11770.755（kN·m）=0.5×0..50333×7.8875×00.5×114.555-0.55×(0..50333-0.225)××4.855×7.8875×00.05556+0..50333×2488.76××0.5==76.755(kN)可變作用（汽車車）沖擊效效應：M=1170..75×00.235=2755.13（kN·m）V=76.755×0.2235=18..04(kN)可變作用(人群群)效應：Q=1.00×3..0=3..00（kN·m）=0.5×0.5575522×3.000×7..275××29.110+0..424448×4..85×33.00××0.8008=1887.755（kN·m）=0.5×0.5575522×3.000×0..5×144.55++0.5××0.422448××4.855×3.000×0..05566=6.445(kkN)⑵求四分點截面的的最大彎矩矩和最大剪剪力圖8為四分點截面作作用效應的的計算圖示示。圖8四分點截截面作用效效應計算圖圖式可變作用（汽車車）標準效效應：=0.5×0.55033××7.8775×5..45633×29..10-00.5×((1.21125+00.4044)×00.25333×4..85×77.8755+0.55033××207..3×5..45633=8766.12（kN·m）=0.5×0.55033××7.8775×0..75×221.8225-0..5×0..25333×4.885×7..875××0.05556+00.50333×2448.766×0.775=1226.077(kN)可變作用（汽車車）沖擊效效應：M=876.112×0..235=2055.89（kN·m）V=126.007×0..235=29..63(kN)可變作用(人群群)效應：=0.5×0.5575522×3.000×5..45633×29..10+00.5×((1.21125+00.4044)×00.424448×44.85××3.000=1422.06（kN·m）=0.5×0.5575522×3.000×0..75×221.8225+0..5×0..424448×4..85×33.00××0.05556=114.300(kN)⑶求N4錨固點截面的最最大彎矩、剪力力N4錨固截面位置距距支座中心心1.07777m=0.5×7..875××0.50033×229.100×1.00378--0.5××7.8775×1..07777×1.00378××0.23345-00.5×77.8755×0.11970××3.77723×00.99112-0..5×7..875××0.25533×44.85××0.05599+2207.33×0.88981××0.50033=1149.333(kN)=0.5×77.8755×0.55033××0.96630×228.02223-00.5×77.8755×0.11970××3.77723×00.91998-0..5×7..875××0.25533×44.85××0.05556+2248.776×0..83333×0.55033==154..85(kkN)可變作用（汽車車）沖擊效效應：M=149.333×0..235==35.009（kN·m）V=154.885×0..235=36..39(kkN)可變作用(人群群)效應：=0.5×3..00×00.575552×11.03778×299.10++0.5××3.000×1.00777××1.03378×00.39330+0..5×3..00×00.33002×3..77233×0.99912++0.5××3.000×0.4424488×4.885×0..05999=28..77（kN·m）=0.5×3.000×0..575552×0..96300×28..02233+0.55×3.000×3..77233×0.33302××0.91198+00.5×33.00××4.855×0.4424488×0.00556==25.119(kkN)(4)求支點截截面的最大大剪力圖10支點截面面剪力計算算圖式可變作用（汽車車）效應：：=0.5×7..875××0.50033×11×29..10-00.5×77.8755×0.22533××4.855×(0..94444+0.00556))+2488.76××0.83333×00.50333=157.166(kN))可變作用（汽車車）沖擊效效應：V=157.116×0..235==36.993(kNN)可變作用(人群群)效應：=0.5×3..00×00.575552×11×29..10+00.5×33.00××0.422448××4.855×（0.94444+00.05556）=28..21(kkN)3.3主梁作用用效應組合合本橋按《橋規》4.1.6~4.1.8條規定，根據可能同時出現的作用效應選擇了三種最不利效應組合：短期效應組合、標準效應組合和承載力極限狀態基本組合，見下表。主梁作用效應組組合表7序號荷載類別跨中截面四分點截面N4錨固點截面支點MmaxVmaxMmaxVmaxMmaxVmaxVmaxkN·mkNkN·mkN·mkNkNkN⑴第一期永久作用1606.82201205.122110．43229．25204．51220．87⑵第二期永久作用775.890581.9253．33110．7098．75106．65⑶總永久作用=⑴+⑵2382.71101787.044163．76339．95303．26327．52⑷可變作用（汽車）公路--Ⅱ級1170.75576.75876.12126．07149．33154．85157．16⑸可變作用（汽車車）沖擊275.1318.04205.8929．6335．0936．3936．93⑹可變作用（人群）187.756.45142.0614．3028．7725．1928．21⑺標準組合=⑶+⑷+⑸+⑹4016.344101.243011.111333．76553．14519．69549．82⑻短期組合=⑶+0.7×⑷++⑹3389.99960.182542.388266．31473．25436．85465．74⑼極限組合=1..2×⑶+1.44×［⑷+⑸］+1.112×⑹5093.766139.933818.377430．51698．35659．86696．35第四章.預應力力鋼束的估估算和確定定4.11跨中截面面鋼束的估估算和確定定根據《公公預規》規規定，預應應力梁應滿滿足正常使使用極限狀狀態的應力力要求和承承載能力極極限狀態的的強度要求求，以下就就跨中截面面在各種作作用效應組組合下，分分別按照上上述要求對對主梁所需需的鋼束數數進行估算算，并且按按這些估算算的鋼束數數多少確定定主梁的配配束。1.按正常使使用極限狀狀態的應力力要求估算算鋼束數對于簡支支梁帶馬蹄蹄的T形截面，當當截面混凝凝土不出現現拉應力控控制時則得得到鋼束數數n的估算公公式：式中：Mk———持久狀態態使用荷載載產生的跨跨中彎矩標標準組合值值，按表8取用；CC1——與荷載有有關的經驗驗系數，對對于公路—Ⅱ級，取用0.5665；———一股6φs15.2鋼絞線截截面積，一一根鋼絞線線的截面積積是1.44cm22，故=8.4cm2。在一中已計算出出成橋后跨跨中截面yx=119.335cm,kks=32.544cm,初估ap=15cmm,則鋼束偏偏心距為ep=yx－ap=119..35－15=1004.355cm。1號梁n===3.01.按承載能能力極限狀狀態估算鋼鋼束數根據極限狀態的的應力計算算圖示，受受壓區混凝凝土達到極極限強度fcd，應力力圖示呈矩矩形，同時時預應力鋼鋼束也達到到設計強度度fpd則鋼束束的估算公公式為：nn=式中：Md———承載能力力極限狀態態的跨中最最大彎矩，按按表8取用;α——經驗系數數，一般采采用0.755~0.777，本橋采采用0.76。fpd——預應力力鋼絞線的的設計強度度，見表1，為12600MPaa。計算得n==3..5根據以上兩種極極限狀態，取取鋼束數44。4．2預應力鋼束布置置4．2．1.跨中截面及錨固固端截面的的鋼束位置置⑴對于跨中截面在在保證布置置預留管道道構造要求求的前提下下，盡可能能使鋼束群群重心的偏偏心距大些些。本橋采采用內徑770mm外外徑77mmm的預埋埋鐵皮波紋紋管，根據據《公預規規》9.11.1條規規定，管道道至梁底和和梁側凈距距不應小于于3cm及管管道直徑的的，根據《公公預規》9.4..9條規定，水水平凈距不不應小于44cm及管管道直徑的的0.6倍。在豎豎直方向可可疊置。根根據以上規規定，跨中中截面的細細部結構如如圖11所示，由由此可直接接得出鋼束束群重心至至梁底距離離為ap==15.75((cm)⑵由于主梁預制時時為小截面面，若鋼束束全部在預預制時張拉拉完畢有可可能會在上上緣出現較較大的拉應應力，在下下緣出現較較大的壓應應力。考慮慮到這個原原因本橋預預制時在梁梁端錨固N1~NN4號鋼束，N5號鋼束束在成橋后后錨固在梁梁頂。對于錨固端界面面，鋼束布布置通常考考慮以下兩兩個方面：：一是預應應力鋼束合合力重心盡盡可能靠近近截面形心心，使截面面均勻受壓壓；二是考考慮錨頭布布置的可能能性，以滿滿足張拉操操作方便的的要求。按按照上述錨錨頭布置的的均勻分散散原則，錨錨固端截面面所布置的的鋼束如圖圖11（b）。鋼束束群重心至至梁底距離離為ap==70（cmm）a)跨中截面b)錨固截面面圖11鋼鋼束布置圖圖（尺寸單單位：mm）為驗核上述布置置的鋼束群群重心位置置，需計算算錨固端截截面幾何特特性，圖12示出計算算圖示，計計算結果見見表8。鋼束束錨固截面面幾何特性性計算表表8分塊名稱AiyiSiIidi=ys-yiIx=Aidi2I=Ii+Ixx(cm2)(cm)(cm3)(cm4)(cm)(cm4)(cm4)⑴⑵⑶=⑴×⑵⑷⑸⑹⑺=⑷+⑹翼板1600464008533.33362.9763443533.4463528866.77三角承托699.3111.5981054498.60055.3821447444.8921492433.49腹板516094485040127211220-27.0337700033.84164911223.844∑7459.311499545249932554.1其中：=66..97（cm）yyx=h－ys=113.003（cm）故計算得ks===29.664（cm）kx==50.003（cm）y=app―(yx―kx)=70―(113.003―50.003)=7（cm）說明鋼束群重心心處于截面面的核心范范圍內。4．2．2鋼束起彎角和線線形的確定定確定鋼束起彎角角時，既要要照顧到由由其彎起產產生足夠的的豎向預剪剪力，又要要考慮到所所引起的摩摩擦預應力力損失不宜宜過大。為為此，本橋橋將端部錨錨固端界面面分成上下下兩部分（見見圖13），上部部鋼束的彎彎起角定為為15°,下部鋼束束彎起角初初定為7°。為簡化計算和施施工，所有有鋼束布置置的線型均均選用直線線加圓弧再再加一段直直線，并且且整根束都都布置在同同一個豎直直面內。4．2．3鋼束計算算（1）計算鋼束起彎彎點至跨中中的距離錨固點到支座中中線的水平平距離axi（見圖13）為：ax1(ax2))=32－50tann7°=25.866（cm）ax3=32－225tann15°=25..30（cm）ax4=-(1550-366×sinn18o/2)=-1077.77（cm）圖12鋼束群重重心位置復復核圖式（尺尺寸單位：：mm）圖13封錨端混凝凝土塊尺寸寸圖（尺寸寸單位：mm）計算點彎起點計算點彎起結束點跨徑中線αψ錨固點圖14為鋼束計計算點彎起點計算點彎起結束點跨徑中線αψ錨固點圖14鋼束計算算圖式（尺尺寸單位：：mm）表9鋼束號起彎高度y（ccm）y1（cm）y2（cm）L1（cm）x3（cm）R（cm）x2（cm）x1（cm）N1(N2)4112.1928.8110099.2573865.044471.03910.58N39225.8866.1210096.59151940.477502.23881.48N414330.90112.110095.11182290.400707.77507.68（2）控制截面的鋼鋼束重心位位置計算①各束重心位置計計算由圖14所示的幾何關系系，當計算算截面在曲曲線段時計計算公式為為：ai=ao+R(11－cosα)sinα=x4//R當計算截面在近近錨固點的的直線段時時計算公式式為：ai=ao+y－xx5tan式中：ai—鋼鋼束在計算算截面處鋼鋼束重心到到梁底的距距離；aao—鋼束起彎彎前到梁底底的距離RR—鋼束彎起起半徑（見見表10）②計算鋼束群重心到到梁底距離離ap（見表100）各計算界面的鋼鋼束位置及及鋼束重心心位置表10截面鋼束號X4cmRcmsinα=x44/Rcosαaocmaicmapcm四分點N1(N2)未彎起3865．044————9.09.018．39N3未彎起1940．477————18．018．0N4219．822290．4000．09597455020．995383779327．037．57N4錨固點N1(N2)436．653865．0440．11297422510．99359799169．033.7447.4N3465．751940．4770．24001911710．970768114818．074.72支點直線段yX5x5tanaoai65.62N1(N2)41725．863．189．046．82N3921525．306．7818．0103．22（3）鋼束長度計算算一根鋼束的長度度為曲線長長度，直線線長度與兩兩端張拉的的工作長度度（2×70cm）之和和，其中鋼鋼束的曲線線長度可按按圓弧半徑徑與彎起角角度進行計計算。通過過每根鋼束束長度計算算，就可得得出一片主主梁和一孔孔橋所需鋼鋼束的總長長度，以利利備料和施施工。計算算結果見表表11所示。分點分點R（cm）鋼束彎起角度曲線長度（cmm）直線長度（cmm）x1直線長度（cmm）L1有效長度（cmm）鋼束預留長度（cm）鋼束長度（cm）N1(N2)3865．0447472．20910．581002965．5662×703105．566N31940．47715508．01881．481002978．9881403118．988N42290．40018719．55507．681002654．4661402794．466第五章.計算算主梁截面面幾何特性性在求得得各驗算截截面的毛截截面特性和和鋼束位置置的基礎上上，計算主主梁凈截面面和換算截截面的面積積，慣性矩矩及梁截面面分別對重重心軸，上上梗脅與下下梗脅的靜靜矩，最后后匯總成截截面特性值值總表，為為各受力階階段的應力力驗算準備備計算數據據。現以跨中截面為為例，說明明其計算方方法，在表表12中亦示示出其他截截面的特性性值的計算算結果。5．1截面面積及及慣矩計算算5．1．1凈截面幾何特性性計算在預加應力階段段只需計算算小截面的的幾何特性性。計算公公式如下：：截面積An=AA－n截面慣矩IIn=I－n25．1．2換算截面幾幾何特性計計算⑴整整體截面幾幾何特性計計算在使用用荷載揭短短需要計算算大截面（結結構整體化化以后的截截面）的幾幾何特性，計計算公式如如下：截面積A0==A+n(αEp－1)p截面慣慣矩I0=I+n(αEp－1)p以上式中：A,,I—分別為混混凝土毛截截面面積和和慣矩；,,—分別為一一根管道截截面積和鋼鋼束截面積積;—分面積重心到主主梁上緣的的距離；n—計算面積積內所含的的管道數目目；αEp—鋼束與混混凝土的彈彈性模量比比值，由表表1得αEp=6..0跨跨中翼緣全全寬截面面面積和慣矩矩計算表表12截面分塊名稱分塊面積Ai(㎝2)分塊面積重心至至上緣距離離yi(㎝)分塊面積至上緣緣靜矩si（㎝2）全截面重心至上上緣距離yi(㎝)分塊面積的自身身慣矩Ii(㎝4)di=ys-yi(㎝)Ip=Aidi2(㎝4)I=ΣIi+ΣΣIp(㎝4)b1=160㎝凈截面毛截面518064．1433226760.412.0270-3.7372069183336880扣管道面積（nnΔA）-186.2164.25-30593略-103.8-20083994Σ4993.730167421=200㎝換算截面毛截面550060.6533354763.722.13622.8644988231047556鋼束換算面積((αep-1)nΔΔAp168164.2527594略-100.516978555Σ56683611412.136217428433計算數據A=×7.722/4=466.5666cm2,n=4根，=6四分點翼緣全寬寬截面面積積和慣矩計計算表表12截面分塊名稱分塊面積Ai(㎝2)分塊面積重心至至上緣距離離yi(㎝)分塊面積至上緣緣靜矩si（㎝2）全截面重心至上上緣距離yi(㎝)分塊面積的自身身慣矩Ii(㎝4)di=ys-yi(㎝)Ip=Aidi2(㎝4)I=ΣIi+ΣΣIp(㎝4)b1=160㎝凈截面毛截面518064．1433226760.512.0270-3.6368256184344558扣管道面積（nnΔA）-186161.61-30101略-101.1-19038003Σ499430216621=200㎝換算截面毛截面550060.6533354763.64213612.7842506230169881鋼束換算面積((αep-1)nΔΔAp168161.6127150略-97.9716125611Σ566836069821361916550677計算數據A=×7.722/4=466.5666cm2,n=4根，=6N4錨固點翼緣全寬寬截面面積積和慣矩計計算表表12截面分塊名稱分塊面積Ai(㎝2)分塊面積重心至至上緣距離離yi(㎝)分塊面積至上緣緣靜矩si（㎝2）全截面重心至上上緣距離yi(㎝)分塊面積的自身身慣矩Ii(㎝4)di=ys-yi(㎝)Ip=Aidi2(㎝4)I=ΣIi+ΣΣIp(㎝4)b1=160㎝凈截面毛截面713969．7949825268.112.3663-1.6820150229093889扣管道面積（nnΔA）-186132.6-24698略-64.49-7746488Σ69534735542.3663-7544988b1=200㎝換算截面毛截面745966.9749954968.422.49911.3513595256968880鋼束換算面積((αep-1)nΔΔAp168132.622276略-64.18692004Σ76275218262.4991705599計算數據A=×7.722/4=466.5666cm2,n=4根，=6支點翼緣全寬截截面面積和和慣矩計算算表表表12截面分塊名稱分塊面積Ai(㎝2)分塊面積重心至至上緣距離離yi(㎝)分塊面積至上緣緣靜矩si（㎝2）全截面重心至上上緣距離yi(㎝)分塊面積的自身身慣矩Ii(㎝4)di=ys-yi(㎝)Ip=Aidi2(㎝4)I=ΣIi+ΣΣIp(㎝4)b1=160㎝凈截面毛截面713969．7949825268.902.3663-0.895655233805882扣管道面積（nnΔA）-139114.38-15978略-45.48-288960Σ69994822732.3663-283305b1=192㎝換算截面毛截面745966.9749954967.762.49910.733975252691336鋼束換算面積((αep-1)nΔΔAp126114.3814411略-47.68273880Σ75855.1392.499277855計算數據A=×7.722/4=466.5666cm2,n=4根，=6（2）有效效分布寬度度內截面幾幾何特性計計算：根據《公公預規》，4.2.2條，預應力混凝土梁在計算預應力引起的混凝土應力時，預加力作為產生的應力按實際翼緣全寬計算，由預應力偏心引起的彎矩產生的應力按翼緣有效寬度計算。因此表13中的抗彎慣矩應該進行折剪。由于采用有效寬度方法計算的等效等效法向應力體積和原全寬內實際的法向應力體積是相等的，因此用有效寬度截面計算等式法向應力時，中性軸應取原全寬截面的中性軸。①有效分布寬度的的計算。根據《公預規》4.2.2條，對于T形截面受壓區翼緣計算寬度，應采取下列三者中的最小值：此處，根據規范范，取故=171（cmm）②有效分布寬度內內截面幾何何特性計算算。由于截面寬度不不折剪，截截面的抗彎彎慣矩也不不需要折剪剪，取全寬寬截面值。5．2截面凈矩計算預應力鋼筋混凝凝土梁在張張拉階段和和使用階段段都要產生生剪應力，這這兩個階段段的剪應力力應該疊加加。在每一一個階段中中，凡是中中和軸位置置和面積突突變處的剪剪應力都是是需要計算算的。例如如，張拉階階段和使用用階段的截截面（圖15），除了了兩個階段段a-a和b-b位置的剪剪應力需要要計算外，還還應計算：：(1)在張拉階階段，凈截截面的中和和軸（簡稱稱凈軸）位位置產生的的最大剪應應力，應該該與使用階階段在凈軸軸位置產生生的剪應力力疊加。（2）在使用階段，換換算截面的的中和軸（簡簡稱換軸）位位置產生的的最大剪應應力應該與與張拉階段段在換軸位位置的剪應應力疊加。因此，對于每一一個荷載作作用階段，需需要計算四四個位置（共8種）的剪應力，即需要計算下面幾種情況的凈矩：a-a線（圖115）以上（或或以下）的的面積對中中行軸（凈凈軸和換軸軸）的凈矩矩：b-b線以上（或或以下）的的面積對中中性軸（兩兩個）的凈凈矩：凈軸（n-n）以以上（或以以下）的面面積對中性性軸（兩個個）的凈矩矩：換軸（o-o）以以上（或以以下）的面面積對中性性軸（兩個個）的凈矩矩。圖15靜矩計算算圖式（尺尺寸單位：：mm）計算結果列于表表13中。跨中中截面對重重心靜矩計計算表13分塊名稱及序號號b1=160cmyss=60.411cmb1=200cmys=63.722cm靜矩類別及符號號分塊面積Ai(cm2)分塊面積重心至至全截面重重心距離yi(cm)對凈軸靜矩Sii-j=AAiyi(cm3)靜矩類別及符號號Ai(cm2)yi(cm)對換軸靜矩(cm3)翼板①翼板部分對凈軸軸靜矩Sa-n(cm3)128056.4172204.88翼板部分對換軸軸靜矩Sa-o(cm3)160059.5195216三角承托②87048.4142116.7787051.5144814肋部③18046.418353.818049.518912∑————————122675..3————————148942下三角①馬蹄部分對凈軸軸靜矩Sb-n(cm3)7591.266845馬蹄部分對換軸軸靜矩Sb-o(cm3)7588.166612馬蹄②750107.0980318750103.9977993肋部③15089.591343915086.4912974管道或鋼束-186.266103.84-19341156.24100.7415740∑③————————81261————————113319翼板①凈軸以上面積對對凈軸靜矩矩Sb-n(cm3)128056.4172204.88凈軸以上面積對對換軸靜矩矩Sb-o(cm3)160059.5195216三角承托②87048.4142116.7787051.5144814肋部③786.1526.2120605.00786.1529.3123042∑————————134297————————163072翼板①換軸以上面積對對凈軸靜矩矩Sa-n(cm3)128056.4172204.88換軸以上面積對對換軸靜矩矩Sa-o(cm3)160059.5195216三角承托②87048.4142116.7787051.5144814肋部③832.6524.6620533832.6527.7623114∑————————134855————————163144四四分點截面面對重心靜靜矩計算表表13分塊名稱及序號號b1=160cmyss=60.551cmb1=200cmys=63.664cm靜矩類別及符號號分塊面積Ai(cm2)分塊面積重心至至全截面重重心距離yi(cm)對凈軸靜矩Sii-j=AAiyi(cm3)靜矩類別及符號號Ai(cm2)yi(cm)對換軸靜矩(cm3)翼板①翼板部分對凈軸軸靜矩Sa-n(cm3)128056.5172332.88翼板部分對換軸軸靜矩Sa-o(cm3)160059.4395088三角承托②87048.514220487051.4344744肋部③18046.51837218049.438897∑————————122909————————148729下三角①馬蹄部分對凈軸軸靜矩Sb-n(cm3)7591.166837馬蹄部分對換軸軸靜矩Sb-o(cm3)7588.246618馬蹄②750106.9980243750104.0778053肋部③15089.491342415086.5712986∑③-186.266101.1-18831156.2498.1815340翼板①凈軸以上面積對對凈軸靜矩矩Sb-n(cm3)————————81673凈軸以上面積對對換軸靜矩矩Sb-o(cm3)————————112997三角承托②128056.5172333160059.4395088肋部③87048.514220487051.4344744管道或鋼束787.6526.2620684787.6529.1822984∑————————135221————————162816翼板①換軸以上面積對對凈軸靜矩矩Sa-n(cm3)128056.5172333換軸以上面積對對換軸靜矩矩Sa-o(cm3)160059.4395088三角承托②87048.514220487051.4344744肋部③831.4524.8020620831.4527.7223048∑————————135157————————162880N4錨固點截截面對重心心靜矩計算算表13分塊名稱及序號號b1=160cmys=68.111cmb1=200cmys=68.422cm靜矩類別及符號號分塊面積Ai(cm2)分塊面積重心至至全截面重重心距離yi(cm)對凈軸靜矩Sii-j=AAiyi(cm3)靜矩類別及符號號Ai(cm2)yi(cm)對換軸靜矩(cm3)翼板①翼板部分對凈軸軸靜矩Sa-n(cm3)128064.1182061翼板部分對換軸軸靜矩Sa-o(cm3)160064.32102912三角承托②699.3156.5239525699.3156.7339672肋部③322.854.7317667322.854.9417735∑————————139253————————160319下三角①馬蹄部分對凈軸軸靜矩Sb-n(cm3)馬蹄部分對換軸軸靜矩Sb-o(cm3)馬蹄②肋部③∑③翼板①凈軸以上面積對對凈軸靜矩矩Sb-n(cm3)128064.1182061凈軸以上面積對對換軸靜矩矩Sb-o(cm3)160064.32102912三角承托②699.3156.5239525699.3156.7339672肋部③1803.330.06542071803.330.2754586∑————————175793————————197170翼板①換軸以上面積對對凈軸靜矩矩Sa-n(cm3)128064.1182061換軸以上面積對對換軸靜矩矩Sa-o(cm3)160064.32102912三角承托②699.3156.5239525699.3156.7339672肋部③1809.629.95541981809.630.1654578∑————————175784————————197162支點截面對重心心靜矩計算算表13分塊名稱及序號號b1=160cmys=68.990cmb1=200cmys=67.776cm靜矩類別及符號號分塊面積Ai(cm2)分塊面積重心至至全截面重重心距離yi(cm)對凈軸靜矩Sii-j=AAiyi(cm3)靜矩類別及符號號Ai(cm2)yi(cm)對換軸靜矩(cm3)翼板①翼板部分對凈軸軸靜矩Sa-n(cm3)128064.9083072翼板部分對換軸軸靜矩Sa-o(cm3)160063.70101920三角承托②699.3157.3140077699.3156.1139238肋部③322.855.5217922322.854.3217534∑————————141071————————158692下三角①馬蹄部分對凈軸軸靜矩Sb-n(cm3)馬蹄部分對換軸軸靜矩Sb-o(cm3)馬蹄②肋部③∑③翼板①凈軸以上面積對對凈軸靜矩矩Sb-n(cm3)128064.9083072凈軸以上面積對對換軸靜矩矩Sb-o(cm3)160063.70101920三角承托②699.3157.3140077699.3156.1139238肋部③182730.4555632182729.2553440∑————————178781————————194598翼板①換軸以上面積對對凈軸靜矩矩Sa-n(cm3)128064.9083072換軸以上面積對對換軸靜矩矩Sa-o(cm3)160063.70101920三角承托②699.3157.3140077699.3156.1139238肋部③179131.0555611179129.8553461∑————————178760————————1946195．3截面幾何