1、編制依據1.1施工組織設計名稱編制日期北京財富中心二期公寓樓工程結構施工組織設計2023.111.2施工圖圖紙名稱圖號圖名建筑施工圖Q142G1-JW120-2023地下四層平面圖（一）結構施工圖Q142G1-GW120-2307地下四層底板配筋圖（三）1.3施工規程、規范類別名稱編號國家《混凝土外加劑應用技術規范》GB50119-2023《地下防水工程施工及驗收規范》GB50208-2023《混凝土結構工程施工及驗收規范》GB50204-2023行業《混凝土泵送施工技術規程》JGJ/T10-95《鋼筋混凝土高層建筑結構設計與施工規程》JGJ3-2023地方《商品混凝土質量管理規程》DBJ01-6-91.4重要標準類別名稱編號國家《建筑安裝工程質量檢查評估統一標準》GB50300-2023《混凝土強度檢查平定標準》GBJ107-87地方《混凝土質量控制標準》GB50164－921.5重要標準圖集名稱編號建筑物抗震構造詳圖03G329-1混凝土結構施工圖平面整體表達方法制圖規則和構造詳圖03G101-11.6其它類別名稱編號地方《防止砼堿集料反映技術管理規定》質檢總站第52號《防止砼工程堿集料反映技術管理規定》（試行）京建科（1999）230號《》97京建法70號《北京市建設工程施工實驗實行有見證取樣和送檢制度的暫行規定》的告知京建法（1997）144號《北京市建設工程施工實驗實行有見證取樣和送檢制度的暫行規定》的補充告知京建法（1998）50號總公司文獻《施工現場文明安全管理規定》《施工組織設計管理辦法》2023技質字第194號綜合管理體系文獻2、工程概況2.1設計概況北京財富中心二期工程公寓樓地下四層，地上五十七層，建筑高度195m。部分3層，建筑高度17.3m。公寓樓底板為樁筏基礎，厚度為2800mm、1800mm，1200mm,800mm。混凝土強度等級C35，抗滲等級S10。核心筒處混凝土墻厚1400mm，地下四層外墻厚800mm，長135m，均屬大體積混凝土施工。2.2重點與難點公寓樓底板較厚，一次澆筑砼量大，選取合理澆筑方法及減少水化熱，合理養護、控制溫度裂縫發生為本工程的重點與難點。3、施工安排3.1砼供應方式本基礎底板采用商砼。3.2技術安排組織有關人員了解大體積砼的澆筑工藝、操作規程及施工中應注意的問題；對一線操作工人進行書面和現場技術交底。澆筑前攪拌站必須根據實驗室下達的砼配合比告知單進行攪拌。3.2.3流水段劃分Ⅰ、Ⅱ段大體積混凝土先行施工，Ⅲ、Ⅳ、V、VI、VII、VIII段在Ⅰ、Ⅱ段完畢至地下結構封頂后進行。3.3施工進度安排Ⅰ、Ⅱ段底板砼：2023年12Ⅲ、Ⅳ、V、VI段底板砼：2023年3VII、VIII段底板砼：2023年43.4人員安排3.4.1管理人員配備成立底板大體積砼澆筑領導小組，小組組成見下表：小組名稱成員小組名稱成員技術組：謝連玉、孟昭桐、潘捷鄭開盛、馬杰現場調度組鄭桂軍、包滿中王盛超、劉為華砼施工組劉庫、周建明、張洪均程寶龍、侯思奇材料供應組陳勝富、劉佃強路根勝、渠留山測溫組張照龍、張維中閻斌、侯思奇后勤保障組張文國、王紹建趙金城、馬克亮3.4.2小組名稱數量小組名稱數量澆筑組2抹壓組2振搗組2養護組13.5砼泵布置3.5.1泵管布置合理，泵管轉彎處用90°彎管，底板范圍以外泵管用架子管搭支撐架支撐，見下圖：底板范圍以內在鋼筋上鋪50mm腳手板，腳手板上鋪木膠合板，最后用短鋼管支撐泵管，每節泵管下墊兩個鋼管，隨砼澆筑進度依次拆除，見下圖：泵管端部連接軟管，泵管連接必須牢固、穩定，各管卡不得與地面或支撐物接觸，管卡在水平方向距離支撐物≥100mm，距離地面≥100mm，接頭加墊圈密封。此外，考慮到通道狹小，因此混凝土罐車從二期東門進入現場，然后繞過環形坡道，在酒店部位設立混凝土泵兩臺，其余四泵設在公寓樓，這樣，混凝土罐車可以臨時放在環形道路上。在混凝土澆筑時，把部分鋼筋加工廠清理作混凝土罐車調車場地?；炷凉捃嚌仓昊炷梁?，經直行坡道繞一期出場，為保證現場車輛暢通，除根據現場畫出罐車流向圖外，組織混凝土攪拌站調度人員進行現場交通管理交底，安排人員在二期入口、坡道入口及一期入口處協調車輛運營。通過對講機互相傳遞信息，保證車輛不會擁堵，從而制約混凝土的澆筑速度。3.5.2砼泵平面布置見下圖：4、施工準備4.1人員準備工種人數備注砼振搗手40純熟工人澆筑工人50純熟工人抹壓工人50純熟工人養護人10泵管搶修人員104.2機具準備序號機具名稱規格型號數量1砼輸送泵HBT808臺(含備用1臺)2振搗棒Φ5020條3振搗棒Φ3010條4平板振搗器5臺5碘鎢燈10盞6泵管800mm7發電機200KW1臺8砼運送車70輛（另10臺備用）9電子測溫儀2臺4.3材料準備材料名稱數量部位數量草簾被15000m2Ⅰ段砼15000m3塑料薄膜5300m2Ⅱ、Ⅲ段砼4624m3測溫線1200mⅣ段砼2259m35、施工方法5.1商品混凝土技術規定5.1.1中砂:選用B種集料并提供集料堿活性實驗報告，含泥量不大于5.1.2石子：碎石粒徑5-32ｍｍ，級配良好，且符合泵送規定，含泥量不大于1%，選用B種集料并提供集料堿活性實驗報告。5.1.3砂石提供放射性檢測報告并備案。5.1.4水泥:提供堿含量實驗報告及水化熱測試報告。5.1.5粉煤灰:選用I級粉煤灰，提供堿含量實驗報告。5.1.6基礎施工時砼須為低堿砼，堿總含量不超過3kg/m3。各種原材料必須采用同一品牌，同一廠家的產品。5.1.7砼初凝時間為10-12h，現場測定，標準為貫入阻值3.5mpa。5.1.8砼實驗室養護試塊28d的強度符合砼強度檢測標準。5.1.9砼坍落度規定：140±20mm。5.1.10外加劑由混凝土攪拌站擬定，參量同混凝土攪拌站的實驗配比。5.1.11為防止溫度裂縫，合理選擇砼原材料和配合比，減少水泥用量，規定砼的出罐溫度不高于10℃，入模不低于5℃。5.2.1經甲方、設計、監理及混凝土攪拌廠擬定，建議混凝土配合比采用60天強度標準。5.2.2攪拌站根據實驗室下達的砼配合比告知單進行攪拌。5.2.3檢查到場砼的坍落度，觀測砼是否均勻，顏色一致且具有良好的和易性和保水性，不離析。不符合規定期退回攪拌站。5.2.4商品砼到達現場，規定小票上注明出站時間、到站時間，澆筑時注明澆筑時間、澆筑完時間。5.2.5在混凝土澆筑之前，施工方會同監理對混凝土攪拌站的準備工作進行檢查，重要貫徹材料的儲備量、機具的良好率、車輛是否充足，電源能否保證不間斷，人員組織是否已經到位等。5.3工藝流程澆筑部位清理→模板、鋼筋及專業預埋驗收→砼澆筑→砼振搗→養護。5.4電梯基坑內胎膜施工5.4.1胎膜施工采用木模。5.4.2底模留孔洞，防止胎膜上浮。5.4.3拉結螺栓與基礎樁相連。5.4.4具體方案見《模板施工方案》。5.5砼輸送5.5.1砼到場后采用砼輸送泵輸送至作業面。5.5.2彎管盡量避免使用。5.5.3所有固定鋼管和泵管均不得碰撞或擱置在結構鋼筋或模板上，以免在泵管的沖力下導致鋼筋、模板位移或砼松動。5.5.4澆筑時由距泵管接入口最遠端的作業面開始逐漸向接入口方向后退施工。5.5.5澆筑將要結束時，由砼工長和攪拌站的現場調度共同根據現場實際需要砼量告知攪拌站現場調度應發數量，以免導致剩余。5.5.6混凝土小票由項目部管理人員及勞務人員共同簽收。5.6混凝土澆筑5.6.1澆筑方法為了保證底板混凝土不出現施工冷縫，經計算擬定每段混凝土由西向東依次倒退作業，并采用“斜面分層連續澆筑”的方法連續澆筑施工，各泵澆筑帶前后略有錯位，形成階段式分層退打的局面，以達成提高泵送工效，防止混凝土出現泌水現象，保證混凝土上下層的整體性結合。底板混凝土澆筑方向，見砼泵布置圖所示。5.6.2泌水解決現場準備真空泵，將砼澆筑過程中少量的泌水和漿水用軟管將其及時排出。特別在混凝土澆注完畢時,及時控制測量浮漿的厚度,當浮漿厚度大于混凝土保護層厚度時,及時用真空泵將浮漿抽出,澆注混凝土。5.6.3混凝土表面解決在混凝土初凝前，按初步標高進行拍打振實后用2m長木杠刮平，然后用木抹子壓實抹平，第二遍待砼初凝前進行抹壓,以保證砼表面平整，并防止砼表面開裂，使表面不得有松散砼、小坑等。砼面規定二遍搓毛，最后一遍應在終凝前（以手壓法掌握），且沿同一方向進行拉毛，紋路一致。預埋件和插筋根部及施工縫處用木抹子找平。用木抹子壓實二遍后掃毛，以避免表面干縮裂縫。5.6.4混凝土供應中斷的解決為了避免澆筑過程中，混凝土供應中斷導致的施工冷縫，以及砼泵管等待時間過長，將采用以下措施：a、在上午6-8點，下午5-7點交通限制時間內，放緩砼澆筑速度，提前增長發車密度，現場預留一定數量的罐車。b、協調交通管理部門，辦理部分通行證，保證禁行期間的混凝土供應。5.7混凝土振搗每層作業面分前、中、后三排振搗砼，在平面、出料口、坡面每臺泵各配備3根振搗棒振搗，最上一層邊澆筑邊成型及抹平底板表面，標高、厚度采用水準儀定點測平，用小白線嚴格控制板面標高和表面平整，底板砼振搗見上圖；砼澆筑使用Ф50振搗棒，電梯井坑的鋼筋稠密部位使用Ф30振搗棒，振搗時要做到“快插慢拔”，振搗延續時間以砼表面呈現浮漿和不再沉落、氣泡不再上浮來控制，避免振搗時間過短和過長。Ф50振搗棒有效半徑R按30cm考慮，則振搗棒插點的移動距離不能大于其作用半徑的1.5倍，即45cm；插點方式選用行列式或邊格式，振搗時注意振搗棒與模板的距離，不準大于0.5R，即15cm，并避免碰撞鋼筋、模板、預埋管；為使分層澆筑的上下層砼結合為整體，振搗時振搗棒規定插入下一層砼不少于5cm；砼澆筑過程中，鋼筋工經常檢查鋼筋位置，如有移位，必須立即調整到位。5.8混凝土養護混凝土養護采用在砼表面覆蓋草簾被及塑料薄膜的方法，由專人負責。塑料薄膜準備兩層，草簾被準備三層，初期覆蓋兩層草簾被，假如表面與外部環境溫差〉25℃，增長草簾被，保證表面與外部環境溫差均≯25。由于混凝土澆筑時間較長，故隨砼初凝以后隨時覆蓋保溫，養護時間定為14天，當砼內最高溫度與外界最低氣溫差值連續三天小于25℃時，撤去保溫，保證混凝土表面與內部、表面與外部環境溫差均≯25℃。5.9混凝土測溫現場成立測溫小組，專門負責基礎底板混凝土測溫工作，采用電子測溫儀測溫，沿澆筑方向選取具有代表性的位置固定測溫布置點，每處垂直方向沿板底、板中和板面布置3個點，板面測溫點距離板面50mm，板底測溫點距離板底面50mm；測溫線上端離混凝土面要有20公分，并在其上用特制的小鐵盒保護測溫線。5.8.1大氣溫度的測量，每晝夜分8、12、14、20點鐘共測四次。5.8.2及時測量每個罐車的出罐溫度，每兩小時測一次入模溫度。5.8.3混凝土澆注完前3天以前每兩小時測溫一次，3-5天達成最高溫度階段每一小時測溫一次，溫度開始下降后每六小時測溫一次。作好中心溫度及表面溫度記錄，并控制好中心及表面溫差情況，保正兩者相差不大于25℃。假如測量數據出現異常，立即向技術組報告，技術組及時出解決方案，快速下達成混凝土施工組。作好大氣溫度記錄隨時觀測大氣溫度對混凝土中心及表面溫度影響。測溫孔布置如圖所示：對邊沿處布置1-13#點,對電梯井坑處布置14-30#點,對4.1m處板布置31-33#點，對集水坑處布置：34-37#點一般區域布置：38-42#點各點測溫線伸入板內段用PVC管保護，探頭伸出管50mm，PVC管上用電鉆打出小孔，便于混凝土進入。用火燒絲將PVC管綁扎在鋼筋上。澆筑時振搗棒注意不要碰測溫線；測溫點按順序編號，輸出測溫數據后，及時對數據進行整理并填寫測溫記錄。5.10后澆帶解決本工程所設立伸縮后澆帶待本樓層砼澆筑50d后封閉。后澆帶混凝土澆筑前，兩邊砌磚抹灰，用竹膠板防護，防止雜物及水流入。5.11試塊留置和實驗現場標養室內設自動噴淋系統并配備溫度顯示器。每200m3制作一批試塊，組數分別為：7天、14天、28天標養一組、4.0MPa臨界強度一組、同條件轉常溫28天一組、同條件28天轉標樣28天一組、600℃一組，抗滲同條件和抗滲標樣每500m3制作一批試塊?；炷猎噳K按規定進行見證。同條件試塊放置在現場，標養試塊放在現場標養箱中。6、1400mm厚墻施工6.1商品混凝土技術規定同底板混凝土技術規定。6.2工藝流程澆筑部位清理→模板、鋼筋及專業預埋驗收→砼澆筑→砼振搗→養護。6.3混凝土澆筑6.3.1澆筑方法1400mm墻體必須嚴格分層澆注。防止混凝土出現泌水現象，保證混凝土上下層的整體性結合。墻體砼澆筑前，應在底部接槎處澆筑50mm厚與墻體砼同配比水泥砂漿，隨后進行砼澆筑。第一層澆筑高度應控制在400mm左右，以后每次澆筑高度不應超過500mm，澆筑高度至梁底上30mm，無梁部位至頂板上30mm。澆筑過程中下料點應分散布置，水平縫留置見下圖：6.3.2泌水解決現場準備真空泵，將砼澆筑過程中少量的泌水和漿水用軟管將其及時排出。特別在混凝土澆注完畢時,及時控制測量浮漿的厚度,當浮漿厚度大于混凝土保護層厚度時,及時將浮漿排出,保證混凝土的連接面混凝土密實。6.4混凝土振搗每層作業面分前、中、后三排振搗砼，在平面、出料口、坡面每臺泵各配備3根振搗棒振搗，最上一層邊澆筑邊成型及抹平底板表面，標高、厚度采用水準儀定點測平，用小白線嚴格控制板面標高和表面平整，砼澆筑使用Ф50振搗棒，鋼筋稠密部位使用Ф30振搗棒，振搗時要做到“快插慢拔”，振搗延續時間以砼表面呈現浮漿和不再沉落、氣泡不再上浮來控制，避免振搗時間過短和過長。Ф50振搗棒有效半徑R按30cm考慮，則振搗棒插點的移動距離不能大于其作用半徑的1.5倍，即45cm；插點方式選用行列式或邊格式，振搗時注意振搗棒與模板的距離，不準大于0.5R，即15cm，并避免碰撞鋼筋、模板、預埋管；為使分層澆筑的上下層砼結合為整體，振搗時振搗棒規定插入下一層砼不少于5cm；砼澆筑過程中，鋼筋工經常檢查鋼筋位置，如有移位，必須立即調整到位。6.5混凝土拆模在混凝土達成4.0MPa后，拆除模板。6.6混凝土養護混凝土養護由專人負責，在混凝土拆出模板后，及時刷養護劑一道，然后用塑料薄膜覆蓋，再用草簾被覆蓋兩層。保證表面溫度和中心溫差不大于25℃。6.7混凝土測溫現場成立測溫小組，專門負責墻體測溫工作，采用電子測溫儀測溫，沿澆筑方向選取具有代表性的位置固定測溫布置點，每處垂直方向沿墻底，墻中，墻上表面布置3個點，墻底測溫點距離底面50mm墻上表面測溫點距離墻上表面50mm。測溫線上端離混凝土面要有20公分，綁扎在上層鋼筋上。在上一層墻支模時，及時把測溫線甩出。測溫點布置如下圖：7、800mm厚混凝土墻施工7.1混凝土澆筑方法800mm厚混凝土墻長135m,按技術措施分4段施工，留3個施工縫。為了保證墻體混凝土不出現施工冷縫，倒退作業，并采用“斜面分層連續澆筑”的方法連續澆筑施工，形成階段式分層退打的局面，以達成提高泵送工效，防止混凝土出現泌水現象，保證混凝土上下層的整體性結合。墻體砼澆筑前，應在底部接槎處澆筑5cm厚與墻體砼同配比水泥砂漿，隨后進行砼澆筑。第一層澆筑高度應控制在40cm左右，以后每次澆筑高度不應超過50cm，7.2混凝土測溫同6.7測溫點布置如下圖：7.3其余內容均同1400mm厚墻體施工8、質量規定8.1主控項目8.1.1砼所用的水泥、水、骨料、外加劑等必須符合規范及有關規定，出廠合格證及實驗報告應符合質量規定，急需用的水泥做快測實驗。8.1.2砼試塊應在澆筑地點隨機抽取。8.1.3對有抗滲規定的砼，砼試塊應在澆筑地點隨機抽取。8.1.4砼的運送、澆筑及間歇的所有時間不得超過砼的初凝時間。8.2一般項目8.2.1施工縫按分段圖及技術規定留置。8.2.2采用塑料布覆蓋養護時，保持塑料布內有凝結水。8.2.3日平均氣溫低于5℃時不得澆水。8.2.4砼的振搗應密實，不得出現蜂窩、孔洞、露筋、縫隙、夾渣等缺陷。8.2.5底板砼施工時其表面平整度應按規范規定控制在4mm以內。8.2.6在已澆筑的砼終凝以后且強度未達成1.2MPa以前不得在上面踩踏、搭設腳手架以及堆放材料，達成1.2Mpa以后，對底板的堆料進行限載、限位置材料堆放。初凝以后至強度未達成1.2MPa以前，不得調整偏位鋼筋。9、施工管理措施9.1質量保證措施9.1.1水泥必須有出廠合格證及實驗報告，對其品種、標號、出廠日期進行檢查驗收，并按規定進行復試，復試合格方可使用；外加劑的質量必須符合國家標準的規定；砼骨料的選用必須與配料單相符，且符合規范規定。9.1.2商品砼運送至澆筑現場，坍落度必須符合規定值。如發現砼出現離析、初凝等質量問題，堅決退掉；嚴禁向砼罐車、砼泵內加水。9.1.3試塊留置：工地現場實驗室小，試塊的制作量大；待試塊拆模后送往公司實驗室養護，28天后實驗并出結果。資料保存要完整、可靠。9.1.4標高控制：在柱鋼筋上抄測砼結構面層500mm控制點（紅油漆標記），拉通小白線，澆筑時，嚴格控制標高。9.1.5施工中砼振搗時間應充足且不得有漏振。9.1.6拆模時間應嚴格控制，防止過早拆模。9.9.1.8混凝土澆筑前，及時聽天氣預報，如第二天有雪，應在前一天安排專人用彩條布覆蓋在鋼筋上鐵上，加強晚上值班，如遇下雪，立即組織值班人員在鋼筋上鋪彩條布。保證混凝土澆筑時，鋼筋骨架及鋼筋下沒雪。9.1.9潤滑泵管砂漿，采用同標號砂漿，澆筑時均勻攤開。清洗泵管水，用料斗接。及時用塔吊把水轉移。以防水澆到底板上。9.2成品保護措施9.29.2.2嚴格按規范強度規定進行模板拆除，建立拆模審批制度，拆除模板必須經項目技術負責人簽字批準。在模板拆除過程中，要輕拆輕放，不得損壞混凝土棱角。9.3安全施工措施9.3.1施工現場合有設備、設施、安全裝置、工具配件以及個人勞保用品必須經常檢查，保證完好和使用安全。9.3.2現場施工人員必須戴好安全帽，工作期間不得吸煙、飲酒，嚴格遵守工地各項規章制度。9.3.3內部各坑洞邊必須做圍護欄桿并制作醒目的志牌，各種機械設施由專職機械維修人員看管。9.3.4施工現場用電應嚴格按照用電安全管理規定，配電箱要采用防潮措施，并安裝漏電保護裝置。加強電源管理，防止發生電器火災及觸電事故。9.3.5全體施工人員要遵守現場消防、保衛等有關規定，各項措施應防止在先，做到警鐘長鳴。9.3.6現場應由專人隨時清理，材料碼放整齊，廢料應歸堆，收集后統一清理。9.3.7高空作業時，嚴禁向外拋擲或將剩余的廢料向外傾倒。9.3.8碎料用垃圾袋，垃圾外運時，表面要加蓬布，避免揚塵。9.3.9現場設專人灑水，防起塵土。9.3.10嚴格控制施工噪音，夜間連續澆筑時辦理夜間施工許可證9.4材料節約措施9.4.1控制好砼澆筑標高。9.4.2對散落砼及時收集。9.4.3澆筑快結束時，與攪拌站及時聯系，避免發砼超量。10、大體積砼冬季施工熱工計算：考慮到底板混凝土最大也許減少中心溫度，各種材料的溫度在滿足冬施規范的情況下盡也許減少出機溫度，10.1砼配合比：（每方含量）水泥：192kg砂：713kg石：1069kg膨脹劑:27kg水：180kg粉煤灰：72kg防凍劑：12.6kg礦粉:118kg10.2砼裂縫計算計算時考慮主樓部分的底板一次性澆筑，底板尺寸為64.2m×79.32m，厚度統一按2.8m計算。采用42.5普通硅酸鹽水泥1、混凝土裂縫控制計算底板尺寸按64.2×79.32m，1）砼的水化熱絕熱溫升值T(t)=CQ(1-e-mt)/cρT(t)-澆筑完時間t，砼的絕熱溫升值（℃）C-每立方米水泥礦渣及UEA用量(kg/m3),取421.6kg/m3Q-每公斤水泥水化熱量,終值取259000J/kgc-砼的比熱，取920kJ/kg.Kρ-砼的質量密度，取2400kg/m3m-經驗系數，取0.366t-齡期d最終溫升值Tmax=CQ(1-e-mt)/cρ=421.6×259000/（920×2400）=49.45℃②根據砼最高絕熱溫升Tmax可求出砼內部實際溫升,砼最高內部溫度,事實上由砼澆筑溫度、水泥水化熱引起的溫升和澆筑后的散熱溫度三部份組成:

Th=Tj+Tmaxק

式中:Th--砼中心溫度

Tj--砼澆筑溫度(℃)

§--不同澆筑砼塊厚度的溫度系數,對3M厚砼3天時§=0.68

③砼澆筑溫度:Tj=Tc+(Tp+Tc)×(A1+A2+……+An)

式中:Tc--砼拌合溫度(它與各種材料比熱及其初溫度有關),按多次測量資料,有日照時砼拌合溫度比當時溫度高5～7℃,無日照時砼拌合溫度比當時溫度高2～3℃,我們按3℃計。

Tp--砼澆筑時的室外溫度(一月份室外平均溫度以-13℃計)

A1+A2+……+An--溫度損失系數,查表得:

A1--砼裝卸,每次A=0.032(裝車、出料二次數)

A2--澆筑過程中A=0.003×60=0.18

Tj=Tc+(Tp+Tc)×(A1+A2+……+An)

=9+(-13+9)×(0.062+0.18)

=8.032℃

則砼內部中心溫度:Th=Tj+Tmaxק

=8.032+49.45×0.68

=41.658(℃)

從砼溫度計算得知,在砼澆筑后第三天砼內部實際溫升為41.658℃,比當時室外溫度(-13℃)高出28.658℃,必須采用相應的措施,防止大體積鋼筋砼板因內外溫差過大而產生裂縫。由于混凝土澆注存在溫度，因此混凝土的實際內部溫度在50℃～60℃的范圍。2、推算各齡期的溫度升降值為了掌握底板內部的溫度變化情況，根據財富中心一期2.5m厚基礎的實測曲線，作為本工程2.8m厚的底板溫度升降曲線，得到各齡期砼溫度如下表∶齡期（d）中間點表面點385.762.3682.759.1975.852.3127247.51569411863.5402158.9352453.3352751.328.33050.228.33、計算砼水化熱平均溫度及溫差Tt(t)=T1+2（T2-T1）/3Tt(t)-各齡期砼水化熱平均溫差T1-保溫養護下砼表面溫度T2-實測砼最高溫度實測砼最高溫升值75.1Tt(3)=62.3+2（85.7-62.3）/3=77.9Tx(3)=-2.8Tt(6)=59.1+2（82.7-59.1）/3=74.8Tx(6)=3.1Tt(9)=52.3+2（75.8-52.3）/3=68.0Tx(9)=6.8Tt(12)=47.5+2（72.0-47.5）/3=63.8Tx(12)=4.2Tt(15)=41.0+2（69.0-41.0）/3=59.7Tx(15)=4.1Tt(18)=40.0+2（63.5-40.0）/3=55.7Tx(18)=4.0Tt(21)=35.0+2（58.9-35.0）/3=50.9Tx(21)=4.8Tt(24)=35.0+2（53.3-35.0）/3=47.2Tx(24)=3.7Tt(27)=28.3+2（51.3-28.3）/3=43.6Tx(27)=3.6Tt(30)=28.3+2（50.3-28.3）/3=43.0Tx(30)=0.64、各齡期砼收縮值及收縮當量溫差4.1砼在非標準條件下的修正系數查表得到各種非標準條件下的各項修正系數值如下∶M1=1.25M2=0.9M3=1.9M4=0.65M5=0.9M6=1.11M7=1.25M8=0.54M9=1.0M10=1.0）4.2各齡期砼收縮變形值εy(t)=εy0(1-e-0.01t)×M1×M2×M3×M4×M5×M6×M7×M8×M9×M10εy(t)-各齡期砼收縮相對變形值εy0-標準狀態下最終收縮值，取3.24×10-4Mi-考慮各種非標準條件的修正系數4.3各齡期砼收縮當量溫差Ty(t)=-εy(t)/αTy(t)-各齡期砼收縮當量溫差℃α-砼線膨脹系數，取1.0×10-5εy(3)=3.24×10-4×(1-e-0.013)×1.25×0.9×1.9×0.65×0.9×1.11×1.25×0.54×1×1=0.09×10-4Ty(3)=0.09×10-4/1.0×10-5=0.9℃0.9℃εy(6)=0.18×10-4Ty(6)=1.8℃0.9℃εy(9)=0.26×10-4Ty(6)=2.6℃0.8℃εy(12)=0.34×10-4Ty(6)=3.4℃0.8℃εy(15)=0.42×10-4Ty(6)=4.2℃0.8℃εy(18)=0.50×10-4Ty(6)=5.0℃0.8℃εy(21)=0.57×10-4Ty(6)=5.7℃0.7℃εy(24)=0.65×10-4Ty(6)=6.5℃0.8℃εy(27)=0.72×10-4Ty(6)=7.2℃0.7℃εy(30)=0.79×10-4Ty(6)=7.9℃0.7℃5、各齡期砼的綜合溫度及總溫差5.1各齡期砼降溫的綜合溫差T(3)=0.9-2.8=-1.9℃T(18)=0.8+4.0=4.8℃T(6)=0.9+3.1=4.0℃T(21)=0.7+4.8=5.5℃T(9)=0.8+8.8=9.6℃T(24)=0.8+3.7=4.5℃T(12)=0.8+4.2=5.0℃T(27)=3.6+0.7=4.3℃T(15)=0.8+4.1=4.9℃T(30)=0.7+0.6=1.3℃6、底板的總溫差T=T(3)+T(6)+T(9)+T(12)+T(15)+T(18)+T(21)+T(24)+T(27)+T(30)=-1.9+4.0+9.6+5.0+4.9+4.8+5.5+4.5+4.3+1.3=42℃7、各齡期砼彈性模量E(t)=E0(1-E-0.09t)E(t)-砼t齡期彈性模量E0-砼最終彈性模量，取3.15×104N/mm2E(3)=3.15×104×(1-e-0.09×3)=0.75×104N/mm2E(6)=3.15×104×(1-e-0.09×6)=1.32×104N/mm2E(9)=3.15×104×(1-e-0.09×9)=1.34×104N/mm2E(12)=3.15×104×(1-e-0.09×12)=2.08×104N/mm2E(15)=3.15×104×(1-e-0.09×15)=2.34×104N/mm2E(18)=3.15×104×(1-e-0.09×18)=2.53×104N/mm2E(21)=3.15×104×(1-e-0.09×21)=2.68×104N/mm2E(24)=3.15×104×(1-e-0.09×24)=2.79×104N/mm2E(27)=3.15×104×(1-e-0.09×27)=2.87×104N/mm2E(30)=3.15×104×(1-e-0.09×30)=2.94×104N/mm28、各齡期砼的應力松馳系數考慮荷載連續時間和齡期的影響，查得砼各齡期的應力松馳系數為∶S(3)=0.186S(6)=0.208S(9)=0.212S(12)=0.215S(15)=0.23S(18)=0.252S(21)=0.301S(24)=0.367S(27)=0.473S(30)=1.009、底板最大溫度應力計算σ（t）=-ΣEi(t)αΔTi(t)(1-1/(chβL/2))S(t)/（1-ν）β=(CX/HEi(t))1/2?T-砼各齡期綜合溫差，S(t)-砼松弛系數ν-砼泊松比，取0.175H-底板厚度，取2800mmL-底板長度，取79320mm9.1地基水平阻力系數考慮樁基影響取0.04N/mm29.2各臺階溫度差和收縮引起的溫度應力6天(第一臺階降溫，自第六至第三十天溫差和收縮引起的應力)∶當t=6β=(0.04/(2800×1.32×104))1/2=3.3×10-5βL/2=3.3×10-5×79320/2=1.31則可得到chβL/2=1.52σ6=1.32×104×1.0×10-5×4×(1-1/1.52)×0.208/0.825=0.047Mpa當t=9β=(0.04/(2500×1.74×104))1/2=3×10-5βL/2=0.86則可得到chβL/2=1.39σ(9)=1.74×104×1.0×10-5×9.6×(1-1/1.39)×0.212/0.825=0.125Mpa當t=12β=(0.04/(2500×2.08×104))1/2=2.7×10-5βL/2=0.78則可得到chβL/2=1.32σ(12)=2.08×104×1.0×10-5×5.0×(1-1/1.32)×0.215/0.825=0.079Mpa當t=15β=(0.04/(2500×2.34×104))1/2=2.6×10-5βL/2=0.74則可得到chβL/2=1.29σ(15)=2.34×104×1.0×10-5×4.9×(1-1/1.29)×0.23/0.825=0.074Mpa當t=18β=(0.02/(2500×2.53×104))1/2=2.5×10-5βL/2=0.71則可得到chβL/2=1.26σ(18)=2.53×104×1.0×10-5×4.8×(1-1/1.26)×0.252/0.825=0.079Mpa當t=21β=(0.04/(2500×2.68×104))1/2=2.4×10-5βL/2=0.69則可得到chβL/2=1.25σ(21)=2.68×104×1.0×10-5×5.5×(1-1/1.25)×0.301/0.825=0.111Mpa當t=24β=(0.04/(2500×2.79×104))1/2=2.4×10-5βL/2=0.68則可得到chβL/2=1.24σ(24)=2.79×104×1.0×10-5×4.5×(1-1/1.24)×0.367/0.825由于冬季的大氣溫度很低，夜間的大氣溫度有也許在．10℃，與混凝上之=0.112Mpa當t=27β=(0.04/(2500×2.87×104))1/2=2.3×10-5βL/2=0.67則可得到chβL/2=1.23σ(27)=2.87×104×1.0×10-5×4.3×(1-1/1.23)×0.473/0.825=0.136Mpai.當t=30β=(0.04/(2500×2.94×104))1/2=2.3×10-5βL/2=0.66則可得到chβL/2=1.23σ(30)=2.94×104×1.0×10-5×1.3×(1-1/1.23)×1.0/0.825=0.089Mpaj.總降溫產生的最大拉應力