腳手架承載能力極限狀態6.2承載能力極限狀態6.2.1當腳手架按承載能力極限狀態設計時，應符合下列規定：1腳手架結構或構配件的承載能力極限狀態設計，應滿足下式要求：7qN胡MRji〔6-2->1)式中：Y——結構重要性系數，按本標準第3.2.3條的規定取用；0N——腳手架結構或構配件的荷載設計值(kN)；adR腳手架結構或構配件的抗力設計值(kN)。d2腳手架抗傾覆承載能力極限狀態設計，應滿足下式要求：y0Mo<Mr(6.2t1-2)式中：M腳手架的傾覆力矩設計值(kN?m)；oM——腳手架的抗傾覆力矩設計值(kN?m)。r3地基承載能力極限狀態可采用分項系數法進行設計，地基承載力值應取特征值，并應滿足下式要求：P二化<6-2,1-3)式中：P——腳手架立桿基礎底面的平均壓力標準值(N/mm2)；k2f修正后的地基承載力特征值(N/mm2)。a26.2.2腳手架桿件連接節點承載力應滿足下式要求：式中：F——作用于腳手架桿件連接節點的荷載設計值(kN)；JdN——腳手架桿件連接節點的承載力設計值(kN)，應按本標準表6.1.7-1、RJd表6.1.7-2的規定取用。6.2.3作業腳手架受彎桿件的強度應按下列公式計算：轡^丟九(6理41)SMg+/q5Mok(&2?3-2)式中：M——作業腳手架受彎桿件彎矩設計值(N?mm)；dW——受彎桿件截面模量(mm3)；f——桿件抗彎強度設計值(N/mm2)；d2Y——永久荷載分項系數，按本標準表6.1.11的規定取值；GY——可變荷載分項系數，按本標準表6.1.11的規定取值；Q》M——作業腳手架受彎桿件由永久荷載產生的彎矩標準值總和(N?mm)；GkJM——作業腳手架受彎桿件由可變荷載產生的彎矩標準值總和(N?mm)。Qk6.2.4作業腳手架立桿(門架立桿)穩定承載力計算，應符合下列規定：1室內或無風環境搭設的作業腳手架立桿穩定承載力計算應符合下式要求：(6.2.4-1)2室外搭設的作業腳手架立桿穩定承載力計算應符合下式要求：wLdwLd讐+曙哩冬九(乩2.4-2)式中：N——作業腳手架立桿的軸向力設計值(N)，應按本標準公式(6.2.5)計算；d屮——立桿的軸心受壓構件的穩定系數，應根據反映作業腳手架整體穩定因素的立桿長細比入(門架應根據立桿換算長細比)按現行國家標準《冷彎薄壁型鋼結構技術規范》GB50018的規定取用；A——作業腳手架立桿毛截面面積(mm2),門架應取雙立桿的毛截面面積；M——作業腳手架立桿由風荷載產生的彎矩設計值(N?mm),應按本標準公式wd(6.2.6-1)計算；W——作業腳手架立桿截面模量(mm3),門架應取主立桿截面模量;f——立桿的抗壓強度設計值(N/mm2)。d26.2.5作業腳手架立桿(門架為雙立桿)的軸向力設計值，應按下式計算：汕=/g2Ncik-F/qSNqer(6?2-5)式中：》N——作業腳手架立桿由結構件及附件自重產生的軸向力標準值總和(N)；G1kJN——作業腳手架立桿由施工荷載產生的軸向力標準值總和(N)。Q1k6.2.6作業腳手架立桿由風荷載產生的彎矩設計值應按下列公式計算：M岫=札YqM強=0*(6.2*6-2)式中：M作業腳手架立桿由風荷載產生的彎矩標準值(N?mm)；wk

屮——風荷載組合值系數，應按現行國家標準《建筑結構荷載規范》GB50009w的規定取用；l立桿(門架)縱向間距(mm)；aH連墻件豎向間距(mm)；1E——作業腳手架立桿由風荷載產生的彎矩折減系數，應按表6.2.6取用。1表6.2.6作業腳手架立桿由風荷載產生的彎矩折減系數強度’穩定承載力;尸牛◎85/j覽g.g軌強度’穩定承載力;尸牛◎85/j覽g.g軌皿=心+No

N訓H=TaWk?Li*Hl(6,2.74)(6.2.7-2)(6.2.7-3)(6.2.7-4)式中：o連墻件桿件應力值(N/mm2)；A連墻件桿件凈截面面積(mm2)；c2A連墻件桿件毛截面面積(mm2)；N連墻件桿件由風荷載及其他作用產生的軸向力設計值(N)；LdN連墻件桿件由風荷載產生的軸向力設計值(N)；屮——連墻件桿件的軸心受壓構件的穩定系數，應根據其長細比入按現行國家標準《冷彎薄壁型鋼結構技術規范》GB50018的規定取用；L連墻件水平間距(mm)；1N——連墻件約束作業腳手架的平面外變形所產生的軸向力設計值，單排作業0腳手架應取2kN；雙排作業腳手架應取3kN。6.2.8作業腳手架連墻件與架體、連墻件與建筑結構連接的連接強度應符合下式要求：NwMNrm(6,2.8)式中：N——連墻件與作業腳手架、連墻件與建筑結構連接的抗拉(壓)承載力設計值RLd(N),應根據國家現行相關標準規定計算。6.2.9支撐腳手架受彎桿件的強度應按本標準公式(6.2.3-1)計算，但彎矩設計值應按下列公式計算，并應取較大值：1由可孌荷載控制的組合’JWd—/qXAfg+洗EMq)((6,Z,9-1)2由永久荷載控制的組合：阿］=L十0亡TqS(6.2*式中：M——支撐腳手架受彎桿件彎矩設計值(N?mm)；dJM——支撐腳手架受彎桿件由永久荷載產生的彎矩標準值總和(N?mm)；GkJM——支撐腳手架受彎桿件由可變荷載產生的彎矩標準值總和(N?mm)；Qk屮可變荷載組合值系數，應按現行國家標準《建筑結構荷載規范》GBc50009的規定取用。6.2.10支撐腳手架立桿(門架立桿)穩定承載力計算，應符合下列規定:1室內或無風環境搭設的支撐腳手架立桿穩定承載力，應按本標準公式(6.2.4-1)計算，立桿的軸向力設計值應按本標準公式(6.2.11-1)、公式(6.2.11-2)分別計算，并應取較大值。2室外搭設的支撐腳手架立桿穩定承載力，應分別按本標準公式(6.2.4-1)、公式(6.2.4-2)計算，并應同時滿足穩定承載力要求。立桿軸向力和彎矩計算應符合下列規定:當按公式(6.2.牛1)計算時，立桿的軸向力設計值應分別按本標準公式(6.2.11-3)、公式(6.2.11-4)計算，并應取較大值；當按公式(6.2.牛2)計算時，立桿的軸向力設計值應分別按本標準公式(6.2.11-1)、公式(6.2.11-2)計算，并應取較大值；立桿由風荷載產生的彎矩標準值應按本標準公式(6.2.12)計算。3支撐腳手架立桿軸心受壓構件的穩定系數屮，應根據反映支撐腳手架整體穩定因素的立桿長細比入(門架應根據立桿換算長細比)按現行國家標準《冷彎薄壁型鋼結構技術規范》GB50018的規定取用；立桿長細比入值應按腳手架相關的國家現行標準計算。6.2.11支撐腳手架立桿(門架立桿)軸向力設計值計算，應符合下列規定：1不組合由風荷載產生的立桿附加軸向力時，應按下列公式計算：由可變荷載控制的組合’M=兀(SNun+ENmk)+%(SNqg+九E為也)(6.2-lbl)由永久荷載控制的組合；Na=/g(SN*+ENot"十觀Fq(E(6.2.11-2)2組合由風荷載產生的立桿附加軸向力時，應按下列公式計算:Nd=ycfSNGik+SJVG2it)+ya(SJVqis；+咲SN購+機N堿、(6.2.11-3)由永久荷載控制的組合：^汕=托門％山+Z血宀+滄啟①股匕+龍何曲)+加心.](6.2<11-4)式中：N——支撐腳手架立桿軸向力設計值(N)；dJN——支撐腳手架立桿由結構件及附件自重產生的軸向力標準值總和(N)；G1kIN——支撐腳手架立桿由N以外的其他永久荷載產生的軸向力標準值總和G2kG1k(N)；IN——支撐腳手架立桿由施工荷載產生的軸向力標準值總和(N)；Q1kIN——支撐腳手架立桿由其他可變荷載產生的軸向力標準值總和(N)；Q2kN——支撐腳手架立桿由風荷載產生的最大附加軸向力標準值(N)，應按本標wfk準公式(6.2.16)計算。6.2.12支撐腳手架立桿由風荷載產生的彎矩設計值應按本標準公式(6.2.6-1)計算，彎矩標準值應按下式計算：”誠=鉉幕疋(6.2.12)式中：M——支撐腳手架立桿由風荷載產生的彎矩標準值(N?mm)；wkw——支撐腳手架風荷載標準值(N/mm2),應以單榀桁架體型系數M按本標k2st準公式(5.1.7)計算；E——支撐腳手架立桿由風荷載產生的彎矩折減系數，對于門架取0.6,其他2取1.0；ll立桿(門架)縱向間距(mm)；ah架體步距(mm)。6.2.13除混凝土模板支撐腳手架以外，室外搭設的支撐腳手架在立桿軸向力設計值計算時，應計入由風荷載產生的立桿附加軸向力，但當同時滿足表6.2.13中某一序號條件時,可不計入由風荷載產生的立桿附加軸向力。表6.2.13支撐腳手架可不計算由風荷載產生的立桿附加軸向力條件序號荃本風壓值5、<kN/mz)架體奇寬比作業屢上豎向封閉欄桿(模板｝離度(iw)1.<2.52<0*33^L7<L2.4^0.5052SCO.6^L3<1.26CO-7<1,2'<L278按構逍強求設盟了連熾件或釆取了其他擾傾粗措施6.2.14支撐腳手架連墻件桿件的強度及穩定應按本標準第6.2.7條的規定進行計算,N應取3kN，并應符合下列規定：01當連墻件用來抵抗水平風荷載時，應按本標準第6.2.7條的規定計算連墻件所承受的水平風荷載標準值N，并應按多榀桁架整體風荷載體型系數p計算支撐腳手架風荷wLdstw載標準值w；fk2當連墻件用來抵抗其他水平荷載時，N應取其他水平荷載標準值；wLd3當采用鋼管抱箍等連接方式與建筑結構固定時，尚應對連接節點進行連接強度計算。6.2.15風荷載作用在支撐腳手架上的傾覆力矩計算(圖6.2.15)，可取支撐腳手架的一列橫向(取短邊方向)立桿作為計算單元，作用于計算單元架體的傾覆力矩宜按下列公式計(6.2.15-1)(6.2.15-2)(6.2.15-1)(6.2.15-2)(W甘算單幣風觸作用式中:圖6.2.15風荷載作用示意式中:M——支撐腳手架計算單元在風荷載作用下的傾覆力矩標準值(N?mm)。OkH支撐腳手架高度(mm)；H——作業層豎向封閉欄桿(模板)高度(mm)；mq風線荷載標準值(N/mm)；wkF——風荷載作用在作業層欄桿(模板)上產生的水平力標準值(N)；wk

TOC\o"1-5"\h\zw——支撐腳手架風荷載標準值(N/mm2),應以支撐腳手架整體風荷載體型系fk2數M按本標準公式(5.1.7)計算；stww——豎向封閉欄桿(模板)的風荷載標準值(N/mm2),應按本標準公式(5.1.7)mk2計算，封閉欄桿(含安全網巾宜取1.0,模板M應取1.3。ss6.2.16支撐腳手架在風荷載作用下，計算單元立桿產生的附加軸向力可近似按線性分布確定，并可按下式計算立桿最大附加軸向力(圖6.2.16)：圖6.2.16風荷載作用下立桿附加軸向力分布示意(6.2.16)式中：N——支撐腳手架立桿在風荷載作用下的最大附加軸向力標準值(N)；wfkn——計算單元跨數；B支撐腳手架橫向寬度(mm)。6.2.17在水平風荷載的作用下，支撐腳手架抗傾覆承載力應滿足下式要求：(弘+血＞3Wa(6理1?)式中：g均勻分布的架體自重面荷載標準值(N/mm2)；1k2g均勻分布的架體上部的模板等物料自重面荷載標準值(N/mm2)；2k2G支撐腳手架計算單元上集中堆放的物料自重標準值(N)；jkb——支撐腳手架計算單元上集中堆放的物料至傾覆原點的水平距離(mm)。j6.2.18腳手架立桿地基承載力，應滿足下式要求：PH先WM(&Z詔)式中：P——腳手架立桿基礎底面的平均壓力設計值(N/mm2)；N——腳手架立桿軸向力設計值(N)；dA立桿底座底面積(mm2)；d2Y——永久荷載和可變荷載分項系數加權平均值，當按永久荷載控制組合時，取u1.363；當按可變荷載控制組合時，取1.254；