1、支架簡高速施村公跨鐵立交橋改建24-29#墩上部結構為連續剛構，孔（16.21+20+20+18+15+10.86m+24+20+16.26m(24+20)mT100m41m,橋面橫坡為2％HR100HR100A1m1.7m1.9mHR201HR301HR602HR20114cm×14cm0.6m，縱向每榀間距0.45m，斜交區域區域采用直徑48mm進行調整；頂上采用3根Ф48mm作為大楞縱向分配梁大楞上采用10×10cm方木作為30cm1.5cm40cmK30L1L21.01.2mC3080*80*2cm螺旋間距3.3m橫梁采用H40cm型鋼縱梁也采用H40cm型鋼間距縱梁跨度9.1m，其上采用直徑48mm調整橫坡，采用[16作為頂托，頂托采用3根Ф48mm作為大楞縱向分配梁，大楞上采用10×10cm方木作為30cm6.7m8.2（路方向1#剛構為例，見下圖：2、計算依據、參計算依（金溫擴能施（公橋）-02；（TB10110-2011（GB50010-2010《建筑施工門式承重支架安全技術規范（JGJ128-2000《建筑施工扣件式腳手架安全技術規程（JGJ130-2011《鋼結構設計規范》(GB50017-計算參箱梁砼自重（2.6t/m3因梁體除翼板外為矩形截面，見下圖 半幅剛構梁橫斷面圖（單位0.5kN/m22.5kPa，2.0kPa。12345材料力學性δ=15mm竹膠板的力學能：靜曲強度[δ0w]=80Mpa，靜曲彈性模量E=9000Mpa。10×10cm[fw]=9.0Mpa，E=9000Mpa(杉A3鋼力學性質：應力[δ]=140Mpa，彎曲應力[δW]=145Mpa，剪應力[τ]=85Mpa，E=2.1×105Mpa，其允許應力按臨時結構組合Ⅰ提1.33、底模受力計30cm，20cm。a內模:1.2×0.50KN/㎡=0.6Kpa;施工等荷載：1.4×（2.5+2）KN/㎡總計:34.32+0.6+6.3=41.22Kpa=0.0412N/mm2bb=1mm，其截面特征：I=

bh3=281.25mm4；W=6

強度驗算：M=0.1qδ=

]=80Mpa（

k撓度驗算：f= =0.677×0.0291×

10×10cm＠=30cm,跨度60cm3。a內模:1.2×0.5KN/㎡=0.6Kpa;施工等荷載：1.4×（2.5+2）KN/㎡總計:34.32+0.6+6.3=41.22Kpa=0.0412N/mm2b1010cmI=

.3mm4；W=1強度驗算：M=0.1qδ=

]=80Mpa（

k撓度驗算：f =0.677×8.73×

5、頂托上3根直徑48mm縱梁受力計算內模:1.2×0.50KN/㎡=0.6Kpa;施工等荷載：1.4×（2.5+2）KN/㎡總計:34.32+0.6+6.3=41.22Kpa=0.0412N/mm2b、3根直徑48mm縱梁強度及撓度驗強度驗算：M=0.088qδ=

]=145Mpa（

k撓度驗算：f =0.013×15.12×

支架受力計2#2～3#跨為例：h=1.1m9.2m～9.6m時的振動及沖擊力等1.5，G=1.5×560.1=840.1（t，每平方砼自重荷載a0.6m21b0.45m11桿以適應地基、橋度的變化。d、需特別，在橋墩位置，由于斜交及應力相對集中，門架與門架之間1.2mN=21×11=231G0=G/n=840.1/231=3.63（t，根據廠制造規范及，每榀門架承載15t，允許使用承載力為7.5t，3.63t﹤7.5t，故上述支架方案安全、合理。門架抗壓穩定承載力設計值1 A=π[（57）2-（52 0I=π（D4－d4）=π0 φ26.5×1.51I=π（D4－d4）=π1 I=I+Ih1 .67×1000=326235 h 2I/I/

3、求門架立桿穩定系數長細比：λ=h0i

1900查表得Na=K·￠·A·f，其中：A，A=2A1=2×428.04f200×10-=0.8×0.784×2×428.04×200×10-=107.3KN=10.73t﹥3.63t，支架支撐加搭設和拆除及安全事2、應對進入現場的門架 、扣件等配件進行驗收，門架 應符現行《碳素結構鋼（GB700）中Q235A鋼的標準，扣件應符合現行《腳手架67、地基受力計100Kpa15cmC20結論：故現澆梁滿堂支架可采用上述方案進行施工8、門洞支架受力計714H400mm22.25mH400mm型鋼，長10.5m，中間間距0.6m；其上采用直徑48mm調整橫坡，間距60×60cm，采用[16作為頂托，頂托上采用3根Ф48mm作為大楞縱向分配梁，大10×10cm30cm。支架布置圖如下：門洞支架縱梁計活荷載標準值q1=1.2×（0.5×0.6+26×1.1×0.6）+1.4×（2.5×0.6+2×靜荷載標準值（2）抗彎強度計1σ=M/W=qL2/(8W)<1其中σ——面板的抗彎強度計算值M——最大彎距q1——縱梁承受的均布線荷載LWH4003.143*106mm3；[σ]205N/mm2；經計算，M=σ=縱梁的抗彎強度驗算σσ205N/mm2，滿足要求（3)撓度計ω=5q2L4/(384EI)<[ω]=其中ω——縱梁的彎曲撓度（mmq2——縱梁承受的均布線荷載LE——模板的彈性模量(N/mm2210000N/mm2；I——縱梁截面慣性矩(mm4[ω]經計算縱梁的彎曲撓度ωω9100/400=22.75mm，滿足要求門洞支架橫梁計荷載計H400mm3.3m，32靜荷載標準值抗彎強度計Mσ=M/W=KqL2M其中σ——面板的抗彎強度計算值L3300mm；W3.143*106mm3；經計算，M=σ=橫梁的抗彎強度驗算σσ205N/mm2，滿足要求撓度計ω=Kwq2L4/(100EI)<[ω]=其中ω——橫梁的彎曲撓度（mmKW0.667LLE——模板的彈性模量(N/mm2[ω]3300/400=8.25mm；經計算橫梁的彎曲撓度ωω3300/400=8.25mm，滿足要求墩計算強度計門洞立柱采用φ480mm，壁厚10mm，據上知橫梁承受最大反F=376.4kN，長約8m，自重G=116×8×9.8=9.1KN則d其中σ——dN——承受的豎向荷載，取N=F+G=376.4+9.1=385.5kN；A——的截面面積，取147.6cm2。d經計算，σ=385.5×103/(147.6×102)=26.1Mpa＜215Mpa，滿足要求d其中σ——立桿的壓應力（N/mm2N——立桿的軸力ψ——受壓構件穩定系數，按長細比l0/i=49.