92不銹鋼裝飾架腳手架搭設安全專項施工方案完整(完整版資料，可直接使用可編輯，推薦下載）

一、工程概況92不銹鋼裝飾架腳手架搭設安全專項施工方案完整(完整版資料，可直接使用可編輯，推薦下載）××移動綜合樓屋面+55。20m(十二層）以上計劃在外墻外側面安裝裝飾與功能相結合的不銹鋼構架，由邊長為2。40m的等邊等角形狀構造而成，高度為18m，支附于+55。20m～+61.50m機房外墻,懸高為11m；由于目前綜合樓結構外腳手架搭設的高度不能滿足此不銹鋼構架安裝要求，特制定本方案，擬準備在原腳手架的基礎上繼續往上搭設不銹鋼裝飾安裝操作平臺腳手架，以滿足不銹鋼構架的安裝需要。二、編制依據1．《安全網》（GB5725-1997)2．《密目式安全立網》（GB16909—1997）3．《建筑施工安全檢查標準》（JGJ59—1999)4．《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2001)5．《建筑施工高處作業安全技術規范》（JGJ80-1991)6．廣州市建委文件［關于印發《關于加強建設工程安全文明施工管理的若干規定》]的通知穗建筑[2002]94號三、施工前的準備材料的選用按相關規定進行，并對鋼管、連接構件、腳手板等材料監督管理。嚴禁使用殘舊材料，確保購買鋼管、連接構件、腳手板的質量可靠，供貨能力有保證。施工員、質安員負責對進場的每一批鋼管、連接構件、腳手板要認真檢驗,對不合格的堅決不能進場。四、勞動力組織和員工培訓1．特種工作人員（架子工)必須接受專門培訓，經考核合格取得勞動部門核發的操作資格證書方可上崗作業。2．進入本工程施工的所有人員必須經過勞動安全衛生培訓，并經考核合作，持證上崗。3．質安員對進場的工人要嚴格按照《新工人進場安全教育制度》對班組人員進行安全教育，并填寫好《安全教育登記卡》。4．懸挑腳手架施工前，項目部技術負責人必須對工人進行安全和技術交底。五、安全要求根據中華人民共和國行業標準《建筑施工安全檢查標準》（JGJ59—1999）的安全要求：確保腳手架具有穩定的結構和足夠的承載力.普通腳手架的構造應符合有關規定，特殊工程腳手架，重荷載(同時作業超過兩層等)腳手架,施工荷載顯著偏于一側的腳手架和高超過30m的腳手架必須進行設計和計算。根據以上要求，本工程的腳手架僅用于不銹鋼裝飾架安裝等之用，沒有較重的物料堆卸，且比建筑物高度不超過15m,施工過程中控制同時作業層在兩層以下，腳手架只要按構造要求搭設即可滿足安全要求。相對綜合樓建筑物總高度，施工作業中必須嚴格遵守安全文明施工細則。六、材料的質量標準1．鋼管構件要有出廠合格證，有脆裂變形、滑絲的禁止使用，有嚴重銹蝕、彎曲、壓扁和裂紋的鋼管不得使用。2．安全網必須使用廠家已在市質量安全監督站備案的產品，可燃和有破損的不得使用.3．6m長Φ48×3.5mm鋼管，主龍骨橫梁使用全鋼管成架，平橋使用不小于Φ48×3。5mm鋼管，面鋪建筑專用夾板，使用扣件固定.七、懸挑外腳手架的搭設（一）施工工序:大橫桿連接→懸挑層斜撐桿施工→搭設底架→立桿架體施工→鋪設踏腳板→斜拉桿施工→安全網。（二)搭設方式：1．由于外露附墻尺寸為2400mm等腰等角的三角形構架,為安裝需要搭設腳手架外形為三角形方能滿足使用要求，腳手架搭設前，先認真加固原來外墻腳手架和該部位以下的各層卸荷.2．以+55.20m開始為腳手架懸挑起點，用6m長Φ48鋼管懸挑，搭設三角形不銹鋼架安裝操作平臺腳手架，懸挑斜拉桿（斜撐）部分長度為6m，懸挑成“燕子窩”形狀，每一道斜拉桿（斜撐）采用并排兩條Φ48間距＠800mm，用三道橫桿依附原綜合樓腳手架主龍骨。參見如下附圖3．懸挑底架形成后，立桿縱距為＠800～1200mm，步距為1800mm，平橋寬為500~800mm，面鋪建筑專用腳手板作安裝踏腳板；4．由于在+61.5m以上,有接近12m的高度無建筑物作外腳手架的扶墻，因此，為了保證懸挑腳手架的穩定性，將梯屋的腳手架繼續往上5m,約搭設到+66.5m的高度，使梯屋位置的腳手架的高度約占不銹鋼裝飾架總高度的2/3，內部用φ48鋼管縱橫搭設剪刀撐，以加強整個梯屋外腳手架的整體剛度，保證外腳手架的穩定性,確保整個腳手架在荷載計算系數內。5．小橫桿貼近立桿設置,搭于大橫桿下。在立桿之間可根據需要加設小橫桿，但在任何情況下均不得拆除貼近立桿的小橫桿。6．梯屋位置的外腳手架連墻桿全部采用剛性連接，采用2步2跨設置，四周盡量使小橫桿與墻體頂緊,使整個腳手架穩定。7．在懸挑平臺位置及腳手架轉角等重要受力位置，應該采用雙扣的方法進行加固,以防止扣件打滑.8．剪刀撐沿架高連續布置，斜桿與地面夾角為45°～60°,每6根立桿開始加設，剪刀撐的斜桿除兩端用旋轉扣件與外架相連外，在其中間應增設2～4個扣結點。9．立桿、大橫桿的接頭位置采用十字扣連接，架設時應注意挑選鋼管長度。10．水平斜拉桿，設置在有連墻桿的步架平面,以加強外架的橫向剛度。11．為了防止懸挑腳手架往外傾斜失穩,在懸挑腳手架的最頂部四個角位，各采用φ14的鋼絲繩與屋頂的獨立柱子或梁連接起來作纜風繩，纜風繩的角度盡可能呈45度.12．懸挑腳手架范圍滿掛安全網，梯屋范圍內的腳手架張掛安全網,高于梯屋的連接腳手架部分可不掛安全網,以降低腳手架的風阻力。（三）構造要求：1．材料：主要采用外徑48mm、壁厚3。5mm的鋼管，其材質符合GB700-793號鋼的技術條件.扣件式聯接采用鑄鐵扣件，采用KT-33-8可鍛鑄鐵扣件,絕對不能用鉛絲綁扎。材料部門訂貨采購的鋼管、扣件等，規格統一，材質優良，并具有出廠證明書和合格證書.連墻件的材質符合現行國家標準《碳素結構鋼》（GB/T700-2006)中Q235—A級鋼的規定.該腳手架所用材質與主樓腳手架相同。2．構造:腳手架立桿縱距1.20m，橫距0。9m，步高為1.80m,共六步架,全高約12.5m左右。里排立桿離墻面30cm，小橫楞里端離墻面15cm，另一端伸出牽杠外邊15cm.大橫楞每步4根，上鋪腳手板（膠合板須鎖緊)。腳手架的外側,每步均在外立桿里側設0.2m高踢腳桿和1m高防護欄桿，外掛安全網。三角挑腳手架底部與主樓腳手架主龍骨相連接的斜拉撐（桿），水平方向每二根斜撐間距（不大于0。8m），垂直方向在+55.20m下2.5～5.5m處各設斜撐點,拉撐連桿用鋼管，與主樓腳手架主龍骨緊固連接，斜撐在立桿與橫楞交接處，懸挑3。0m，三角架整體成“燕子窩”形狀。自下而上循序連續設置懸挑立桿及橫拉桿.斜桿用長鋼管與水平成45°或60°夾角。鋼管搭接長度不小于100cm，且不少于3個扣件。詳細的計算書見附頁(四）腳手架材料質量標準：1．立桿：主柱采用鋼管，上下垂直。為使接長后的立桿位于同一平面內，上下立桿的接頭應沿縱向左右錯開。2．大橫桿：1）大橫桿采用無彎曲變形的鋼管.用直角扣將大橫桿與縱向排列的主柱連接，扣接要穩固、平直,與立柱互成900。2）大橫桿的垂直間距為0。9m。3)大橫桿綁扎在立桿的內側,沿縱向平放。大橫桿必須按規定進行接長，接頭置于立桿處，接頭位置應上下、里外錯開一倍的立桿縱距。4)同一排大橫桿的水平偏差不得大于腳手架總長度的l／300，且不大于20mm。3．小橫桿:1)小橫桿應選用無嚴重銹蝕、無彎曲變形的短鋼管.小橫桿兩端用直角扣分別與內、外主柱連接，扣接要穩固,與主柱和大橫桿互成90°。2)小橫桿垂直墻面.面鋪夾板作腳踏板時，小橫桿應置于大橫桿下，且大橫桿應等間距設置，間距不大于400mm；當采用縱向支承的腳手板，小橫桿位于大橫桿之上。水平間距不大于立桿間距的1/2，操作層的小橫桿應加密,垂直間距不大于2。1m(一層平橋的高度)。4．斜撐：1)設置斜撐應選用挺直的鋼管.不得采用有嚴重銹蝕、彎曲、曲折、表面明顯凹陷的鋼管.2）斜撐應與腳手架的主柱和大、小橫桿的交點連結，不得支撐在非受力點處。斜撐與腳手架桿件的連接采用回轉扣.5．扣件:扣件安裝應符合下列規定:扣件規格必須與鋼管外徑相同；螺栓擰緊扭力矩不應小于40N·m，且不應大于65N·m；在主節點處固定橫向水平桿、縱向水平桿、剪刀撐、橫向斜撐等用的直角扣件、旋轉扣件的中心點的相互距離不應大于150㎜;對接扣件開口應朝上或朝內；各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100㎜。6．腳手板：采用鋼管面鋪夾板，用φ8鋼筋短料間疏排列焊接制成腳手板鋪設在擱柵上，小橫桿上。操作層腳手板必須鋪滿，每塊腳手板用鐵絲與擱柵綁牢，搭接必須在小橫桿上，搭接長度應大于200㎜，腳手板端伸出小橫桿長度為l00—150mm。7．護欄和擋腳板：腳手架搭到三步架以上，操作層必須設防欄桿和擋腳板，護欄高1。2m，擋腳板高不小于0。18m。8．安全網:嚴格按照國家有關規定，在雙排腳手架的外側掛密目防火安全網，安全網與鋼管之間必須用鐵絲綁扎牢固。八、腳手架的拆除（一)腳手架拆除的規定1．施工完畢由專業架子工拆除腳手架。2．鋼管挑竹、吊桿與腳手架錨固的鋼筋拉桿等,未經專業腳手架施工單位施工員、質安員同意，現場任何操作人員不得隨便拆除，以免影響腳手架的質量和安全。3．腳手架拆除時，作業區及進出口處必須設置警戒標志,派專人指揮，嚴禁非作業人員進入。4．拆除的桿件應自上而下傳遞或用吊籠運至地面,不得高空拋擲，以確保安全，并注意保護不銹鋼裝飾架的成品保護.（二）拆除腳手架前的準備工作全面檢查腳手架，重點檢查扣件連接固定、支撐體系等是否符合安全要求；根據檢查結構及現場情況編制拆除方案并經有關部門批準；進行技術交底；根據拆除現場的情況，設圍欄或警戒標志，并有專人看守；清除腳手架中留存的材料、電線等雜物。（三）腳手架拆除的施工工藝1．腳手架拆除必須自上而下按順序進行，先搭的后拆，后搭的先拆。各層拆除順序：欄桿→腳手板→剪刀撐→斜撐→小橫桿→大橫桿→立桿等。嚴禁上下同時進行拆除作業。2．桿件拆除時注意事項：（1)立桿,先抱住立桿再解開最后兩個扣。(2)大橫桿、剪刀撐、斜撐，先拆中間扣，托住中間再解開兩頭扣。(3）拋撐,先用臨時支撐加固后,才允許拆除拋撐.（4）剪刀撐、斜撐及連墻點只能在拆除層上拆除，不得一次全部拆除。（四）其他注意事項1．外排柵搭設好后需經驗收合格及使用的安全網必須經檢測合格后方可使用。2．施工現場必須做好防火管理工作:在顯眼處配備足夠的滅火筒.3．現場動火作業需經防火責任人審批同意后；建筑垃圾，特別是易燃物品，需及時清理；4．在排柵上禁止掛設碘鎢燈等.5．該外腳手架僅作為施工平臺和操作平臺,禁止懸挑腳手架部位堆放重物、材料、焊機等荷載較重的物品。九、安全技術措施1．腳手架搭設人員必須是符合《建筑施工特種作業人員管理規定》（建質[2021］75號），經考核合格領取了《特種作業人員操作證》的專業架子工.2．操作人員操作時必須戴安全帽，綁好安全帶，穿防滑鞋，并配帶工具袋，工具使用后裝入袋中,不能放在架子上，以免落下傷人。3．施工前做好技術及安全交底，要求有關人員及架子工人熟悉施工方案。操作人員嚴禁酒后上班,嚴禁在現場吸煙。4．作業現場應設安全圍護和警示標志，禁止無關人員進入危險區域,并設專人監護，及時疏導地面施工人員。5．對鋼管、扣件、腳手板等進行檢查驗收，不合格的配件不得使用，嚴禁φ48鋼管和φ51鋼管混合使用。6．作業面的腳手板必須滿鋪。平橋上的施工活荷載不大于2kN/m2，外腳手架不得同時超過兩層滿荷.搭設中嚴禁堆放大量材料在外腳手架或平板上,嚴禁在架子上打鬧。7．遵守安全生產施工規范,認真貫徹執行安全技術操作規程的有關規定，做到安全生產.8．每天（次）收工前，所有上架材料應全部搭設，不要存留在架子上。9．外腳手架在連續使用超過六個月或停止使用超過15d后繼續使用前,必須先進行檢查,合格后方能使用。十、懸挑式扣件鋼管腳手架計算書鋼管腳手架的計算參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》（JGJ130-2001）。計算的腳手架按雙排腳手架計算,搭設高度為18。0m，立桿采用單立管.搭設尺寸為：立桿的縱距1。20m，橫距為0。9m,立桿距離墻體0。20m,立桿的步距1.80m。采用的鋼管類型為48×3。5，連墻件采用2步2跨，豎向間距3.60m，水平間距2.40m。由于該腳手架主要為屋面不銹鋼天線安裝的操作腳手架，僅作操作腳手架考慮，施工均布荷載為2。0kN/m2，同時施工2層，腳手板共鋪設4層。懸挑水平鋼梁采用鋼管48×3.5mm，其中建筑物外懸挑段長度2。80m,建筑物內錨固段長度0。20m。懸挑水平鋼梁采用支桿與建筑物拉結，最外面支點距離建筑物2。80m，支桿采用鋼管48.0×3。5mm。計算時,先考慮外側一排雙排腳手架作為計算單元.一、大橫桿的計算：大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形.1。均布荷載值計算大橫桿的自重標準值P1=0.038kN/m腳手板的荷載標準值P2=0。300×0.900/3=0。090kN/m活荷載標準值Q=2.000×0。900/3=0。600kN/m靜荷載的計算值q1=1。2×0.038+1。2×0。090=0.154kN/m活荷載的計算值q2=1。4×0。600=0.840kN/m大橫桿計算荷載組合簡圖（跨中最大彎矩和跨中最大撓度)大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩）2。抗彎強度計算最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下：跨中最大彎矩為M1=（0。08×0。154+0。10×0。840)×1。2002=0。139kN·m支座最大彎矩計算公式如下：支座最大彎矩為M2=—（0。10×0.154+0.117×0。840)×1.2002=-0。164kN·m我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=0.164×106/5080.0=32。28N/mm2大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2，滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下:靜荷載標準值q1=0.038+0。090=0.128kN/m活荷載標準值q2=0。600kN/m三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度V=（0。677×0.128+0。990×0。600）×1200.04/（100×2。06×105×121900。0）=0。562mm大橫桿的最大撓度小于1200.0/150與10mm,滿足要求!二、小橫桿的計算：小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1。荷載值計算大橫桿的自重標準值P1=0。038×1.200=0。046kN腳手板的荷載標準值P2=0。300×0。900×1。200/3=0。108kN活荷載標準值Q=2.000×0。900×1。200/3=0.720kN荷載的計算值P=1。2×0。046+1。2×0。108+1.4×0.720=1。193kN小橫桿計算簡圖2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下:集中荷載最大彎矩計算公式如下:M=（1。2×0.038）×0。9002/8+1.193×0。900/3=0。363kN·m=0.363×106/5080。0=71。457N/mm2小橫桿的計算強度小于205。0N/mm2，滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度均布荷載最大撓度計算公式如下:集中荷載最大撓度計算公式如下:小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度V1=5。0×0.038×900.004/(384×2.060×105×121900.000）=0。01mm集中荷載標準值P=0。046+0。108+0.720=0.874kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度V2=874。080×900。0×(3×900。02—4×900.02/9）/（72×2.06×105×121900.0）=0.901mm最大撓度：V=V1+V2=0.914mm小橫桿的最大撓度小于900。0/150與10mm，滿足要求！三、扣件抗滑力的計算：縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5。2.5）:R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承載力設計值，取8.0kN;R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值;1。荷載值計算橫桿的自重標準值P1=0.038×0。900=0。035kN腳手板的荷載標準值P2=0.300×0.900×1.200/2=0.162kN活荷載標準值Q=2。000×0.900×1.200/2=1。080kN荷載的計算值R=1。2×0.035+1.2×0。162+1。4×1。080=1.748kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達40～65N。m時，試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN;四、腳手架荷載標準值：作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：（1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m);查表得0.1161kN/mNG1=0。1161×18.000=2。090kN（2)腳手板的自重標準值（kN/m2）；本例采用沖壓鋼腳手板，標準值為0.30NG2=0.300×4×1.200×（0.900+0.000）/2=0。648kN（3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m）;本例采用欄桿、沖壓鋼腳手板擋板，標準值為0.11NG3=0。110×1.200×4/2=0。264kN(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網（kN/m2）；0.005NG4=0.005×1.200×18.000=0.108kN經計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3。110kN。活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值NQ=2。000×2×1.200×0。900/2=2.160kN風荷載標準值應按照以下公式計算其中W0——基本風壓（kN/m2)，按照《建筑結構荷載規范》（GB50009-2001)的規定采用：取計算高度h=74m，則W0=0。450Uz—-風荷載高度變化系數，按照《建筑結構荷載規范》(GB50009—2001)的規定采用：Uz=1。860Us——風荷載體型系數：Us=1.000經計算得到，風荷載標準值Wk=0.7×0。450×1。860×1.000=0。586kN/㎡.考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1.2NG+0.85×1.4NQ＝1。2×3。110+0。85×1.4×2.16＝6.3024kN風荷載設計值產生的立桿段彎矩MW計算公式MW=0。85×1。4Wklah2/10=0.85×1。4×0.586×1.2×1。82/10=0。271kN。m其中Wk—-風荷載基本風壓標準值(kN/m2）；la——立桿的縱距(m);h-—立桿的步距（m）.五、立桿的穩定性計算:1.不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算N=1。2NG+1。4NQ＝1.2×3。110+1。4×2。16＝6.756kN其中N——立桿的軸心壓力設計值,N=6.756kN;——軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比l0/i=374/1.58=237，查表得到=0。13；i—-計算立桿的截面回轉半徑，i=1。58cm;l0-—計算長度（m)，由公式l0=kuh確定,l0=3.74m；k—-計算長度附加系數，取1。155；u——計算長度系數,由腳手架的高度確定，u=1.80;A——立桿凈截面面積，A=4。89cm2；W--立桿凈截面模量（抵抗矩）,W=5。08cm3;——鋼管立桿受壓強度計算值（N/mm2）；經計算6.756×103/(0。13×4.89×102)=106。28N/mm2［f]——鋼管立桿抗壓強度設計值，［f]=205。00N/mm2；不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算〈［f]，滿足要求!2.考慮風荷載時，立桿的穩定性計算其中N-—立桿的軸心壓力設計值,N=6.3024kN；——軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比l0/i的結果查表得到0.13；i——計算立桿的截面回轉半徑，i=1。58cm；l0——計算長度(m)，由公式l0=kuh確定，l0=3。74m;k——計算長度附加系數，取1。155;u——計算長度系數,由腳手架的高度確定；u=1。80A——立桿凈截面面積，A=4.89cm2；W——立桿凈截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3；MW-—計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW=0。271kN。m；——鋼管立桿受壓強度計算值（N/mm2);經計算得到=106.28+0.271×106/5.08×103=159。63N/mm2［f]—-鋼管立桿抗壓強度設計值,[f]=205。00N/mm2；考慮風荷載時,立桿的穩定性計算<[f］，滿足要求！六、連墻件的計算連墻件的軸向力計算值應按照下式計算：Nl=Nlw+No=7.088+3=10。088kN其中Nlw——風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN),應按照下式計算：Nlw=1.4×wk×Aw=1。4×0。586×8.640=7。088kNwk——風荷載基本風壓標準值，wk=0。586kN/m2；Aw——每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積，Aw=3.60×2.40=8.640m2；N0——連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN)；N0=3.000經計算得到Nlw=7。088kN，連墻件軸向力計算值Nl=10.088kN連墻件軸向力設計值Nf=A［f]其中——軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比l/i=0。2/1.58=0。127，查表得到=1.00;A=4。89cm2；[f]=205.00N/mm2。經過計算得到Nf=100。245kNNf>Nl，連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用扣件與墻體剛性連接。經過計算得到Nl=10.088kN，采用雙扣件，則扣件的抗滑力為12。0kN，滿足要求！七、懸挑梁的受力計算:懸挑腳手架的水平鋼管按照帶懸臂的連續梁計算,出于安全考慮，暫不考慮上拉桿對水平鋼管的作用，以提高安全系數。懸臂部分腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點.本工程中，腳手架排距為900mm，內側腳手架距離墻體200mm，支拉斜桿的支點距離墻體=1100mm，水平支撐梁的截面慣性矩I=12。19cm4,截面抵抗矩W=5.08cm3，截面積A=4。89cm2。重量M＝3.84Kg/m.受腳手架作用的聯梁傳遞集中力N=6。756kN水平鋼梁自重荷載q=1。2×4。89×104×7.85×10=0。05kN/m懸挑腳手架示意圖懸挑腳手架計算簡圖經過連續梁的計算得到懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN)懸挑腳手架支撐梁彎矩圖（kN。m）懸挑腳手架支撐梁變形圖（mm)各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為R1=6.756+0。025＝6。781kN；R2=R3=13。512+0.04=13。552kN；R4=6。756+0。04＝6。796kN；R5=—0.01kN最大彎矩Mmax=0.004kN·m抗彎計算強度f=M/1.05W+N/A=0。004×106/（1。05×5080.0)+4.209×1000/489.0=9.329N/mm2水平支撐梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2，滿足要求！八、懸挑水平鋼管的撓度與扣件連接計算：水平支撐鋼管計算最大撓度V=0。007mm水平支撐鋼管最大撓度小于2800。0/150與10mm，滿足要求!立桿與下面支桿通過扣件與水平支撐鋼管連接,要驗算連接處的扣件抗滑力。立桿傳遞給水平支撐鋼管最大軸向力N2＝N3=13.512kN＞8kN,但在水平支撐鋼管上立桿處采用雙扣加強可滿足要求！水平支撐鋼管下面支點最大支撐力R2=R3＝13.552kN＞8kN，但在水平支撐鋼管下斜撐桿處采用雙扣加強可滿足要求!為增加安全系數，在平臺上增加一道鋼絲繩卸荷。九、斜支桿和懸挑水平鋼管梁的受力計算：各支點的支撐力Ni=Ri/sini按照以上公式計算得到由左至右各支桿力分別為N1=R1/sinα=6.781/sin60°=7.830kNN2=N3=R2/sinα=13。552/sin60°=15。649kNN4=R4/sinα=6.796/sin60°=7.847kN水平鋼管梁的最大軸力RAB和斜支撐桿的軸力Ni關系按照下面計算＝（7。830+15。649×2+7.847）×cos60°=23.489kN其中Nicosi為支撐桿的頂力對水平桿產生的軸壓力.十、斜支桿和懸挑水平鋼管梁的強度計算：斜壓支桿的強度計算：斜壓支桿的軸力N2我們均取最大值進行計算，為N2=N3=15。649kN下面壓桿每道以2條鋼管48.0×3.5mm作為支撐計算，斜壓桿的容許壓力按照下式計算：其中N-—受壓斜桿的軸心壓力設計值,N=15。649kN；——軸心受壓斜桿的穩定系數,由長細比l/i=190/1。64=116，查表得到=0。544；i——計算受壓斜桿的截面回轉半徑，i=1。64cm；l——受最大壓力斜桿計算長度，l=1。90m；A—-受壓斜桿凈截面面積,則2條鋼管的凈截面面積A=5.09cm2×2＝10.18cm2——受壓斜桿受壓強度計算值，經計算得到結果是=15。649×103/(0.544×10。18×102）=28.26N/mm2[f］—-受壓斜桿抗壓強度設計值，f=215N/mm2;受壓斜桿的穩定性計算<[f］，滿足要求!懸挑水平鋼管梁的最大軸力NAB=23。489kN則水平鋼管梁的容許壓力按照下式計算：其中N-—受壓水平桿的軸心壓力設計值，N=23.489kN；——軸心受壓水平桿的穩定系數，由長細比l/i=120/1。64=74，查表得到=0。755；i——計算受壓水平桿的截面回轉半徑，i=1.64cm；l—-受最大壓力水平桿計算長度，l=1。20m；A——受壓水平桿凈截面面積,則鋼管的凈截面面積A=5.09cm2——受壓水平桿受壓強度計算值，經計算得到結果是=23。489×103/（0.755×5.09×102）=61。12N/mm2［f］——受壓斜桿抗壓強度設計值，f=215N/mm2；受壓水平桿的穩定性計算<[f］，滿足要求!目錄TOC\o”1-4"\h\z\u第一章工程概況1第二章編制依據1HYPERLINK\l”_Toc313861704”第三章施工部署13。1總體布置1HYPERLINK\l”_Toc313861706"3。2腳手架設計2_Toc313861708”3。2。2腳手架架體24。1立桿搭設要求24.2水平桿搭設要求3HYPERLINK\l”_Toc313861712”4。3扣件安裝要求3HYPERLINK\l”_Toc313861713"4。4腳手板搭設要求34.5其他搭設要求4HYPERLINK\l”_Toc313861715"第五章腳手架拆除4HYPERLINK\l”_Toc313861716”第六章質量保證要求4HYPERLINK\l”_Toc313861717”第七章安全要求和措施5HYPERLINK\l”_Toc313861718"第八章結構驗算6_Toc313861720”8。2縱向水平桿驗算78.3橫向水平桿驗算8HYPERLINK\l”_Toc313861722”8。4扣件抗滑承載力驗算9HYPERLINK\l”_Toc313861723”8.5荷載計算98。5。1立桿靜荷載計算9HYPERLINK\l”_Toc313861725"8.5。2立桿施工活荷載計算10HYPERLINK\l”_Toc313861726"8。6立桿穩定性驗算10HYPERLINK\l”_Toc313861727"8。7連墻件承載力驗算12HYPERLINK\l”_Toc313861728”8.8立桿地基承載力驗算12第一章工程概況常德路771地塊由上海市錦迪城市建設開發投資興建。本工程位于常德路近康定路段，南側臨近老式里弄住宅,有大量簡易搭設棚和簡易民居;西側靠近培近中學;東側是已運營的7號線昌平路車站，與本建筑僅一墻之隔.規劃用地面積為2096m2,地上建筑面積為3638m2、容積率為1.7。本項目分為辦公用房，商場兩部分,主體采用鋼筋混凝土框架結構，地面部分最高五層，地下三層(主體已施工完畢）。建筑最高21。5米，屋面防水等級為二級，建筑耐火等級為二級，抗震等級為三級，為丙類抗震，抗震設防烈度為7度設防，建筑設計使用年限為50年。本工程±0.000相當于絕對標高2。900米。本工程由上海堯舜建筑設計負責設計，上海隧道工程股份負責施工總承包.第二章編制依據設計圖紙《建筑施工安全檢查標準》（JGJ59—99)；《建筑施工高處作業安全技術規范》（JGJ80－91）；《建筑結構荷載規范》（GB50009-2001）；《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》（JGJ130－2001)；《建筑結構靜力計算手冊》（第二版）;其它有關安全技術規定.第三章施工部署3.1總體布置（1）滿堂腳手架為落地式腳手架架體，主要部位在本工程的中庭位置。高度搭設為24m。由于主體結構時腳手架已搭設,部分與主體間距較小，現石材安裝部位架子與結構部位距離太近，故將東南、西北里面圓弧部位架子與結構面保證300㎜，計算部分同原防塵網排架方案計算。（3）腳手架功能:用于安裝采光棚與周邊幕墻裝飾。保證幕墻能順利施工。3。2腳手架設計3。2.1主要構配件腳手架鋼管采用普通鋼管，規格為Φ48×3。5。鋼管應有產品質量合格證和質量檢驗報告。鋼管表面應平直光滑,不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道。鋼管外徑、壁厚、端面等的偏差，應分別符合規范相關規定，鋼管必須涂有防銹漆。腳手架鋼管采用扣件連接，主要有直角扣件、旋轉扣件、對接扣件三種。扣件式鋼管腳手架應采用可鍛鑄鐵制作的扣件，其材質應符合現行國家標準《鋼管腳手架扣件》(GB15831）的規定腳手架采用的扣件，在螺栓擰緊扭力矩達40-65N·m時,不得發生破壞。本工程腳手板主要使用竹笆腳手板。竹腳手板宜采用由毛竹制作的竹笆板。擋腳板采用木擋腳板,木擋腳板高180mm。3。2.2腳手架架體腳手架底步設縱橫向掃地桿，縱向掃地桿放在橫向桿上面,縱橫掃地桿采用直角扣件固定在立桿上.縱向掃地桿離底座上皮不大于200mm。每步均要設置縱橫水平桿，每個主節點上必須有水平桿。在操作層上，在主節點縱橫桿之間，再沿橫向布置兩根縱向水平桿,間距不大于400mm,作為直接承受面層板荷載的構件。操作層面上滿鋪腳手竹笆.在操作層下方的連續二步內,面上均滿鋪腳手竹笆,作為安全防護隔離。腳手架可利用電梯門洞作為上下出入口。為加強腳手架整體穩定性，每隔兩步設置對撐撐住井道墻體;靠門洞一面撐在梁側。每邊至少撐2根對撐桿;對撐桿的布置不大于二步三跨。腳手架允許兩個操作層進行作業,施工荷載限定在200kg/m2以下.第四章腳手架搭設4。1立桿搭設要求立桿上的對接扣件應交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm,各接頭中心至主節點的距離不宜大于步距的1／3。開始搭設立桿時應設置一根拋撐，有三跨的隔跨設一根(共兩根），直至連墻件安裝穩定后，或者對撐桿安裝穩定后方可拆除。當立桿基礎不在同一高度上時,必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定,高低差不應大于1m。靠上方的立桿軸線到邊坡的距離不應小于500mm。4。2水平桿搭設要求縱向水平桿設置在立桿內側,其長度不小于3跨。對于多跨腳手架，如需接長縱向水平桿，應采用對接扣件，對接扣件交錯布置,兩根相鄰水平桿的接頭不宜設置在同步或同跨內，不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不小于500mm，各接頭至最近主節點的距離不大于縱距的1/3。主節點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除。雙排腳手架的橫向水平桿兩端，應用直角扣件固定在立桿上。4。3扣件安裝要求扣件規格必須與鋼管外徑相同。在主節點處固定縱向和橫向水平桿的直角扣件距離不應大于150mm。對接扣件開口應朝上或朝內。螺栓擰緊扭力矩不應小于40N·m且不應大于65N·m.在主節點處固定橫桿、縱桿、剪刀撐、橫向斜撐等用的直角扣件、旋轉扣件的中心點的相互距離不應大于150mm.4。4腳手板搭設要求腳手板應鋪滿、鋪穩，離開墻面120~150mm。竹笆腳手板按其主竹筋垂直于縱向水平桿的方向鋪設，且采用對接平鋪,四個角應用直徑1.2mm的鍍鋅鋼絲固定在縱向水平桿上。4.5其他搭設要求各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm。每搭完一步腳手架后，應按落地鋼管扣件腳手架規范規定校正步距、縱距、橫距及立桿的垂直度。竹笆腳手板采用對接平鋪，四個角應用直徑1。2mm的鍍鋅鋼絲固定在縱向水平桿上。腳手架與結構之間的空隙必須用竹笆填滿,防止人或物品掉落;井道腳手架必須設置竹笆隔離層，防止墜落,便于清理垃圾.腳手架每隔20米用木板做一次硬隔離，保證腳手架全封閉，達到安全防護的目的。第五章腳手架拆除腳手架體的拆除流程遵守由上而下，先搭后拆、后搭先拆的原則。一般為:目腳手竹笆→防護欄桿柵→水平桿→剪刀撐→立桿→下一步以此類推.嚴禁上下同時作業.做到一步一清,一桿一清。拆下來的腳手桿件要隨拆、隨清、隨運,現場分類、分堆、分規格碼放整齊,按計劃退場。第六章質量保證要求腳手架搭設前對有關材料進行驗收。腳手架鋼管、扣件、安全網以及槽鋼均應有質量證明書。腳手鋼管表面應平直光滑,不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道。鋼管外徑、壁厚、端面等的偏差，以及彎曲變形應符合《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》（JGJ130－2001）的規定.鋼管必須涂有防銹漆.有裂縫、變形的扣件嚴禁使用，出現滑絲的扣件螺栓必須更換。扣件也應進行防銹處理。腳手架搭設完畢后，對掃地桿、立桿和水平桿的構造進行檢查，包括立桿底部與鋼梁的連接情況、立桿垂直度、間距、水平桿高差和扣件位置、扣件擰緊力矩。具體允許偏差值參閱《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》（JGJ130－2001）。扣件螺栓擰緊扭力矩不應小于40N·m，且不應大于65N·m。第七章安全要求和措施腳手架必須嚴格依據方案進行搭設，施工前做好安全技術交底工作。搭拆腳手架、上架進行其它作業的施工人員必須戴好安全帽，穿防滑鞋.搭拆操作人員還必須系好安全帶。嚴禁酒后作業，凡患有不適合高處作業疾病的人員不得從事架子工作業,也不得上架進行其它作業。滿堂架內不得拋扔物體.施工人員在不使用工具時，應將工具放入包內.搭拆腳手架的人員必須持有效上崗證工作。搭拆腳手架、清除井道內垃圾時，電梯井周邊一定范圍內設警戒，有專人監護。腳手架上掛牌標明允許的施工荷載值。平時經常派人檢查架子上是否有超載現象.避免局部堆載過大的現象。垃圾盡快清理出井道。施工人員從樓層內進入井道腳手架,應搭設臨時過道板或簡易爬梯。不得沿外側的立桿和水平桿攀爬。腳手架操作層上如有堆載，側邊必須鋪竹笆作為擋板。在腳手架使用期間,嚴禁拆除各類桿件。不得將模板支架、纜風繩、泵送混凝土和砂漿的輸送管等固定在腳手架上.嚴禁懸掛起重設備。滿堂架內作業如光線不足應配照明,照明由電工設置.在腳手架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看守。腳手架上設一定數量滅火器。定時檢查腳手竹笆的損壞情況，及時更換。宜每天在井道內所有作業完成后,清理一次安全網上的雜物。每周至少一次定時檢查安全網，主要查安全網是否有嚴重的變形和磨損、斷裂、霉變，以及連接部位松脫等情況。修理網所用的材料、編結方法應與原網相同，修理后必須經專人檢驗合格,方可繼續使用.拆除腳手架在下方安全網已有效張掛起的條件下進行。架內所有作業全部完畢后，臨邊洞口處做好安全防護措施。第八章結構驗算8。1滿堂腳手架計算書1。腳手架參數雙排腳手架搭設高度為30m,底層6m立桿采用雙立桿，其余上部為單立桿；搭設尺寸為：橫距Lb為0。9m,縱距La為1.5m，大小橫桿的步距為1.8m；內排架距離墻長度為0。30m;大橫桿在上,搭接在小橫桿上的大橫桿根數為2根；采用的鋼管類型為Φ48×3.5;橫桿與立桿連接方式為單扣件;連墻件采用兩步兩跨，豎向間距3。6m，水平間距3m，采用扣件連接;連墻件連接方式為單扣件；2.活荷載參數施工均布活荷載標準值:3.000kN/m2；腳手架用途：結構腳手架；同時施工層數:1層；3。風荷載參數本工程地處上海市靜安區，基本風壓0。35kN/m2；風荷載高度變化系數μz,計算連墻件強度時取0.74,計算立桿穩定性時取0.31，風荷載體型系數μs為1。254;4。靜荷載參數每米立桿承受的結構自重標準值（kN/m)：0.1248；腳手板自重標準值（kN/m2）：0.350;欄桿擋腳板自重標準值（kN/m）：0。140;安全設施與安全網（kN/m2）:0。010；腳手板類別：竹笆片腳手板;欄桿擋板類別：竹笆片腳手板擋板;每米腳手架鋼管自重標準值（kN/m)：0.038;腳手板鋪設總層數:5；5。地基參數地基土類型:碎石土；地基承載力標準值(kPa）:800。00;立桿基礎底面面積(m2)：0。20;地基承載力調整系數:1。00.8。2縱向水平桿驗算縱、橫向水平桿布置方式縱向水平桿在上橫向水平桿上縱向水平桿根數n2橫桿抗彎強度設計值［f］(N/mm2）205橫桿截面慣性矩I(mm4）121900橫桿彈性模量E(N/mm2)206000橫桿截面抵抗矩W（mm3）50801、承載能力極限狀態q=1.2×(0.038+Gkjb×lb/(n+1）)+1.4×Gk×lb/（n+1）=1.2×（0。038+0。35×0.9/（2+1）)+1.4×3×0。9/(2+1）=1。43kN/m2、正常使用極限狀態q’=（0.038+Gkjb×lb/（n+1）)+Gk×lb/（n+1）=(0。038+0.35×0.9/(2+1))+3×0。9/（2+1）=1.04kN/m計算簡圖如下：1、抗彎驗算Mmax=0.1qla2=0.1×1.43×1.52=0。32kN·mσ=Mmax/W=0。32×106/5080=63.43N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、撓度驗算νmax=0.677q’la4/(100EI）=0。677×1。04×15004/（100×206000×121900）=1.424mmνmax＝1.424mm≤［ν］＝min［la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm滿足要求！3、支座反力計算承載能力極限狀態Rmax=1。1qla=1.1×1.43×1.5=2.36kN正常使用極限狀態Rmax'=1。1q’la=1.1×1.04×1。5=1。72kN8。3橫向水平桿驗算1、承載能力極限狀態由上節可知F1=Rmax=2.36kNq=1.2×0。038=0.046kN/m2、正常使用極限狀態由上節可知F1'=Rmax'=1。72kNq’=0.038kN/m1、抗彎驗算計算簡圖如下：σ=Mmax/W=0.71×106/5080=138。97N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求!2、撓度驗算計算簡圖如下：νmax＝1。774mm≤［ν]＝min［lb/150,10]＝min[900/150，10］＝6mm滿足要求！3、支座反力計算承載能力極限狀態Rmax=2.38kN8.4扣件抗滑承載力驗算橫桿與立桿連接方式單扣件扣件抗滑移折減系數0.8扣件抗滑承載力驗算：縱向水平桿：Rmax=2.36/2=1。18kN≤Rc=0。8×8=6。4kN橫向水平桿：Rmax=2.38kN≤Rc=0。8×8=6。4kN滿足要求！8。5荷載計算腳手架搭設高度H30雙立桿計算高度H16腳手架鋼管類型Ф48×3。5每米立桿承受結構自重標準值gk（kN/m）0.12488。5.1立桿靜荷載計算1、立桿承受的結構自重標準值NG1k單外立桿：NG1k=（gk+la×n/2×0。038/h）×(H—H1）=(0。1248+1。5×2/2×0。038/1.8)×（30-6）=3.76kN單內立桿：NG1k=3。76kN雙外立桿：NG1k=(gk+0。038+la×n/2×0.038/h)×H1=（0.1248+0。038+1。5×2/2×0。038/1.8)×6=1。17kN雙內立桿:NGS1k=1.17kN2、腳手板的自重標準值NG2k1單外立桿：NG2k1=((H-H1）/h+1)×la×lb×Gkjb×1/1/2=((30-6)/1.8+1)×1.5×0。9×0.35×1/1/2=3。39kN單內立桿：NG2k1=3.39kN雙外立桿：NGS2k1=H1/h×la×lb×Gkjb×1/1/2=6/1。8×1。5×0。9×0.35×1/1/2=0。79kN雙內立桿：NGS2k1=0.79kN3、欄桿與擋腳板自重標準值NG2k2單外立桿：NG2k2=(（H—H1）/h+1)×la×Gkdb×1/2=（(30—6）/1.8+1)×1.5×0.14×1/2=1.5kN雙外立桿：NGS2k2=H1/h×la×Gkdb×1/2=6/1.8×1。5×0.14×1/2=0.35kN4、圍護材料的自重標準值NG2k3單外立桿：NG2k3=Gkmw×la×(H-H1)=0。01×1.5×（30-6)=0.36kN雙外立桿：NGS2k3=Gkmw×la×H1=0.01×1。5×6=0。09kN構配件自重標準值NG2k總計單外立桿：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=3。39+1。5+0.36=5。25kN單內立桿：NG2k=NG2k1=3。39kN雙外立桿：NGS2k=NGS2k1+NGS2k2+NGS2k3=0.79+0.35+0.09=1.23kN雙內立桿：NGS2k=NGS2k1=0。79kN8。5.2立桿施工活荷載計算外立桿：NQ1k=la×lb×(njj×Gkjj)/2=1.5×0。9×(1×3）/2=2.03kN內立桿：NQ1k=2.03kN組合風荷載作用下單立桿軸向力：單外立桿：N=1。2×（NG1k+NG2k）+0。9×1。4×NQ1k=1。2×（3。76+5。25)+0.9×1。4×2。03=13.37kN單內立桿:N=1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×（3.76+3.39)+0。9×1。4×2.03=11.13kN雙外立桿：Ns=1。2×（NGS1k+NGS2k）+0.9×1。4×NQ1k=1。2×(1。17+1。23）+0.9×1。4×2。03=5。43kN雙內立桿：Ns=1.2×（NGS1k+NGS2k)+0。9×1.4×NQ1k=1。2×（1.17+0。79）+0.9×1。4×2.03=4。9kN8.6立桿穩定性驗算腳手架搭設高度H30雙立桿計算高度H16雙立桿受力不均勻系數KS0。6立桿計算長度系數μ1.5立桿截面抵抗矩W(mm3）5080立桿截面回轉半徑i（mm)15。8立桿抗壓強度設計值[f](N/mm2)205立桿截面面積A（mm2）489連墻件布置方式兩步兩跨1、立桿長細比驗算立桿計算長度l0=Kμh=1×1。5×1.8=2.7m長細比λ=l0/i=2.7×103/15。8=170。89≤210軸心受壓構件的穩定系數計算：立桿計算長度l0=kμh=1。155×1.5×1.8=3.12m長細比λ=l0/i=3.12×103/15。8=197。37查《規范》表A得,φ=0.186滿足要求！2、立桿穩定性驗算不組合風荷載作用單立桿的軸心壓力設計值N=（1。2×(NG1k+NG2k)+1。4×NQ1k）=(1.2×(3.76+5。25)+1。4×2。03)=13。65kN雙立桿的軸心壓力設計值NS=1。2×(NGS1k+NGS2k)+N=1。2×(1.17+1.23)+13.65=16。53kNσ=N/（φA)=13652。34/（0。186×489)=150。1N/mm2≤［f］=205N/mm2滿足要求！σ=KSNS/(φA)=0。6×16530。78/（0。186×489）=109。05N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！組合風荷載作用單立桿的軸心壓力設計值N=(1。2×（NG1k+NG2k)+0.9×1.4×NQ1k）=（1。2×(3。76+5.25）+0.9×1.4×2.03)=13.37kN雙立桿的軸心壓力設計值NS=1。2×（NGS1k+NGS2k）+N=1.2×（1.17+1。23)+13。37=16.25kNMw=0。9×1。4×Mwk=0。9×1.4×ωklah2/10=0.9×1.4×0。51×1.5×1。82/10=0.31kN·mσ=N/(φA)+Mw/W=13368.84/（0。186×489）+312303.6/5080=208.46N/mm2〉[f］=205N/mm2Mws=0。9×1。4×Mwk=0。9×1。4×ωklah2/10=0。9×1.4×0。31×1。5×1。82/10=0。19kN·mσ=KS（NS/(φA）+Mw/W）=0.6×(16247。28/（0。186×489）+189831。6/5080）=129。6N/mm2≤［f］=205N/mm2滿足要求！8.7連墻件承載力驗算連墻件布置方式兩步兩跨連墻件連接方式扣件連接連墻件約束腳手架平面外變形軸向力N0(kN)3連墻件計算長度l0（mm)300連墻件截面面積Ac(mm2)489連墻件截面回轉半徑i（mm）158連墻件抗壓強度設計值［f］（N/mm2)205連墻件與扣件連接方式單扣件扣件抗滑移折減系數1風荷載標準值按照以下公式計算Wk=0.7μz·μs·ω0其中ω0——基本風壓(kN/m2)，按照《建筑結構荷載規范》（GB50009-2001）的規定采用：ω0=0.40kN/m2;μz——風荷載高度變化系數,按照《建筑結構荷載規范》(GB50009—2001)的規定采用：μz=0。74；μs--風荷載體型系數：取值為1.254；經計算得到，風荷載標準值為：Wk=0。7×0.40×0。74×1.254=0。207kN/m2;Nlw=1。4×ωk×2×h×2×la=1。4×0。207×2×1。8×2×1.5=3.13kN長細比λ=l0/i=300/158=1。9,查《規范》表A。0.6得，φ=1(Nlw+N0)/(φAc）=(12。25+3）×103/(1×489)=31.27N/mm2≤0。85×[f］=0.85×205N/mm2=174。25N/mm2滿足要求！扣件抗滑承載力驗算：Nlw+N0=3。13+3=6.13kN>1×8=8kN滿足要求！8。8立桿地基承載力驗算地基土類型粘性土地基承載力特征值fg（kPa）140地基承載力調整系數mf1墊板底面積A（m2)0。25單立桿的軸心壓力標準值N=（（NG1k+NG2k）+NQ1k）=（（3.76+5.25)+2。03)=11。04kN雙立桿的軸心壓力標準值NS=（NGS1k+NGS2k）+N=（1.17+1。23)+11。04=13。44kN立柱底墊板的底面平均壓力p＝N/(mfA)＝13.44/(1×0.25)＝53.75kPa≤fg＝140kPa滿足要求！＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿

不銹鋼排煙風管施工方案

XXXX集團股份2021.3。14

一、編制依據

二、工程概況

三、施工流程

四、材料使用

五、主要施工方法及措施

六、材料核算

七、主要材料機具表

一、編制依據

1.1招標文件提供的不銹鋼排油煙管的技術要求;1.2《通風與空調工程施工質量驗收規范》(GB50243-2002）。

二．工程概況

1、方案名稱：廣州市XXXX排油煙風管施工方案2、建設地點：廣州市天河區3、編制單位：XXXX集團股份4、報價單位：XXXX集團股份5、工程規模：XXXXXX4樓至頂層排油煙風管及閥件制作安裝；XXXXX6樓至頂層排油煙風管及閥制作安裝。

三、施工流程

施工準備→選擇材料生產廠家及品牌→材料報審→材料采購→現場驗收→加工場地清理保護地毯鋪設→加工設備檢查調試→圖紙分解確定施工祥