地下室頂板沉降后澆帶提前封閉施工方案【方案】(可以直接使用，可編輯優秀版資料，歡迎下載）

地下室頂板沉降后澆帶提前封閉施工方案【方案】(可以直接使用，可編輯優秀版資料，歡迎下載）上海清美綠色食品有限公司新建食品生產建設項目工程地下室地下室沉降后澆帶提前回土施工方案浙江潤宇建設工程有限公司清美項目部目錄TOC\o”1—1”\h\z\u_Toc214794305”2.編制說明1_Toc214794307”4。施工難點及解決對策3HYPERLINK\l”_Toc214794308"5.后澆帶蓋板設計6_Toc214794311”8.施工方案15HYPERLINK\l”_Toc214794312”9。質量保證措施20HYPERLINK\l”_Toc214794313”10.安全保證措施20HYPERLINK\l”_Toc214794314”11.綠色施工措施21工程概況1.1建筑概況1、新建食品生產建設項目工程是由上海清美綠色食品有限公司投資開發的新建食品生產建設項目，總占地面積19713.22m2，由5棟5層的生產車間、2棟2層的生產車間、1棟6層的綜合樓（均有1層地下室），1座埋深約6。8米地下車庫及2層的門衛等組成。地上建筑面積86694.35m2，地下人防及車庫建筑面積40243。04m2,總建筑面積為126937。39m2。1.2結構概況1、本地下車庫長208.1米,寬204.2米,大致承正方形，基礎為樁、筏基礎，筏板厚度850—1200㎜,結構為框架、剪力墻結構,地下室結構層高5。7米,頂板厚度250,標高為—1.6米。。1.3沉降后澆帶的設置本工程6幢高度為40米高，二幢為17米高，地下室面積較大，車間以外的地下室不出地面，沉降差異大。同時，地下部分結構縱、橫方向的長度均超過規范伸縮縫最大間距的規定。由于建筑使用功能的要求，地下室不能設永久縫.為解決沉降差異問題，根據設計圖紙,在每幢車間之間設置沉降后澆帶，后澆帶澆注的時間根據沉降觀測結果確定。1.4質量、安全、工期目標本工程質量為一次性驗收合格，安全事故為零。創“上海市市文明安全樣板工地"。合同工期720日歷天。編制說明2。1目的：根據設計要求，沉降后澆帶需主體結構完工、車間和地下室消除沉降差異后澆筑，因后澆帶正好設置在二幢車間中間的材料運輸車道上,給車間上部結構材料運輸帶來困難，地下室后澆帶大約為820延長米,因此我們必須采取特殊施工方法達到預期目標，特制定此處理方案。2。3編制依據:1）上海清美綠色食品有限公司新建食品生產項目工程施工現場及周邊現有建筑情況2)上海清美綠色食品有限公司新建食品生產項目工程施工合同3）工程施工組織設計、回填土施工方案、模板施工方案、防水施工方案、鋼管自密實混凝土施工方案。4)工程施工圖紙序號名稱圖號備注1施工總平面圖建總012結構施工圖結施01-995）依據規范標準序號名稱編號備注1混凝土結構設計規范GB50010-20102自密實混凝土應用技術規程JGJ/T283-20123混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204—20124混凝土泵送施工技術規程JGJ/T10—20115地下工程防水技術規范GB50108—20086建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130—20127建筑施工安全檢查標準JGJ59－2011方案總體部署：3。1用蓋板覆蓋沉降后澆帶提前制作混凝土蓋板，是蓋板混凝土強度達到100％后。頂板混凝土澆筑驗收后，用混凝土預制蓋板進行覆蓋.3.2施工防水層及保護層梁板混凝土達到設計強度80％后，開始找坡并壓光做為防水基層，然后施工防水層及保護層(建筑說明;70厚混凝土內配￠6＠200鋼筋網片,后澆帶處為間距100進行加密).3。3地下室覆土回填回填土分層夯實，取樣合格后進行雨、污水、場地硬化、形成環形道路，重新進行現場總平面布置，考慮各專業施工、二次結構的場地安排。3。4澆注后澆帶混凝土待主體結構施工完，分析沉降觀測數據，經確認車間沉降穩定后澆注后澆帶混凝土.自密實混凝土是具有很高流動性而不離析,不泌水,能不經振搗完全依靠自重流平并充滿模型和包裹鋼筋的新型高性能混凝土，正好適合本工程地下室頂板后澆帶澆注施工,價格稍高,用量不大，容易接受。3.5回填前后施工平面布置對比圖1回填前基礎施工平面布置圖2回填后地上結構施工平面布置施工難點及解決對策本工程為高層建筑，公司施工工程目前沒有超大地下室先例。在建筑行業沉降后澆帶提前回填覆土的先例也沒有找到適合本工程的,地下室外墻后澆帶經公司技術部研究,根據以前施工經驗進行優化,降低施工難度,原圖如下優化后圖紙如下，望設計工程師給以指導,我們將在學習中改進。頂板留管澆筑混凝土圖如下;經過集思廣益,研究分析,有以下難點需要解決:4.1蓋板由于地下室頂板覆土1。2m,蓋板跨越后澆帶屬承重構件,需要經過計算,設計出受力鋼筋、混凝土強度及構件尺寸。4.2后澆帶兩側的結構安全后澆帶兩側梁板屬懸臂結構，受力形式完全不同于設計結構構件，不能承受地下室頂板覆土1。2m壓力以及上部施工荷載,經過與設計溝通，需在后澆帶兩側主、次梁部位做￠110給水管立支撐,間距按梁間距，且由基礎底板生根到地下一層頂板，為保證支撐體系的穩定有效，需要做架體設計，計算其受力安全性能。4.3后澆帶混凝土的澆注蓋板封閉覆土回填完成后,混凝土澆注成為最大難題，普通混凝土及常規澆注振搗方法無法達到施工質量要求，直接影響結構安全。采取在梁頂蓋板處預留鐵管（直徑200鋼管，間距2米）作為排氣、澆筑混凝土及觀察管，5;后澆帶蓋板設計5.1后澆帶蓋板設計說明:1）蓋板設計為單向板，單層鋼筋,主筋Φ14＠130，分布筋Ф6＠200。混凝土采用C30以上標號，受力鋼筋保護層厚15mm.2）蓋板長度根據實際梁間跨度確定，不應大于2m，利于運輸，防止斷裂。3）蓋板預埋M1Ф8鋼筋吊環,安裝時吊裝用。4)蓋板長度按后澆帶寬度+400㎜,均按2米間距預埋鐵管。5)鋼筋均采用結構外墻板剩余￠14廢料，如無圖示規格鋼筋廢料，可采用其它規格廢料等強代替。蓋板加工制作詳見圖3。圖3地下室頂板后澆帶蓋板設計圖5.2后澆帶蓋板計算蓋板選用C30混凝土，板厚度為80mm，寬度為1400mm；上覆蓋種植土，容重20kN/m3、覆土高度1.2m（考慮回填局部堆積高度)；活荷載為20kN/m3。1）種植土自重：1.2m×20kN/m3×1m=24.00kN/m22）蓋板自重：25kN/m3×0.08m=2.00kN/m23）恒荷載標準值：gk=26kN/m24）活荷載標注值：qk=20kN/m25）荷載計算值：p=1.2×26kN/m2+1.4×20kN/m2=59。2kN/m26)取1000mm板為計算單元,p=59。2kN/m7）彎矩計算:M===9.18）截面計算：=14.3選用HRB335級鋼筋，=210==0。314由表查得相對受壓區=0。399，計算=0。314<=0。399,可以按單筋截面進行計算。==0.805==11969）配筋：選14＠130（=1184）6;后澆帶支撐設計6。1搭設方式與主要參數1）后澆帶兩側分別設置雙排腳手架支撐,立桿縱橫間距600mm，內側立桿距后澆帶邊緣100mm，立桿自由端長度不大于350mm；大小橫桿步距1800mm，且不少于3道，縱橫掃地桿距地300mm；腳手架立桿底部設置50x100x250mm2）鋼管Φ48×3。5單位重量37.67N/m，直角扣件單位重量12。95N/個。3）腳手架材質選用φ48×3.5鋼管，截面面積A=489mm2,截面模量6。2荷載計算：1）自重:種植土按容重20kN/m3、厚度1.2米（考慮局部堆積較厚）;板懸挑長度最大值為：5。625m，后澆帶支頂后懸挑板按兩端簡支考慮。懸挑部位的主次梁下用￠110渡鋅給水管支撐，并在后澆混凝土澆筑完成28天以后才能拆除.種植土在-1層頂板產生的土壓力為:20×1。2=24kN/m2板自重：0.3×1×1×2。5×103×9。8×10—3=7.36kN/m2后澆帶邊緣處板荷載為：（24+7.36)×5.625/2=88.2kN/m2)活荷載按20KN/m2載（每平米400kg壓力）6。3支撐驗算：1）立桿計算(腳手架自重相對于土重力可忽約不計)：a、立桿間距600mm，其板邊緣線型荷載對立桿產生的壓力為Gk=88。2×0。6=52。928kNb、立桿的軸力設計值N=1.2（NG1k+NG2k）+1。4∑NQk;其中：NG1k-—腳手架結構自重標準值產生的軸向力，NG1k=88.48kNNG2k--構配件自重標準值產生的軸向力。NG2k=0kN；NQk—-施工荷載標準值產生的軸力總和，∑NQk=4kN；當不考慮回填時機械振動產生的沖擊載：N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4∑NQk=1.2×（88.48+0）+1.4×4=111。78kN在上述計算荷載的基礎上乘以1。5倍保險系數即N’=1。5×N=1.5×111.78=167。67kNc、立桿計算長度確定:Lo=μh其中：μ考慮腳手架整體穩定因素的單桿計算長度系數,取μ=2；h立桿步距，h=1。8m；則:Lo=2×1。8=3.6m；d、立桿的穩定性計算：0.9N/фA≤f/rm’;其中:ф——軸心受壓構件的穩定系數，應根據長細比λ查表C取值;當λ＞250時，ф=7320/λ2;A——立桿的截面面積A=4。89cm2;i——截面回轉半徑i=1.58cm；f-—鋼材的抗壓強度設計值f=205N/mm2；rm'=1.59*（1+η）/（1+1.17η）η為活載標準值作用效應與恒載標準值作用效應得比值λ=L/i=3。6×102/1。58=229；查表C得ф=0.129；rm'=1。59*（1+4/132.72）/（1+1。17×4/132.72）=1.57則：0。9×167.67×103/0。129×4。89×102×2=0。9×132.9=119.61N/mm2<f/rm’=205/1.57=130.57N/mm2；穩定性滿足要求。2)立桿地基承載力計算：應滿足p≤fg的要求；其中：p立桿基礎底面的平均壓力,p=N/A，立桿底放10×25cm墊板，則p=167.67/0.10×0。25×2=3。35×104kN/m2fg______地基承載力設計值，fg=kc*fgkkc-—腳手架地基承載力調整系數，混凝土取1；fgk——地基承載力標準值，混凝土取40N/mm2；則:fg=kc*fgk=1×40=40N/mm2=4×104kN/m2＞3。35×104kN/m2,可滿足承載力要求。7；施工準備7。1現場準備1）地下室頂板混凝土澆注完成，達到要求強度等級.2)基礎地下室墻板與圍護之間防水回填完.3)蓋板提前預制，確保使用前混凝土強度達到C30以上。7。2技術準備：1）和商品混凝土攪拌站簽訂合同，做好技術要求，提前做好自密實混凝土配比。2）后澆帶自密實混凝土正式澆筑前做好試驗樣板，3）施工方案經監理審批,并做好技術交底及現場示范。7.3.施工機具材料準備序號材料名稱規格數量備注1挖掘機WSL60—21臺2蛙式打夯機HW40A4臺回填土夯實3泵管D＝125mm視實際情況4泵管接口20套鋼板、泵管焊接5震動棒D502臺6自密實混凝土255m3商品混凝土7自制混凝土蓋板80mm厚1.4m寬840m強度達到設計要求8高強灌漿料CGM-1型2t反梁灌注備用9SBS防水卷材3mm40000m2地下室頂板防水10回填土2。6萬m3根據進度隨時進場7.4、人力準備序號工種人數備注1混凝土工12柱內砼標高、混凝土卸料、澆筑2木工10支模、拆模3架子工10搭拆架子、4試驗工1試塊、塌落度等試驗5電氣焊2預留管割除、6力工20回填土、雜活7防水工15防水卷材施工7。5施工組織機構及職責1)施工組織機構公司總工辦：公司總工辦：丁漢權項目經理：汪國安項目總工：馬建波公司質量部：馬小萍安全經理：沈潔工程經理：何啟應項目工程部：潘文標項目安全部：范建忠項目物資部：周開元項目技術部：陸文龍防水施工隊隊長：秦天商品混凝土站站長：高揚勞務隊負責人：周秋和項目質量部：周建國2）職責權限a)公司總工辦：在公司總工程師領導下，開展公司技術管理工作.負責組織貫徹落實國家的政策、法律、法規、標準、規范和地方有關規定.負責編制實施公司技術發展規劃，對企業所屬的項目技術管理工作負有指導、監督、管理的職責，同時提供技術服務和技術保障。組織有關技術人員協助項目經理部進行技術攻關，解決施工技術難題。指導項目經理部推廣應用技術成熟、經濟效益好、先進適用的新技術、新材料、新工藝、新機具。指導項目經理部編制工程技術總結、施工工藝標準、工法.指導、監督、檢查項目經理部工程技術資料管理工作。定期組織項目間技術管理交流活動，以推動項目技術管理水平的不斷提高。b)公司質量管理部:負責貫徹執行國家法律、法規和地方規章制度；具體負責公司質量管理工作；負責對公司的質量目標進行分解、落實；負責對工程項目質量管理進行監督、考核、指導和服務。負責推行全面質量管理，組織項目QC小組活動及其成果發布。對施工項目有停工權,對項目質量管理相關人員有獎罰權和解聘建議權。c）項目經理：在項目上負責領導貫徹執行國家有關質量方針政策、法律法規、地方標準和上級部門質量管理規章制度，負責貫徹落實公司制訂的工程質量責任制。是工程項目質量管理的第一責任人.負責組織制定工程項目的質量目標，建立健全項目部質量管理體系，完成公司下達的質量目標和指標。推行項目全面質量管理，支持QC小組活動.參與協調工序間技術矛盾，解決技術難題.支持項目質量檢查站的工作，表彰獎勵質量管理工作突出的部門和個人，對不合格的質量管理人員有更換建議權.d)項目總工：負責在項目上貫徹執行國家有關方針政策、規范、規程、標準以及上級部門和公司制訂的管理規章制度。接受公司總工及總工辦、質量管理部檢查、指導工作，并按要求及時向公司反饋有關信息和資料匯報工作。協助項目經理抓好全面質量管理.負責項目質量管理體系的實施和保持，領導質量部的工作,在業務上對項目質量部的工作給予監督、指導，不斷提高管理人員和作業人員的質量意識.組織編制施工方案，保證技術上先進、生產上適用、經濟上合理的原則。全面考慮、正確選擇建筑材料機械設備,為工程選擇優良的技術裝備。監督方案的執行情況，并及時組織解決施工中存在的問題.組織進行方案交底及樣板操作、評定.組織推廣應用新技術、新材料、新工藝、新機具工作，組織本項目技術攻關，開展合理化建議和技術改進活動。組織項目技術學習和技術交流工作。e)工程經理：負責組織施工機械設備進場。為施工安排規劃出適合足夠的場地及配合人員。在塔吊使用過程中貫徹落實機械設備安全技術操作規程負責協調各專業施工單位在施工生產中工序交叉及相互配合工作.參與工程各階段的驗收工作。f)安全經理：監督方案的執行情況。監督貫徹落實機械設備安全技術操作規程。負責審核施工單位的資質及施工人員上崗證。負責監督考核安全人員及分包施工單位的安全工作情況.g）項目技術部：主管項目專業技術、測量、試檢驗、計量、技術攻關、施工技術資料管理等經常性技術工作。參與組織編制施工技術方案,做到編制及時、針對性強、技術先進、經濟合理、內容完整、能夠指導施工。監督檢查施工中施工技術方案、技術措施和工藝標準的實施情況，經常到現場處理技術問題.負責根據方案進行構件加工、埋件預埋安裝交底、支撐系統安裝交底.監督檢查原材料質量證明及復試報告、試驗報告、施工記錄、隱檢預檢記錄看是否符合規范有關規定，對可能出現和已經出現的問題，及時采取解決措施。監督指導技術資料管理人員,做好技術資料及時收集、整理和歸檔工作。組織做好推廣應用新技術成果和技術攻關成果的技術總結和經濟分析，并及時收集有關資料歸檔。h）項目安全部：貫徹機械設備安全技術操作規程檢查施工人員持證上崗情況。對安全隱患進行預控，進行安全防范。負責監督檢查及解決施工過程中的安全方案及交底執行情況，發現安全問題及時處理排除。i）項目工程部：負責按設計圖紙、施工規范、施工方案組織施工，對承擔的分部分項工程施工質量負直接管理責任。給施工班組下達任務時，負責對作業班組進行書面的技術、質量、工藝標準進行交底并履行交底資料簽字手續，負責對施工方案的實施、執行進行督促、檢查。負責組織施工班組的工序自檢、互檢、交接檢.負責根據方案落實構件加工、埋件預埋安裝、支撐系統安裝。對工程使用的材料、成品、半成品、構件質量負責，對不符合質量標準的材料有上報處理的責任.參加隱蔽工程檢查、驗收，分部分項工程驗收，單位工程竣工驗收。工程部設專（兼）職設備管理員，負責施工設備日常維護及內業資料管理.j)項目質量部：在項目經理、總工程師的領導下，并在公司質量管理部的業務指導下負責組織完成工程項目的具體質量管理工作.嚴格按國家質量政策、法規、規范、標準、設計圖紙和施工方案，具體負責對工程進行質量監督、檢查.對項目施工過程中不合格工序有局部停工權和一票否決權.制訂項目質量管理辦法和獎懲辦法，并組織專業質檢員認真學習和貫徹執行，對分包質檢員進行業務指導、考核。建立工程項目質量管理臺帳，掌握質量動態，協助項目總工程師積極采取預防措施，減少不合格品的發生；并及時向公司質量管理部反饋工程質量信息。貫徹執行以預防為主的質量工作方針，認真把好每道工序的質量關.認真按公司及項目部質量管理規定和檢查工作程序對本專業各項工程進行專檢。對分包單位的施工質量進行監督、抽查。k）項目物資部：及時提供可靠、齊全的材質證明和產品合格證，做到材質證明隨料進場。采購訂貨前認真做好材料、產品、器材、構件的質量調研工作，防止盲目采購、訂貨。在訂貨合同上明確材料、產品、器材、構件的質量標準，并堅持實行“封樣”制度。按訂貨合同的質量標準和樣品負責進場材料、產品、器材、構件的質量驗收,對進場的材料質量負責.l)勞務隊負責人：執行項目部各項管理規章制度。監督指導技術交底、安全措施的實施。負責班前技術交底和安全交底.落實安全、質量獎懲工作.全面負責施工工作，組織人力、小型機具滿足進度質量要求。m）防水施工隊長：執行項目部各項管理規章制度。監督指導技術交底、安全措施的實施。負責班前技術交底和安全交底。落實安全、質量獎懲工作。全面負責施工工作，組織人力、小型機具滿足進度質量要求.n)商品混凝土站站長：負責安照技術要求供應優質的混凝土。保證供應及時,質量穩定.提供及時合格的混凝土保證資料。保證混凝土泵車的使用性能，配備有經驗的泵工。8；施工方案8。1、施工操作流程后澆帶封閉→支撐體系施工→防水施工→回填土施工→澆筑準備→后澆帶混凝土澆筑→拆除配件及支撐體系.8.2后澆帶封閉后澆帶1）準備工作后澆帶鋼筋清理綁扎完成后，經隱蔽檢查驗收合格開始進行后澆帶封閉。預制蓋板強度達到C30.2）后澆帶封閉a)頂板蓋板覆蓋方法見下圖:圖4頂板后澆帶蓋板覆蓋方法8。3支撐體系施工1)后澆帶兩側分別設置雙排腳手架頂撐，立桿縱橫間距600mm,內側立桿距后澆帶邊緣100mm，立桿自由端長度不大于300mm；大小橫桿步距1800mm且不少于3道，縱橫掃地桿距地300mm；腳手架立桿底部設置50x100x250mm木方墊塊，立桿上用U型托托住100x100通長木方頂緊梁底;后澆帶兩側雙排腳手架用腳手管連成一體以增加腳手架的穩定性,其間距同立桿,步距同小橫桿.沿后澆帶縱向每隔3m設置一道剪刀撐2）支撐體系加固時，同時施工地下室頂板后澆帶模板，在兩道梁中間的板底預留出1000mm寬的模板空洞清理垃圾，澆筑前封好。具體支撐做法見下圖：圖6地下室頂板后澆帶支撐及模板支設具體操作要點、技術要求及質量控制詳見《新建食品生產建設項目工程模板施工方案》。8.4防水施工1）施工準備地下室頂板混凝土強度達到設計值75%后,按照設計要求做找平層,要求一次壓光.2)防水施工工藝流程基層處理→涂刷基層處理劑→細部附加處理→彈線、試鋪→熱熔施工第一道SBS卷材→檢查驗收第一道SBS卷材→彈線鋪貼第二道SBS卷材→防水層驗收→施工防水保護層。借鑒出屋面管件防水大樣圖施工蓋板預留泵管口節點.蓋板預留泵管口高度超過室外底面，回填土前做好臨時封堵，防治雜物進入。具體操作要點、技術要求及質量控制詳見《上海清美食品生產建設項目工程防水施工方案》。8。5回填土施工地下室頂板防水層保護層混凝土施工完成混凝土強度達到75﹪以上后，開始回填覆土至自然標高.素土材料控制：土從施工現場外運土進現場，選擇含水率滿足壓實系數的土源，不含有雜質，在使用前過篩，其粒徑不大于50mm。壓實控制及取樣：素土鋪填時每層虛鋪厚度控制在為250mm，采用蛙式打夯機全面夯實3遍，回填土要求壓實系數為0.94，回填土取樣每層按照面積300m2取一點，環刀取樣合格后進行下層回填，直至回填到回填完成后進行道路硬化及場地布置。具體原材料控制、施工技術、質量、試檢驗均按照《上海清美新建食品生產建設項目工程回填土施工方案》執行。8。6后澆帶混凝土澆注1)確定后澆帶澆注時間根據《地下工程防水技術規范》GB50108—2001規定：沉降后澆帶應在主樓結構頂板混凝土澆筑完14天后進行施工。待主體結構施工完，經設計、勘察、樁基礎施工單位分析沉降觀測數據，經確認主樓沉降穩定后允許澆注后澆帶混凝土。2)自密實混凝土準備①自密實混凝土采用商品混凝土：水泥：通過試驗及有關資料驗證，普通硅酸鹽水泥配制的自密實混凝土，較礦渣水泥、粉煤灰水泥配制的混凝土和易性、勻質性好，混凝土硬化時間短，混凝土外觀質量好，便于拆模，因此，水泥品種的選擇應優先選擇普通硅酸鹽水泥.當選用礦渣硅酸鹽水泥、粉煤灰硅酸鹽水泥時,應了解水泥中的混合材摻量、質量以及對強度發展與流變性能的影響。一般水泥用量為350～450kg/m3.水泥用量超過500kg/m3會增大混凝土的收縮,如低于350kg/m3，則需摻加其它礦物摻合料，如粉煤灰、磨細礦渣等來提高混凝土的和易性。礦物摻合料：自密實混凝土漿體總量較大，如單用純水泥會引起混凝土早期水化熱較大、混凝土收縮較大，不利于混凝土的體積穩定性和耐久性，摻入適量的礦物摻合料可彌補以上缺陷，并且可改善混凝土的工作性能.礦物摻合料包括如下幾種：石粉、粉煤灰、磨細礦渣、硅灰。細骨料：自密實混凝土的砂漿量大，砂率較大，如選用細砂，則混凝土的強度和彈性模量等力學性能將會受到不利影響，同時，細砂的比表面積較大將增大拌合物的需水量，也對拌合物的工作性產生不利影響，如果選用粗砂則會降低混凝土的粘聚性，故一般選用中砂或偏粗中砂，砂細度模數在2.5～3.0為宜，砂中所含粒徑小于0。125mm的細粉對自密實混凝土的流變性能非常重要，一般要求不低于10％。粗骨料：各種類型的粗骨料都可使用,最大粒徑一般不超過20mm。碎石有助于改善混凝土強度，卵石有助于改善混凝土流動性。對于自密實混凝土,一般要求石子為連續級配，可使石子獲得較低的空隙率。同時，生產使用的粗骨料顆粒級配保持穩定非常重要，一般選用5～10mm級配石灰巖機碎石。外加劑：配制自密實混凝土常使用各類高效減水劑。摻入適量外加劑后，混凝土可獲得適宜的粘度、良好的粘聚性、流動性、保塑性.一般可選用如下幾種外加劑：

（1）萘系高效減水劑：較氨基磺酸系高效減水劑穩定性好，與水泥適應性廣泛，因此選取減水率在25%以上萘系高效減水劑或以其為主要組分的外加劑；

（2）增稠劑:二醇、酰胺、丙烯酸、多糖、纖維素等聚合物，一般用于低強度等級自密實混凝土，可適當增加混凝土粘度,提高混凝土的抗離析能力；

（3）引氣劑：當自密實混凝土要求抗凍時，需使用引氣劑，來提高混凝土的抗凍能力；

（4)膨脹劑：考慮到自密實混凝土因粗骨料粒徑小，砂率高，膠凝材料用量大,易導致混凝土自身收縮量大，因此宜加入8％～10%的膨脹劑，補充混凝土的收縮,減少混凝土開裂的可能性.水:采用潔凈的自來水.②自密實混凝土的配合比設計普通混凝土配合比設計方法,均是依據JGJ55—2000《普通混凝土配合比設計規程》的要求，根據不同強度等級要求進行混凝土配合比強度設計。但對于自密實混凝土就不太適用，配制自密實混凝土應首先確定混凝土配制強度、水膠比、用水量、砂率、粉煤灰摻量、膨脹劑等主要參數，再經過混凝土性能試驗強度檢驗，反復調整各原材參數來確定混凝土配合比的方法。自密實混凝土特點:自密實混凝土配合比的突出特點是：高砂率、低水膠比、高礦物摻合料摻量.自密實混凝土性能要求：混凝土要求為自密實高流態混凝土，塌落度值取250±20mm;混凝土從出機到澆筑（時間間隔約1小時）塌落度損失不大于20mm，且混凝土不分層、不離析；水泥采用普通硅酸鹽水泥；砂子為中砂,卵石級配符合泵送要求，粒徑控制在5～16mm以內;為降低水灰比，加摻高性能減水劑；為提高混凝土和易性，加摻粉煤灰及高爐礦渣粉；為補償混凝土收縮和增強混凝土與管壁粘結力，加摻WEA膨脹劑。混凝土初凝時間8小時。C40自密實混凝土配合比：強度等級C40自密實砼水膠比0。35水灰比0.37砂率45%材料名稱水泥水砂石子外加劑摻合料其它每m3用量（Kg/m3)32017577694918。6801003）泵送設備混凝土輸送泵采用WSL90D-20柴油地泵，地泵技術參數：最大理論輸出量91m3/h;混凝土輸出壓力14.3MPa8。7后澆帶混凝土澆注1)自密實混凝土澆筑（1）混凝土拖式泵在澆筑前要備用一臺。澆筑應連續進行，中斷時間不超過30min。（2）打開200㎜預留管，放入振動棒，(3）混凝土澆筑前，打開預留觀察孔，灌水潤濕混凝土及模板，防止自密實混凝土失水,影響流動性。（4）檢查所有泵送管連接是否牢固，嚴密，防止局部漏氣造成泵壓損失。還應預先采用同標號減石子混凝土進行潤管,防止賭管。（5)混凝土泵管事先沿后澆帶全部鋪設，由遠及近退行拆管施工，減少接管時間，防止時間過長自密實混凝土堵泵.(6）對到場的自密實混凝土進行坍落度、擴展度、和易性測試，保證符合技術要求。（7）每個后澆帶放入混凝土，發現混凝土流出相鄰連接口,則停止泵送，在進行第二個孔放混凝土，振動棒跟后震動，保證鐵管內混凝土高出頂板上500㎜，直至后澆帶澆注完畢。（8）混凝澆筑過程中，對梁處混凝土澆注高度通過預留泵管進行觀察測量，如果自密實混凝土超過蓋板高度則符合要求,順利完成。如果發現有混凝土澆注高度不夠，說明梁內混凝土澆注不實，在混凝土初凝前采用CGM-1型高強灌漿料進行二次灌漿,灌注時采用Φ50震動棒插倒，進行導流，并使自密實混凝土和灌漿料結合為一整體.（9)自密實混凝土試塊留置由于后澆帶自密實混凝土數量小（小于300m3),要求一次澆注完成，留置三組標樣試塊和一組同條件試塊，同條件試塊強度作為拆模依據。9;質量保證措施9.1支模時,后澆帶板底兩側均設置海綿條，支撐牢固穩定，以保證模板嚴密不漏漿，自密實混凝土壓力不損失.9。2泵送工藝要求混凝土和易性要好，混凝土始終保持高流態性能,防止混凝土過粘及出現離析現象。9。3傳輸混凝土的泵管內壁必須干凈,無結塊砼.泵送前充分潤濕管壁、模板及原混凝土，防止泵送過程中水分流失，坍落度損失大，堵塞泵管。9.4泵管連接要嚴密，防止連接過長，漏氣處多。9.5為防止泵送過程中混凝土供應不足造成停泵，現場泵送過程中始終應有一輛滿載混凝土的備用罐車。同時現場應有一臺備用泵，防止地泵出現故障給施工帶來損失。9。6泵送布管時,應注意有由水平轉垂直時的90°彎管，彎管半徑應大于500mm，否則容易堵管.9.7混凝土泵管的支架不得與外防護架以及支撐體系連接，防止泵管沖擊造成預留管失穩。9。8沖洗污水排放需設沉淀池。9.9噪棚外圍擋需使用防噪布。10；安全保證措施10。1對現場施工人員進行安全教育，嚴格執行安全管理制度。10.2澆筑混凝土前，應在周邊搭設臨時操作平臺，設防護欄。10。3攪拌車每次出車前，均應檢查主機性能、剎車、雨刮器、轉彎燈等附屬機件性能是否靈敏可靠,確保行車安全。10。4混凝土拖式泵使用前必須檢查性能，確認性能良好無帶病作業。10。5操作前必須對全體人員進行現場安全交底，要求安全員必須跟班作業。10。6機械操作遵守安全操作規程。10。7施工現場內的一切電源、電線路的安裝和拆除，專管，電器必須嚴格接地、接零和使用漏電保護開關。10.8施工人員用對講機及時溝通，并保持與泵管及一定距離，防止爆管或崩卡傷人。10.9在施工現場必須帶安全帽，不準在施工現場吸煙，不準隨地大小便。10。10嚴禁在施工現場中打鬧。10。11嚴禁酒后上崗作業,工作時禁止穿拖鞋、短褲。10。12施工現場必須有足夠的照明，必須由持證電工跟班作業.10.13打完砼后要做到“活完、料盡、場地清”。10。14施工人員要分兩班制，不準打疲勞戰。10。15模板支、立、拆除必須按技術交底執行，拆除后的模板，不得堆放在施工層上；10.16操作人員在2米以上高度作業時，必須系好安全帶，穿防滑鞋；11;綠色施工措施本工程嚴格執行ISO14001的環境保護標準和《建筑節能工程施工質量驗收規范GB50411—2007》,同時依據OHSAS18001職業安全衛生管理體系標準和我公司環保手冊，建立健全環境管理體系，制定環境方針、環境目標和環境指標,配備相應的資源，遵守法規,預防污染，實現施工與環境的和諧,達到環境管理標準的要求,將施工對環境的影響降到最小.11。1建立完善的管理制度針對工程性質制定完善的綠色施工管理制度,明確責任，嚴格檢查、教育制度。11.2現場防護措施1）腳手架、模板工程、“三保”、“四口"及“五臨邊”、高處作業、料具存放、施工用電、機械設備的防護措施結合現場實際情況制定。2）當施工人員操作有強光作業、粉塵作業、強噪音等作業時，施工人員應佩戴護目鏡、面罩、口罩、耳塞等防護器具上崗。3）現場掛安全提示板，定期對施工現場的各種安全設施和勞動保護器具進行檢查和維修。將安全隱患遏制在事故發生之前.11.3運輸影響密閉垃圾運輸車、混凝土罐車防塵要做到:每天保持車輛表面清潔,裝料至貨箱蓋底并限制超載，車輛卸料溜槽處裝設防遺撒的活動擋板，車輛出場專用大門口設置車輛沖洗池和鋪墊草簾子，車輛清理干凈后不帶塵土方可出現場。11。4廢氣排放1)所有進出現場的運輸車輛都要與責任單位簽署環保協議，所有車輛必須為排放達標車輛，不達標的車輛禁止進入現場。項目經理部派專人定期檢查車輛手續，必要時監督車輛驗證。施工現場的機械設備應定期保養,使其保持良好的運行狀態。11。5噪聲排放1）強聲音設備作業的遮擋：在混凝土輸送泵、電鋸房、木工房外圍搭設隔音棚。2）模板、腳手架在支設、拆除和搬運時以及管道的搬運安裝，必須輕拿輕放，上下、左右有人傳遞.施工階段噪音限值施工項目主要噪音源噪音限值（DB）晝間夜間土方回填推土機、挖掘機、裝載機、打夯機7555結構混凝土攪拌機、振搗棒、電鋸等705511.6水污染防治、處理及回用1）雨水管網與污水管網分開使用.現場交通道路和材料堆放場地統一規劃排水溝，控制污水流向,設置沉淀池,將污水經沉淀后再排入市政污水管線，嚴防施工污水直接排入市政污水管線或流出施工區域污染環境。2）3)污廢水的重復利用：現場大門口設置沉淀池，清洗混凝土泵車、攪拌車的經過沉淀后還可用作現場撒水降塵、混凝土養護等重復利用.4）施工現場試驗室產生的養護用水通過現場污水管線，經沉淀排到市政管線，嚴禁出現在施工現場亂流現象。11.8光污染防治1）焊接遮光棚的設置：焊接部位設置擋光棚,防止強光外射對工地周圍區域造成影響。遮光棚采用鋼管扣件、防火帆布搭設，可拆卸周轉使用。2）光線照射角度的控制：工地周邊及塔吊上設置大型罩式鏑燈，隨施工進度的不同隨時調整燈罩返光角度，保證強光線不射出工地外.施工工作面設置的碘鎢燈照射方向始終朝向工地內側。3）工作面設置擋光密目網遮擋，防止夜間施工燈光溢出施工場地范圍以外，對周圍居民造成影響。浙江潤宇建設工程有限公司清美新建食品生產建設項目方案策劃何啟應2015/11/30地下室頂板后澆帶回頂專項施工方案工程安全專項施工方案安全專項施工方案目錄TOC\o”1—3"\h\u5547目錄127964編制依據312765一、工程概況422319二、施工平面布置419977三、施工要求513242四、施工保證條件526585五、材料與設備計劃74125六、工藝流程及施工方法911481七、檢查驗收1211193八、勞動力計劃1411985九、計算書及相關圖紙1527027332550134編制依據1、《建筑施工腳手架實用手冊》2、《建筑地基基礎設計規范》GB50007—20113、《建筑結構荷載規范》GB50009-20124、《混凝土結構設計規范》GB50010—20105、《鋼結構設計規范》GB50017-20036、《建筑施工安全檢查標準》JGJ59-20117、《建筑施工高處作業安全技術規范》JGJ80—918、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》JGJ130-20119、《建筑施工輪扣式腳手架安全技術規范》JGJ166-200810、《危險性較大的分部分項工程安全管理辦法》(建質［2009］87號文)11、《建設工程安全生產管理條例》國務院令第393號12、本工程設計圖紙13、本工程施工組織設計一、工程概況清遠保利天匯花園三期項目位于清遠市清城區鳳城大橋北段東側，本標段為29層商住樓2棟、30層商住樓1棟、30層商住樓1棟、34層商住樓1棟一層地下室。工程總地上建筑面積約116793.34m2，住宅地上面積約為92029。34m2,地下面積約24694m2.住宅樓層數為29F/30F/30F/30F，商業為1F。目標工程概況：保利天匯三期二標南區地下室部分頂板已澆筑完成，由于地下室設計圖紙遲遲沒有下達，其余部分地下室頂板還未開始正常施工；為了保障地下室頂板斷口部分的結構穩定，現我司決定對地下室頂板斷口部分進行回頂支撐處理，特立此專項施工方案輔助施工。工程基本情況工程名稱地下室后澆帶回頂工程地點清遠市清城區鳳城大橋東側周邊環境本項目場地位于清遠市清城區環城北路東側,鳳城大橋北側。基坑北側距書院南路約6。72m，南側線距北江約130m，該側鄰近沿江東路，西側最近道路為74。67m外的環城北路，西側現狀為空地，基坑東側距離道路蘇嶺一路最近約8。65m。場地原為農田用地建筑面積(m2）116793。34建筑高度(m)99.8m基礎形式筏板基礎主體結構框架抗震等級三級、四級抗震設防烈度6地上層數30地下層數1標準層層高(m）3。15各責任主體名稱建設單位清遠鑫瑞房地產有限公司設計單位廣東省重工建設院有限公司施工單位廣州富利建筑安裝工程有限公司監理單位廣東重工建設監理有限公司項目經理張慎飛總監理工程師彭述鴻技術負責人肖華專業監理工程師陳鋒（機電）二、施工平面布置三、施工要求1、腳手架的設計力求做到結構安全可靠，造價經濟合理。2、確保腳手架在使用周期內安全、穩定、牢靠.3、選用材料時，力求做到常見通用、可周轉利用，便于保養維修。4、腳手架在搭設及拆除過程中要符合工程施工進度要求.操作人員需取得特殊作業人員資格上崗證.5、頂托支撐部位必須用方木作為墊塊與樓板厚地下室底板柔性連接。6、輪扣架立桿之間、橫桿之間必須要保持平行,立桿要與樓板保持垂直。7、頂托調節一定要到位,不能出現松動現象。四、施工保證條件(一）安全網絡（二）技術措施腳手架搭設技術措施輪扣式腳手架1、雙排腳手架搭設前,施工管理人員應按雙排腳手架專項施工方案的要求對操作人員進行技術交底。2、對進入現場的腳手架構配件，使用前應對其質量進行復檢.3、對經檢驗合格的構配件應按品種、規格分類放置在堆料區內或碼放在專用架上，清點好數量備用;堆放場地排水應暢通，不得有積水。4、腳手架搭設場地必須平整、堅實、有排水措施。5、底座和墊板應準確地放置在定位線上；墊板宜采用長度不少于立桿二跨、厚度不小于50mm的木板;底座的軸心線應與地面垂直。6、雙排腳手架搭設應按立桿、橫桿、斜桿、連墻件的順序逐層搭設，底層水平框架的縱向直線度偏差應小于1/200架體長度；橫桿間水平度偏差應小于1/400架體長度。7、雙排腳手架的搭設應分階段進行，每段搭設后必須經檢查驗收合格后,方可投入使用。8、雙排腳手架的搭設應與建筑物的施工同步上升，并應高于作業面1.5m。9、當雙排腳手架高度H小于或等于30m時，垂直度偏差應小于或等于H/500；當高度H大于30m時，垂直度偏差應小于或等于H/1000。10、當雙排腳手架內外側加挑梁時,在一跨挑梁范圍內不得超過一名施工人員操作,嚴禁堆放物料。11、連墻件必須隨雙排腳手架升高及時在規定的位置處設置，嚴禁任意拆除.12、當采用鋼管扣件作加固件、連墻件、斜撐時，應符合國家現行標準《建筑施工扣件式腳手架安全技術規范》JGJ130-2011的有關規定.13、腳手架搭設到頂時，應組織技術、安全、施工人員對整個架體結構進行全面的檢查和驗收，及時解決存在的結構缺陷。14、鋼管架應設置避雷針,分置于主樓外架四角立桿之上，并聯通大橫桿，形成避雷網絡，并檢測接地電阻不大于30Ω。15、外腳手架不得搭設在距離外架空線路的安全距離內，并做好可靠的安全接地處理。16、定期檢查腳手架，發現問題和隱患，在施工作業前及時維修加固,以達到堅固穩定，確保施工安全。17、搭設腳手架人員必須持證上崗。上崗人員應定期體檢,合格者方可持證上崗。搭設腳手架人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。18、保證腳手架體的整體性，不得與井架、升降機一并拉結，不得截斷架體。混凝土輸送管、布料桿、纜風繩等不得固定在腳手架上。19、腳手架使用期間，嚴禁擅自拆除架體結構桿件；如需拆除必須經修改施工方案并報請原方案審批人批準,確定補救措施后方可實施。20、作業層上的施工荷載應符合設計要求,不得超載,不得在腳手架上集中堆放模板、鋼筋等物料。21、嚴禁在腳手架基礎及鄰近處進行挖掘作業。22、各作業層之間設置可靠的防護柵欄,防止墜落物體傷人.23、遇6級及以上大風、雨雪、大霧天氣時，應停止腳手架的搭設與拆除作業。(三）腳手架的搭設需嚴格執行該《專項施工方案》.五、材料與設備計劃1、腳手架鋼管應采用現行國家標準《直縫電焊鋼管》GB/T13793或《低壓流體輸送用焊接鋼管》GB/T3091中規定的Q235普通鋼管，鋼管的鋼材質量應符合現行國家標準《碳素結構鋼》GB/T700中Q235級鋼的規定.每根鋼管的最大質量不應大于25。8kg。新鋼管表面應平直光滑,不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道，鋼管要有產品質量合格證、質量檢驗報告，鋼管材質檢驗方法應符合現行國家標準《金屬拉伸室溫拉伸試驗方法》GB/T228的有關規定，質量和鋼管外徑、壁厚、端面等的偏差應符合《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》JGJ130的有關規定，應涂有防銹漆。舊鋼管表面銹蝕深度、鋼管彎曲變形應符合《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》JGJ130的有關規定。銹蝕檢查應每年一次。檢查時，應在銹蝕嚴重的鋼管中抽取3根，在每根銹蝕嚴重部位橫向截斷取樣檢查，當銹蝕深度超過規定值時不得使用。鋼管上嚴禁打孔.2、扣件應采用可鍛鑄鐵或鑄鋼制作，其質量和性能應符合現行國家標準《鋼管腳手架扣件》GB15831的要求,采用其他材料制作的扣件，應經試驗證明其質量符合該標準的規定后方可使用。扣件應有生產許可證、法定檢測單位的測試報告和產品合格證。扣件進入施工現場應檢查產品合格證，并應進行抽樣復試。扣件在使用前應逐個挑選，有裂縫、變形、螺栓出現滑絲的嚴禁使用。扣件在螺栓擰緊扭力矩達65N·m時，不得發生破壞。新、舊扣件均應進行防銹處理。3、搭設架子前應進行保養，除銹并統一涂色，力求環保美觀。4、可調底座的底板和可調托座托板宜采用Q235鋼板制作，厚度不應小于5mm，允許尺寸偏差應為±0。2mm，承力面鋼板長度和寬度均不應小于150mm；承力面鋼板和絲桿應采用環焊，并應設置加勁片或加勁拱度；可調托座托板應設置開口擋板，擋板高度不應小于40mm。5、可調底座及可調托座絲桿與螺母旋合長度不得小于6扣,螺母厚度不得小于30mm，插入立桿內的長度不得小于150mm.6、輪扣式鋼管腳手架的上碗扣、可調底座及可調托撐螺母應采用可鍛鑄鐵或鑄鋼制造,其材料機械性能應符合現行國家標準《可鍛鑄鐵件》GB9440中KTH330—08及《一般工程用鑄造碳鋼件》GB11352中ZG270-500的規定。7、輪扣式鋼管腳手架的下碗扣、橫桿接頭、斜桿接頭應采用碳素鑄鋼制造，其材料機械性能應符合現行國家標準《一般工程用鑄造碳鋼件》GB11352中ZG230—450的規定。8、承插式鋼管腳手架采用鋼板熱沖壓整體成型的下輪扣，鋼板應符合現行國家標準《碳素結構鋼》GB/T700中Q235A級鋼的要求，板材厚度不得小于6mm。并應經600～650℃的時效處理。嚴禁利用廢舊銹蝕鋼板改制.9、2016年9月20日鋼管腳手架立桿連接處外套管與立桿間隙應小于或等于2mm，外套管長度不得小于160mm，外伸長度不小于110mm。10、輪扣式鋼管腳手架的主要構配件的制作質量及形位公差要求，應符合《建筑施工輪扣式腳手架安全技術規范》JGJ166附錄A的規定。主要材料參數表【輪扣式腳手架】名稱規格用途單位總需用量備注鋼管LG—180立桿根滿足施工需求租賃HG—120橫桿根滿足施工需求租賃JHG—120間橫桿根滿足施工需求租賃方木3000mm×100mm×50mm基礎墊板\頂托支撐墊板塊滿足施工需求租賃六、工藝流程及施工方法（一）輪扣式腳手架施工流程基礎承載力實驗、材料配備→定位設置通長墊板、底座→立桿→縱、橫向掃地桿→縱、橫向橫桿→外斜桿→頂部安裝頂托→安放方木→調緊①定距定位。根據構造要求在建筑物四角用尺量出內、外立桿離墻距離，并做好標記;用鋼卷尺拉直，分出立桿位置，并用小竹片點出立桿標記；方木、底座應準確地放在定位線上，方木必須鋪放平整，不得懸空。②在搭設地下室層輪扣架過程中，宜先立外排，后立內排。其余按以下構造要求搭設。搭設完成后檢查③墊板尺寸采用長度不少于2跨、厚度不小于50mm、寬度不小于200mm的方木或槽鋼。(二)輪扣式腳手架搭設立桿設置:1、腳手架首層立桿應采用不同的長度交錯布置，底層縱、橫向橫桿作為掃地桿距地面高度應小于或等于350mm，嚴禁施工中拆除掃地桿，上面各層采用統一長度立桿接長，頂部在用立桿找齊，立桿應配置可調底座或固定底座（見下圖）。當地基高低差較大時，可利用立桿0.6m節點位差進行調整(見下圖）.地下室層立桿布置示意后澆帶與鋼筋加工場通用立面圖:立桿、橫桿支撐示意圖鋼筋加工場橫桿設置平面圖：鋼管扣件作布置示意輪扣架回頂剖面圖：七、檢查驗收1、腳手架搭設前,對進入現場的各種構配件應按下列規定進行檢查驗收，不合格的應及時清除出場構配件應有相應的產品標識及產品質量合格證；構配件應有相應的產品主要技術參數及產品使用說明書；當對構配件質量有疑問時，應進行質量抽檢和實驗.2、腳手架下列階段進行檢查與驗收，應按規定對腳手架工程的質量進行檢查，經檢查合格后方可交付使用：基礎完工后及腳手架搭設前；作業層上施加荷載前;每搭設完兩層后；達到設計高度后；遇有六級強風及以上風或大雨后；凍結地區解凍后；停用超過一個月。3、架子搭設和組裝完畢，使用前必須由項目經理、技術負責人、項目安全負責人、架子班長等人員組成驗收小組，進行驗收，并填寫驗收單。4、驗收時應具備下列文件根據編制依據相關文件規范、標準要求所形成的施工組織設計文件;專項施工方案及變更文件；安全技術交底文件;腳手架構配件的出廠合格證或質量分類合格標志;腳手架工程的施工記錄及質量檢查記錄；腳手架搭設過程中出現的重要問題及處理記錄;腳手架工程的施工驗收報告。5、腳手架工程的驗收，除查驗有關文件外，還應進行現場檢查，檢查應著重以下各項，并記入施工驗收報告.(1)構配件和加固件是否齊全，質量是否合格，連接和掛扣是否緊固可靠，鋼絲繩是否松動、斷股等；(2）安全網的張掛及扶手的設置是否齊全；(3）地基是否積水，底座是否松動;(4)桿件的設置和連接,連墻件、支撐、門洞桁架等的構造是否符合要求；立桿是否懸空；(5)垂直度、水平度及立桿的沉降是否合格；（6)搭設腳手架時，應有保證安全上下的爬梯或斜道，嚴禁攀登架體上下。（7）扣件螺栓是否松動；（8)架體是否超載;（9）懸挑腳手架的懸挑支承結構及與建筑物的連接固定應符合設計和相應規范的規定，錨固裝置是否松動、脫落。6、腳手架檢查驗收嚴格按照《建筑施工安全檢查標準》JGJ59的檢查評分表進行。7、腳手架使用期間的檢查（1)腳手架使用期間必須設專人經常檢查，當其從安全維護架轉換為裝飾施工時，必須及時進行檢查，符合要求后，必須經過項目技術負責人（項目經理）簽字批準，才能使用.（2）檢查后不合格部位必須及時修復或更換，符合規定后，方準許繼續使用.8、腳手架必須驗收檢查合格后辦妥腳手架驗收手續,在腳手架醒目處掛上腳手架驗收合格牌后,方可投入使用。9、架體內必須做到每層封閉（即進行隔離)，且不能大于4步。10、施工人員必須嚴格執行《建設工程施工安全技術操作規程》。八、勞動力計劃一、專職安全生產管理人員搭設過程中,因處在施工高峰期,各施工班組在交叉作業中,故應加強安全監控力度，現場設定若干名安全監控員.水平和垂直材料運輸必須設置臨時警戒區域,用紅白三角小旗圍欄.謹防非施工人員進入.同時成立以項目經理為組長的安全領導小組以加強現場安全防護工作，本小組機構組成、人員編制及責任分工如下李志鵬(生產經理）——組長，負責協調指揮工作；賴景培(棟號長）——組員，負責現場施工指揮,技術交底；王傳高（安全員）-—組員，負責現場安全檢查工作;莫毅洪（架子工班長）——組員,負責現場具體施工；特種作業人員1、為確保工程進度的需要,同時根據本工程的結構特征和外腳手架的工程量，確定本工程外腳手架搭設按下表配置人力資源，操作工均有上崗作業證書.2、外腳手架的搭設和拆除,均應有項目技術負責人的認可，方可進行施工作業，并必須配備有足夠的輔助人員和必要的工具。勞動力安排表：序號工總人數備注序號工總人數備注1架子工10主體2焊工1—-3普工2清理2刷漆工2防銹5機械操作工1——九、計算書及相關圖紙【計算書】輪扣式腳手架計算書計算依據:1、《建筑施工承插式鋼管腳手架安全技術規范》JGJ166-20082、《建筑地基基礎設計規范》GB50007-20113、《建筑結構荷載規范》GB50009-20124、《鋼結構設計規范》GB50017—2003一、腳手架參數腳手架搭設高度H（m）4.7腳手架沿縱向搭設長度L(m)43。3立桿縱向間距la（m）1.2立桿橫向間距lb（m)1。2立桿步距h(m)1.2腳手架總步數n37頂部防護欄桿高h1(m)1.5縱橫向掃地桿離地距離h2(mm)200內立桿離建筑物距離a（mm）150腳手架立桿安放位置混凝土板二、荷載設計腳手板類型沖壓鋼腳手板腳手板自重標準值Gkjb(kN/m2）0。35擋腳板類型沖壓鋼腳手板擋板欄桿與擋腳板自重標準值Gkdb(kN/m）0。14結構腳手架作業層數njj1結構腳手架荷載標準值Gkjj(kN/m2）3計算簡圖輪扣腳手架剖面圖輪扣腳手架正面圖輪扣腳手架平面圖三、橫向橫桿驗算橫向橫桿鋼管類型HG—120(Φ48X1200）橫向橫桿自重Gkhg（kN）0。048間橫桿鋼管類型JHG-120+30間橫桿自重Gkjg（kN)0.068縱向橫桿鋼管類型HG-120(Φ48X1200）縱向橫桿自重Gkzg(kN）0。048橫向橫桿抗彎強度設計值[f］（N/mm2）205橫向橫桿截面慣性矩I（mm4)121900橫向橫桿彈性模量E(N/mm2）206000橫向橫桿截面抵抗矩W(mm3)5080承載能力極限狀態q=1。2×(Gkhg/lb+Gkjb×la)+1.4×Gkjj×la=1.2×(0.048/1.20+0。350×1.20）+1.4×3。000×1.20=5。592kN/m正常使用極限狀態q’=Gkhg/lb+Gkjb×la+Gkjj×la=0。048/1.20+0。350×1.20+3。000×1。20=5.592kN/m計算簡圖如下：1、抗彎驗算Mmax=qlb2/8=5。592×1.202σ=Mmax/W=1。007×106/5080=198.142N/mm2≤[f］=205N/mm2滿足要求！2、撓度驗算νmax=5q'lb4/（384EI)=5×4。060×12004/(384×206000×121900)=4.365mm≤［ν]=min[lb/150，10］=min［1200/150，10］=8mm滿足要求!3、支座反力計算承載能力極限狀態R1=R2=qlb/2=5.592×1.20/2=3。355kN正常使用極限狀態R1’=R2’=q'lb/2=4。060×1.20/2=2.436kN4、橫桿接頭焊接剪切強度驗算τ端部=qlb/2=5。592×1。20/2=3.355kN≤［τ]=25kN滿足要求!5、下碗扣組焊后剪切強度驗算τ端部=qlb/2+1。2×Gkzg×la=5。592×1.20/2+1.2×0。048×1。20=3。424kN≤[τ］=60kN滿足要求！四、荷載計算立桿鋼管類型LG-300（Φ48X3000)立桿自重Gkl(kN）0.1651、結構自重標準值NG1k(1）、立桿的自重標準值NG1k1外立桿：NG1k1=H×Gkl/3.00=46.100×0.165/3.00=2.536kN內立桿:NG1k1=2.536kN(2）、縱向橫桿的自重標準值NG1k2外立桿：NG1k2=Gkzg×（n+1)=0。048×(37。00+1)=1.824kN內立桿：NG1k2=1.824kN(3)、橫向橫桿的自重標準值NG1k3外立桿：NG1k3=Gkhg×（n+1）/2=0。048×（37.00+1）/2=0.912kN內立桿：NG1k3=0。912kN結構自重標準值NG1k總計外立桿:NG1k=NG1k1+NG1k2+NG1k3=2.536+1。824+0。912=5.272kN;內立桿：NG1k=NG1k1+NG1k2+NG1k3=2。536+1。824+0。912=5.272kN；2、構配件自重標準值NG2k（1)、腳手板的自重標準值NG2k1外立桿：NG2k1=（n+1)×la×lb×Gkjb×1/1/2=（37。00+1)×1。20×1。20×0.350×1/1/2=9。576kN；1/1表示腳手板1步1設內立桿:NG2k1=9.576kN；（2)、欄桿擋腳板擋腳板的自重標準值NG2k2外立桿：NG2k2=(n+1）×la×Gkdb×1/2=(37。00+1)×1.20×0.140×1/2=3。192kN；1/2表示擋腳板2步1設(3）、圍護材料的自重標準值NG2k3NG2k3=Gkmw×la×H=0。010×1。20×46。10=0。553kN；構配件自重標準值NG2k總計外立桿：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=9.576+3。192+0。553=13。321kN；內立桿：NG2k=NG2k1=9.576=9。576kN；單立桿施工活荷載計算外立桿：NQ1k=la×lb×(njj×Gkjj）/2=1。20×1。20×(1.00×3。00）/2=2。160kN；內立桿：NQ1k=2。160kN；不組合風荷載作用下單立桿軸向力：外立桿：N=1。2×(NG1k+NG2k）+1。4NQ1k=1.2×(5。272+13。321）+1.4×2.160=25.335kN內立桿:N=1.2×（NG1k+NG2k）+1。4NQ1k=1.2×（5.272+9.576）+1.4×2.160=20.841kN五、立桿穩定性驗算立桿鋼管類型LG—300(Φ48X3000)立桿自重Gkl(kN)0。165立桿截面抵抗矩W(mm3）5080立桿截面回轉半徑i（mm）15.8立桿抗壓強度設計值[f］（N/mm2)205立桿截面面積A（mm2）4891、立桿長細比驗算連墻件豎直距2h<4。2m，l0=2h×0.85長細比λ=l0/i=2040/15。800=129。114≤230查規范表D得，φ=0。401滿足要求！2、立桿穩定性驗算立桿的軸心壓力設計值N=1.2×(NG1k+NG2k)+1。4NQ1k=1.2×（5。272+13.321)+1。4×2.160=25。335kNσ=N/（φA)=25335。24/（0.401×489。00）=129。203N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！六、腳手架搭設高度驗算(φAf—(1。2NG2k+1。4NQ1k)）×H/（1。2NG1k）=（0。401×489.00×205×10-3-(1.2×13.321+1。4×2.160））×46.10/(1.2×5。272)=154.416m≥H=46。100m滿足要求！七、可調底座承載力驗算可調托座承載力容許值[N](kN)30由立桿穩定性一節可知可調底座最大受力：Rmax=N=25。335kN≤[N］=30.00kN滿足要求！八、腳手架材料用量計算腳手架桿部件名稱構件型號數量計算公式用量備注3。0m立桿LG-3002（L+la)（H—1.2）/（3。00la）1111每根立柱除用一根3。0m立桿立桿交錯布置外，其余全部用1.8m立桿立桿1.8m立桿LG-1802（L+la)/la75同上1。2m橫桿HG-120（2(njj+nzj+nqj)+2（n+1））L/la2815防護欄桿+縱向橫桿1。2m橫桿HG—120(n+1）(L+la)/la1410橫向橫桿立桿底座LDZ（KTZ)2(L+la）/la75立桿底座可用墊座或可調座連墻撐LCL×H/（2la×2h)3472步2跨安全網AWLH1997單位（㎡）腳手板JBa（n+1）1/1×Llb19751步1設，單位（㎡)擋腳板DJB(n+1）1/2L8232步1設,單位（m2）鋼筋加工場回頂計算書計算依據:1、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》JGJ130—20112、《建筑施工高處作業安全技術規范》JGJ80-913、《建筑地基基礎設計規范》GB50007—20114、《建筑結構荷載規范》GB50009-20125、《鋼結構設計規范》GB50017-2003一、架體參數滿堂支撐架的寬度B(m)15滿堂支撐架的長度L(m）15滿堂支撐架的高度H（m)4.7腳手架鋼管類型Ф48×3立桿布置形式單立桿縱橫向水平桿非頂部步距h(m）1.2縱橫向水平桿頂部步距hd(m）0.9立桿縱距la（m）0。9立桿橫距lb（m）0.9立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a（m)0.2剪刀撐設置類型加強型頂部立桿計算長度系數μ11.494非頂部立桿計算長度系數μ21。656二、荷載參數每米鋼管自重g1k(kN/m）0。033腳手板類型木腳手板腳手板自重標準值g2k（kN/m2）0。35每米立桿承受結構自重標準值gk（kN/m)0。167材料堆放荷載q1k(kN/m2)3施工均布荷載q2k（kN/m2)1平臺上的集中力F1（kN)1三、設計簡圖搭設示意圖：平面圖側立面圖（有梁部分）四、板底縱向支撐次楞驗算次楞增加根數n40材質及類型鋼管截面類型(mm)Ф48×3次楞抗彎強度設計值f(N/mm2)205次楞截面慣性矩I（cm4)10。78次楞抗剪強度設計值τ（N/mm2）125次楞截面抵抗矩W(cm3）4。49次楞彈性模量E（N/mm2)206000次楞自重標準值Nc（kN/m）0。033次楞驗算方式簡支梁G1k=Nc=0.033kN/m；G2k=g2k×lb/(n4+1)=0。35×0.9/（0+1)=0。315kN/m;Q1k=q1k×lb/（n4+1）=3×0。9/（0+1）=2.7kN/m；Q2k=q2k×lb/（n4+1）=1×0。9/(0+1)=0.9kN/m；1、強度驗算板底支撐鋼管按照均布荷載下簡支梁計算。滿堂支撐架平臺上無集中力q1=1。2×(G1k+G2k）=1。2×（0。033+0.315）=0。418kN/mq2=1。4×(Q1k+Q2k)=1.4×（2.7+0.9)=5.04kN/mq=q1+q2=0.418+5.04=5.458kN/m計算簡圖Mmax=ql2/8=5。458×0。92/8=0.553kN·mRmax=ql/2=5。458×0。9/2=2.456kNVmax=0。5q1la+0。5q2la=0.5×0。418×0.9+0.5×5。04×0.9＝2.456kNτmax＝2Vmax/A=2×2。456×1000/424=11.585N/mm2≤［τ]=125N/mm2滿足要求！σ=Mmax/W=0。553×106/（4。49×103)=123。163N/mm2≤[f］=205N/mm2滿足要求！滿堂支撐架平臺上增加集中力最不利計算q=1.2×(G1k+G2k）+1。4×(Q1k+Q2k)=1。2×（0.033+0。315)+1。4×(2。7+0。9）=5.458kN/mq2=1。4×F1=1。4×1=1.4kN計算簡圖彎矩圖Mmax=0.868kN·m剪力圖Rmaxf=3。156kNVmaxf=3.156kNτmax＝2Vmax/A=2×3.156×1000/424=14。887N/mm2≤［τ］=125N/mm2滿足要求！σ=Mmax/W=0.868×106/(4。49×103）=193.318N/mm2≤［f]=205N/mm2滿足要求！2、撓度驗算滿堂支撐架平臺上無集中力q'=G1k+G2k+Q1k+Q2k=0。033+0.315+2.7+0.9=3。948kN/mR’max=q’/2=3。948/2=1。974kNνmax=5q'l4/（384EI）=5×3。948×（0。9×103)4/（384×2。06×105×10.78×104)=1.519mm≤min｛900/150，10}=6mm滿足要求！滿堂支撐架平臺上增加集中力最不利計算q’=G1k+G2k+Q1k+Q2k=0.033+0.315+2.7+0.9=3。948kN/mq2=F1=1kN計算簡圖剪力圖R’maxf=2.277kN變形圖νmax=2.197mm≤min{900/150,10｝=6mm滿足要求！五、橫向主楞驗算材質及類型鋼管截面類型(mm）Ф48×3抗彎強度設計值f（N/mm2）205截面慣性矩I(cm4)10。78主楞抗剪強度設計值τ（N/mm2)125主楞截面抵抗矩W（cm3)4。49主楞彈性模量E(N/mm2)206000主楞自重標準值Nz（kN/m）0。033主楞驗算方式簡支梁橫向支撐鋼管按照均布荷載和集中荷載作用下簡支梁計算，集中荷載P取板底支撐鋼管傳遞最大支座力。滿堂支撐架平臺上無集中力q=1。2×Nz=1.2×0。033=0。0396kN/mq’=Nz=0.033kN/mp=Rmax/2=2。456/2=1。228kNp’=R’max/2=1.974/2=0.987kN計算簡圖彎矩圖Mmax=0.004kN·m剪力圖Rmaxf=0.018kNVmaxf=0。018kNτmax＝2Vmax/A=2×0.018×1000/424=0.085N/mm2≤［τ]=125N/mm2滿足要求！σ=Mmax/W=0。004×106/(4.49×103)=0。891N/mm2≤［f]=205N/mm2滿足要求!變形圖νmax=0。013mm≤min｛900/150，10}=6mm滿足要求!滿堂支撐架平臺上增加集中力最不利計算q=1。2×Nz=1.2×0。033=0.0396kN/mq'=Nz=0.033kN/mp=Rmax/2=2.456/2=1.228kNp'=R’max/2=1。974/2=0.987kNp2=Rmaxf/2=3。156/2=1.578kNp2’=R’maxf/2=2。277/2=1。138kN計算簡圖彎矩圖Mmax=0.004kN·m剪力圖Rmaxf=0。018kNVmaxf=0.018kNτmax＝2Vmax/A=2×0.018×1000/424=0.085N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿足要求！σ=Mmax/W=0。004×106/(4。49×