.z....z*****工程**二0一五年四月二日目錄TOC\o"1-1"\h\z\u一、編制依據2二、工程概況2三、施工部署6四、混凝土的配置8五、混凝土施工10六、大體積混凝土施工考前須知14七、混凝土的養護15八、大體積混凝土的溫度監測15九、大體積混凝土的質量控制16十、大體積砼配合比設計及抗裂平安計算21十一、質量要求27十二、應急預案28十三、相關建議29十四、配合比報告30十五、混凝土自約束裂縫控制計算書計算書31十六、混凝土外約束溫度收縮裂縫控制計算43十七、蓄水法溫度控制計算書55十八、附圖：58***工程大體積砼施工方案一、編制依據1、施工設計圖2、建筑施工規、規程〔1〕"砼質量控制標準"〔GB50164〕〔2〕"砼構造工程施工及驗收規"〔GB50204-2015〕〔3〕"砼泵送施工技術規程"〔JGJ／T10-2011〕〔4〕"砼外加劑應用技術規"〔GB50119-2013〕〔5〕"大體積混凝土施工規"〔GB50496-2009〕二、工程概況***工程，位于市濱湖新區。地下一層層，框架剪力墻構造。指揮區：1437平方米；信息區：693平方米；通道及連通口：916平方米。工程±0.000相當于絕對標高19.000〔高程系為吳淞高程系〕。工程等級：一等，偽裝等級：1級，耐火等級：一級，防水等級：一級。防核震動：首長辦公生活房間、指揮大廳等、主要通信房間為一級；其余為二級。設計使用年限：正常使用維護條件下50年。建立單位：省人民防空辦公室，設計單位：軍區工程**。本工程構造采用自防水：工程外圍構造及局部房間〔水庫〕墻等均為防水混凝土，指揮區、信息區及部連通口抗滲等級為P8；混凝土摻W型砼復合液，摻量為膠凝材料含量〔重量比〕的3%。沉降縫、施工縫防水：沉降縫除采用WB4-300-8橡膠止水帶，靠土層側增加一層附加防水層；外墻施工縫采用鋼板止水帶。工程頂板、外墻、底板、構造承重墻均為防水抗裂增強纖維混凝土，纖維為“固特絲〞聚丙烯網狀纖維，摻量為0.9Kg/m3。該工程信息區頂板長36.10m，寬15.30m，厚1200；信息區底板長36.10m，寬15.30m，厚1200；信息區局部的通道頂板和底板厚有500、600。指揮區的1900厚頂板，長31.45m，寬16.0m；其余局部頂板厚1200；指揮區的1600厚底板，長31.45m，寬16.0m；其余局部底板厚1200；指揮區局部的通道頂板和底板厚有300、400、500。混凝土強度等級為C50。〔詳見構造平面布置圖〕本方案針對該工程的1200厚、1600厚、1900厚頂板和底板大體積混凝土編制專項方案，采取措施，控制混凝土中膠凝材料水化熱引起的溫度變化以及混凝土收縮而導致的有害裂縫的產生。混凝土構造施工必須密切配合各個專業的設計要求。澆筑混凝土前應仔細檢查預埋件、預留空洞、插筋及預埋管線等是否有遺漏，位置是否正確，確保平安無誤前方可澆筑混凝土。三、施工部署由于大體積砼與普通砼相比，具有構造厚、體型大、鋼筋密、工程條件復雜和施工技術要求高的特點。除了必須滿足普通強度、剛度、整體性和耐久性等要求外，主要就是如何控制溫度變形裂縫的發生和開展，因此在砼施工時應做好以下工作1、準備工作：〔1〕鋼筋的隱蔽驗收工作必須完成，并已全部核實預埋件、線管、孔洞的位置、數量及固定情況符合要求。〔2〕模板的預檢工作已經完成，模板標高、位置、尺寸準確符合設計要求。支架穩定，支撐和模板固定可靠，模板拼縫嚴密，符合設計要求。〔3〕本工程全部采用商品砼澆筑，因此在澆筑前砼站必須確定配合比及各種外加劑用量并報監理單位認定前方可澆筑。〔4〕提前簽定商品砼供貨合同，簽定時由技術部門提供具體供給時間、標號、所需數量及間隔時間，特殊要求如：入模溫度、坍落度、水泥及預防砼堿集料反響所需提供的資料等。〔5〕砼澆筑前,由工程技術負責人召集施工人員進展澆筑前專項交底,對重點部位、重點人員、重點技術要求進展重點交底，現場設專人負責，做到人人心中有數。〔6〕澆筑砼用架子、通道及工作平臺平安穩固，能夠滿足澆筑要求。〔7〕混凝土澆筑前，仔細清理泵管殘留物，確保泵管暢通。〔8〕施工用電經檢查滿足施工要求，工具用具配備齊全。〔9〕與混凝土泵站加強施工前和施工過程中的聯系，確保混凝土連續澆筑。〔10〕大體積混凝土澆筑體的溫度、溫度應力及收縮應力已進展試算，并確定施工階段大體積混凝土澆筑體的溫升峰值、里表溫差及降溫速率的控制指標。〔11〕制定了相應的溫控技術措施。〔12〕配備了相應的大體積混凝土測溫儀器和測溫人員。〔13〕配備了相應的應急材料。四、混凝土的配置1、原材料優選、配合比設計〔1〕原材料優選本工程決定采用商品混凝土，施工前與商品混凝土簽訂合同。對原材料作如下要求：1〕為降低混凝土中水泥的水化熱，采用雙摻法配置混凝土，低熱礦渣硅酸鹽水泥。為確保工程質量，要充分了解所用水泥的性能，商品混凝土站在水泥進場時應對水泥的品種、強度等級、包裝或散裝號、出場日期等進展檢查，并對其強度、安定性、凝結時間、水化熱等性能指標進展復驗。2〕細骨料采用中砂，細度模數為大于2.4㎜，含泥量不大于3%。3〕粗骨料粒徑為5～31.5㎜，含泥量不大于1%，且為非堿活性粗骨料。4〕粉煤灰選用一級，外加劑采用緩凝、減水型。5〕拌合用水為城市自來水，水質符合要求。〔2〕配合比設計經商品混凝土站的試配，該工程C50混凝土砼中采用摻粉煤灰、礦粉取代水泥用量，降低水泥用量，從而降低水化熱，改善砼的和易性、可泵性、粘聚性等性能。該工程砼設計強度等級為C50，根據商品砼試驗室提供的配合比及相關的強度試驗報告，試配而成的配合比方下：采用中砂、散兵5～25mm、海螺牌52.5級普通硅酸鹽水泥，摻一級粉煤灰和礦渣粉。每拌制1m3混凝土，水：170kg；水泥：380kg；中砂：625kg；石子〔5～25〕：1064kg；外加劑12.4kg；粉煤灰：66kg；礦粉：50kg；UEA膨脹劑45kg；摻WJ8高效減水劑14.58kg配合比表如下：材料名稱水膠比砂率〔%〕水泥〔kg〕水〔kg〕砂〔kg〕石〔kg〕外加劑〔kg〕粉煤灰〔kg〕礦粉〔kg〕UEAWJ85-25〔mm〕CS-1材料用量〔kg/m3〕0.3137380170625106412.466504514.582、混凝土的制備1、由于該工程混凝土施工方案為5月份，入模溫度參數設為30OC以，環境溫度按照20OC考慮。因本工程混凝土體量不大，通過合理安排，可一次性將混凝土澆筑完畢。2、混凝土所用砂、石子選用經檢測合格的材料。3、嚴格控制混凝土的入模溫度不大于30OC。4、嚴格按照配合比要求，原材料電子計量進展拌制。5、電子計量設備應鑒定有效。3、混凝土運輸混凝土拌合物采用4臺混凝土攪拌運輸車運輸，每臺運輸車的車容量為6.0m3，余數車應具有防風、防雨的設施。為確保混凝土能連五、混凝土施工1、準備工作〔1〕工序準備已檢查復核根底軸線、標高，并在模板上標好混凝土澆筑標高；將控制標高抄在鋼筋上。模板、鋼筋、預埋件等均已驗收通過，辦理完相關驗收手續，監理單位簽發了混凝土澆筑令。〔2〕技術準備1〕施工前管理人員認真熟悉圖紙和大體積混凝土專項施工方案，并已向作業班組進展了技術質量交底。2〕測溫點已按要求埋設好，且固定結實。具體布置位置和方法見附圖。3〕測溫記錄圖表已備好，人員已確定。4〕技術負責人負責測溫數據的匯總、整理、分析。5〕應急材料現場已配備、應急方法已明確，應急相關機構和人員已確定。〔3〕材料準備商品混凝土泵站已聯系好，混凝土能夠滿足連續澆筑的需要。預先準備好足夠的保溫材料和養護設備。〔4〕主要機械設備和工具用具準備全套混凝土攪拌、運輸、澆筑機械設備經試車運轉均處于良好工作狀態，并配備足夠的泵機易損零件，以便出現意外損壞時，及時檢修。混凝土澆筑用工具用具配備齊全。名稱數量泵車3輛振動棒4臺平板振動器2臺碘鎢燈10盞鐵鍬8把電線假設干米絕緣膠鞋、絕緣手套假設干活扳手2把電工常規工具1套機械維修常規工具1套對講機4臺〔5〕勞動力準備工種數量混凝土工6瓦工4木工2鋼筋工1機械工2機械維修工1電工12、作業條件〔1〕模板的垃圾、木屑、泥土、積水和鋼筋上的油污等已清理干凈，木模在混凝土澆筑前灑水濕潤。〔2〕試驗室已開具泵送混凝土配合比。〔3〕澆筑混凝土必須的腳手架和馬道已經搭設，經檢查符合施工需要和平安要求。〔4〕泵送操作人員應經培訓、考核合格，持證上崗；對全體施工人員進展細致的技術交底。3、混凝土施工程序和澆筑路線澆筑程序：先施工底板混凝土，再施工墻板、柱混凝土，最后施工頂板、梁混凝土。頂板、底板澆筑路線：采用汽車泵泵送混凝土，并采取分層從中間向兩邊對稱澆筑的方式。4、工藝流程配合比配合比混凝土澆筑、振搗混凝土泵送混凝土運輸混凝土攪拌原材料準備混凝土澆筑、振搗混凝土泵送混凝土運輸混凝土攪拌原材料準備混凝土養護泵和輸送管清洗、撤除外加劑混凝土養護泵和輸送管清洗、撤除外加劑5、施工方法〔1〕泵送混凝土前先將儲料斗清水從管道泵出用以濕潤和清潔管道，然后壓入純水泥漿或1:1-1:2水泥砂漿潤滑管道后，即可開場泵送混凝土。〔2〕混凝土攪拌運輸車，第一次裝料時，應多加二袋水泥。裝運混凝土后，筒體應保持慢速轉動，卸料前，筒體應加快轉速20～3Os前方可卸料。〔3〕泵車開場壓送混凝土時速度宜慢，待混凝土送出管子端部時速度可逐漸加快，并轉入用正常速度進展泵送。壓送要連續進展不應停頓，遇到運轉不正常時，可放慢泵送速度。如混凝土供給不及時應降低泵送速度。泵送暫時中斷供料時應每隔5-10min利用泵機進展抽吸往復推動2-3次，以防堵管。混凝土因故間歇30min以上者，應排凈管路存留的混凝土以防堵塞。〔4〕泵送混凝土澆筑入模時，要將端部軟管均勻移動，使每層布料厚度控制在40㎝以，不應成堆澆筑。〔5〕混凝土分層鋪設后應隨即用插入式振動器振搗密實，1臺泵車應配備3臺振動器〔其中1臺備用〕。使用50型插入式振搗棒要快插慢拔，插點呈梅花型布置，按順序進展，不得漏振，移動間距不大于振搗棒作用半徑的1.5倍，振搗上一層時插入下一層混凝土50㎜，以消除兩層間的接縫。平板振動器的移動間距保證振動器的平板能夠覆蓋已振實局部的邊緣。振搗時間以混凝土外表出現浮漿及不出現氣泡、下沉為宜。〔6〕泵送混凝土入模用端部軟管經常均勻地移動，以防混凝土堆積，增加壓送阻力而引起爆管。當澆筑墻板時，管口應放在墻模板中間，并采用引漿法澆搗。當混凝土澆到最后階段時，對泵車采取“分段停泵〞的方法。〔7〕混凝土采取整體分層連續澆筑的方式，如遇特殊情況須間歇，間歇時間盡量縮短,并在下層混凝土初凝前將上層混凝土振搗完畢。詳見混凝土澆筑路線圖。〔8〕澆筑混凝土時為防止混凝土分層離析，混凝土由泵管卸出時，其自由傾澆高度不得超過2M，混凝土澆筑時不得直接沖擊模板。〔9〕澆筑混凝土時設專人看護模板，經常觀察模板、支架、鋼筋及預埋件和預留孔洞情況，當發生變形移位時立即停頓澆筑，并在已澆筑的混凝土凝結前修整完好。〔10〕泵送將完畢時，應計算好混凝土需要量，以便決定拌制混凝土量防止剩余混凝土過多。〔11〕混凝土泵送完畢，應進展混凝土泵布料桿及管路清洗。管道清理可采用空氣壓縮機推動清洗球清洗。方法是先安好專用清洗管，再啟動空壓機漸漸加壓。清洗過程中，應隨時敲擊輸送管，了解混凝土是否接近排空。〔12〕及時做好蓄水養護工作。六、大體積混凝土施工考前須知1、由于該混凝土頂板屬重荷模板，混凝土澆筑應滿足模板施工專項方案中對混凝土施工的要求。采取先澆筑墻板混凝土，再澆筑頂板混凝土的施工程序，并采用汽車泵泵送混凝土。頂板混凝土采取分層從中間向兩邊對稱澆筑的方式。每層厚度不大于400㎜。頂板混凝土堆料厚度不得大于設計厚度100厚。具體澆筑路線見混凝土施工路線圖。2、底板大體積混凝土施工同頂板。3、為確保混凝土澆筑密實，采取在混凝土初凝前二次振搗的方法。4、為減小混凝土的收縮裂縫，混凝土在混凝土初凝前應采取二次抹壓的方法。5、拌制混凝土的原材料計量應準確，嚴格按照配合比施工，并控制混凝土的入模溫度不大于30OC。6、在混凝土中摻入緩凝劑，盡可能減緩混凝土的澆筑速度，最大限度地釋放混凝土中的水化熱。7、混凝土振搗時，應距測溫點200㎜，以免損壞測溫點。預埋件應固定結實，位置應準確。8、做好混凝土的蓄水保溫養護工作。9、測溫點埋設位置和數量應符合要求，認真及時做好溫度監測工作，并做好記錄。10、嚴格控制混凝土的坍落度，確保澆筑時墻板混凝土坍落度為160±30㎜。七、混凝土的養護為保證施工質量，確保大體積砼的溫度控制到達預期的效果，我們對砼進展蓄水保溫養護。本工程頂板用蓄水法加麻袋薄膜覆蓋保溫,根據計算蓄水厚度為10㎜，頂板采用水泥砂漿帶做臨時擋水坎。八、大體積混凝土的溫度監測1、測溫點布置〔1〕在露天離地面1.5米的不易破害處設一個普通溫度計測量大氣溫度。〔2〕在混凝土入模處測量砼入模溫度。〔3〕在1200、1600、1900厚每種混凝土板上設置7處測溫點，1200厚板每處設置3個測溫點，1600和1900厚板每處設置5個測溫點〔詳見圖一～圖七〕。〔4〕每處測溫點用直徑20的鋼筋將50×50×20的混凝土塊和測溫點固定在一起，并使測溫點與直徑20的鋼筋隔開，測溫點相互間距如詳圖所示。2、測溫工具的選用：采用產JDC-2型便攜式建筑電子測溫儀。3、測溫方法：根據現場實際情況，采用直接測溫法測量砼上、中、下溫度，將溫度指示儀的測溫探頭與導線連接，每處分別測量上、中、下各點的溫度，并作記錄。測溫次數為：砼澆筑后4小時即開場測溫，澆筑完畢3-5天每4-6小時測一次，６～12天每８小時測溫一次，13～18天每12小時測溫一次，19～30天每24小時測溫一次。4、根據溫度監控結果，如果砼部升溫較快，外表保溫效果不好，砼部與外表溫度之差有可能超過控制值時，及時增加蓄水覆蓋保溫層厚度，必要時增設聚苯板保溫層，確保外溫差不超過要求的數值。5、當晝夜溫差較大或天氣預報有暴雨襲擊時，現場準備足夠的保溫材料，并根據氣溫變化趨勢以及砼部溫度監測結果及時調整保溫層厚度。6、當砼部與外表溫度之差不超過控制值，且砼外表與環境溫度之差也不超過20℃時，逐層撤除保溫層，當砼部與環境溫度之差在部與外表溫差控制值以時，則全部撤掉保溫層，九、大體積混凝土的質量控制1、澆筑前的控制〔1〕優選砂石、粉煤灰等原材料，按照配合比設計規定的骨料類型、粉煤灰等級要求，做好粗細骨料和粉煤灰的選擇、備料和檢驗工作。在充分降低水化熱的同時確保砼性能到達設計要求。〔2〕模板支設時要充分考慮到大體積砼澆筑的特殊性，考慮到本工程砼澆筑具有體量大、澆筑強度高、連續性要求高等一系列特點，在澆筑前應對砼的生產廠家〔商品砼〕、運輸能力及運輸路線、現場輸送設備等進展仔細的檢查和落實。應確保砼來料的及時性和連續性，并保證砼到現場后能及時入模。〔3〕預先準備好足夠的保溫材料和養護設備。〔4〕本工程大體積砼澆筑時間方案在5月份，應嚴格控制砼的入模溫度≤30℃2、澆筑中的控制〔1〕本工程為C50商品砼，砼坍落度為160±30mm。要求砼公司派專人到現場協調、配合現場施工，確保砼供給及時。〔2〕選擇科學合理的澆筑方法。本工程底板、頂板采用分層澆筑，分層厚度為0.4m，采用汽車泵泵送混凝土澆筑的方式，降低混凝土的澆筑速度，盡量加大砼的散熱面和最大散熱時間。〔3〕混凝土澆筑過程中的質量控制應從兩個方面來考慮，首先保證混凝土在澆筑運輸期間不出現離析、分層和坍落度不穩等問題，其次防止因分層澆筑時間的間隔，而使前層混凝土凝結后，再澆筑次層混凝土時造成施工冷縫；保證混凝土的均勻性和密實性。〔4〕混凝土采取整體分層澆筑法進展澆筑，循環推進，通過標尺桿控制每層厚度。夜間施工時，尺桿附近要用太陽燈進展照明。澆筑時，要在下一層混凝土初凝之前澆搗上一層混凝土，振動棒插入下層混凝土5cm，以防止上下層混凝土之間產生冷縫，同時采取二次振搗法保持良好接槎，提高混凝土的密實度。頂板混凝土澆筑至標高后，在終凝前用木抹反復抹壓，防止由于應力集中而導致的收縮裂縫的出現。混凝土收平后12小時澆水養護，再蓄水10㎜并用麻袋塑料膜覆蓋，養護14天。〔6〕混凝土振搗采用插入式振搗棒振搗，2個以上振搗棒振搗，在砼下料口配1個振搗棒，在砼流淌端頭配1個振搗棒。振搗手要認真負責，仔細振搗，防止過振或漏振。〔7〕泌水處理：砼在澆筑和振搗過程中，會有游離水析出并順砼坡面流至坑底。至此，在基坑邊設置集水坑，通過墊層找坡使泌水流至排水溝，再由排水溝流入集水坑，用潛水泵將過濾了的泌水排出坑外。同時在混凝土下料時，保持中間的混凝土高于四周邊緣的混凝土，這樣經振搗后，混凝土的泌水現象得到克制。當外表泌水消去后，用木抹子抹壓，減少混凝土沉陷時出現沿鋼筋的外表裂紋。〔8〕外表處理：由于泵送砼外表水泥漿較厚，澆筑后須在砼初凝前用刮尺抹面和木抹子打平，可使上部骨料均勻沉降，以提高外表密實度，減少塑性收縮變形，控制砼外表龜裂，也可減少砼外表水分蒸發，閉合收水裂縫，促進砼養護。在初凝前進展三次搓壓，最后—遍抹壓要掌握好時間，以初凝前為準，初凝時間可用手壓法把握。3、澆筑后的控制〔1〕專人進展保溫保濕養護，在砼外表采取蓄水并覆蓋麻帶養護。〔2〕養護層厚度的增減根據溫差情況及降溫速率而定，在混凝土升溫和早期降溫過程中要加強養護。〔3〕做好混凝土施工記錄，溫度監測記錄，及時進展數據分析，采取措施。記錄參照下表："大體積混凝土養護、測孔平面布置圖"、"大體積混凝土測溫記錄"。4、大體積混凝土的檢測指標要求〔1〕混凝土澆筑澆筑體入模溫度應不大于30〔2〕混凝土澆筑澆筑體在入模溫度根底上的溫升值不大于33℃〔3〕混凝土澆筑體的里表溫差〔不含混凝土收縮的當量溫度〕不大于"1.9m厚板混凝土約束溫度收縮裂縫計算匯總表"中的數值〔附后〕；〔4〕混凝土澆筑體的降溫速率不大于2.0℃〔5〕混凝土澆筑體外表與大氣溫差不大于20℃大體積混凝土養護、測孔平面布置圖工程名稱施工單位部位養護方法測溫方式測溫日期測孔平面布置圖說明：施工單位工程技術負責人施工員測溫員監理(建立)單位監理工程師(建立單位工程專業技術負責人)大體積混凝土測溫記錄工程名稱施工單位測溫方式部位養護方法測溫時間大氣溫度測孔編號上外表溫度中間點溫度下外表溫度混凝土外最大溫差間隙時間備注月日時溫度變化曲線圖外溫差曲線圖每日降溫速率曲線圖施工單位工程技術負責人施工員測溫員監理(建立)單位監理工程師(建立單位工程專業技術負責人)十、大體積砼配合比設計及抗裂平安計算1、砼配合比設計的要求和一般措施要控制砼部溫升，根本的一條就是控制砼的水泥用量，做好配合比設計。在這一方面，本工程采取以下措施：〔1〕優選水泥品種，根據砼供給單位實際情況，采用普通硅酸鹽水泥。〔2〕在混凝土中添加摻合料，改善混凝土性能，降低水泥用量，減少水化熱；本次配合比中，每方混凝土考慮摻66kg粉煤灰，50kg礦粉替代局部水泥，改善和易性。〔3〕針對已確定的配合比設計，進展溫控計算，從理論上初步確定是否需要采取混凝土入模降溫措施和澆筑后混凝土的保溫措施。根據"大體積混凝土施工規"(GB50496-2009)的要求，混凝土溫控指標宜符合以下規定：〔1〕混凝土澆筑澆筑體在入模溫度根底上的溫升值不宜大于50℃〔2〕混凝土澆筑體的里表溫差〔不含混凝土收縮的當量溫度〕不宜大于25℃〔3〕混凝土澆筑體的降溫速率不宜大于2.0℃〔4〕混凝土澆筑體外表與大氣溫差不宜大于20℃2、配合比設計；砼中采用摻粉煤灰、礦粉取代水泥用量，降低水泥用量，從而降低了水化熱，改善了砼的和易性、可泵性、粘聚性等性能。根據商品砼**試驗室提供的配合比及相關的強度試驗報告，試配而成的配合比方下：材料名稱水膠比砂率〔%〕水泥〔kg〕水〔kg〕砂〔kg〕石〔kg〕外加劑〔kg〕粉煤灰〔kg〕礦粉〔kg〕UEAWJ85-25〔mm〕CS-1材料用量〔kg/m3〕0.3137380170625106412.466504514.583、砼抗裂平安計算偏于平安考慮，以1900㎜厚頂板進展計算。〔1〕混凝土外約束溫度收縮裂縫控制計算每立方米水泥用量380㎏，水泥水化熱取461J/㎏，混凝土強度等級為C50，澆筑厚度取1.9m。〔各天計算詳見混凝土外約束溫度收縮裂縫控制計算書〕。現以3天自約束裂縫控制計算為例：3天混凝土外約束溫度收縮裂縫控制計算書一、計算原理(依據<<建筑施工計算手冊>>):大體積混凝土根底或構造(厚度大于1m)貫穿性或深進的裂縫，主要是由于平均降溫差和收縮差引起過大的溫度收縮應力而造成的。混凝土因外約束引起的溫度〔包括收縮〕應力〔二維時〕，一般用約束系數法來計算約束應力，按以下簡化公式計算：式中σ──混凝土的溫度(包括收縮)應力(N/mm2)；E(t)──混凝土從澆筑后至計算時的彈性模量(N/mm2)，一般取平均值；α──混凝土的線膨脹系數,取1.0×10-5；△T──混凝土的最大綜合溫差(℃)絕對值，如為降溫取負值；當大體積混凝土根底長期裸露在室外，且未回填土時，△T值按混凝土水化熱最高溫升值(包括澆筑入模溫度)與當月平均最低溫度之差進展計算；計算結果為負值，則表示降溫，按下式計算:計算所得，綜合溫差△T=39.36度T0──混凝土的澆筑入模溫度(℃)；T(t)──澆筑完一段時間t,混凝土的絕熱溫升值(℃)，按下式計算：計算所得，絕熱溫升值T(t)=45.12度Ty(t)──混凝土收縮當量溫差(℃)，按下式計算：計算所得，收縮當量溫差Ty(t)=-0.72度Th──混凝土澆筑完后到達的穩定時的溫度，一般根據歷年氣象資料取當年平均氣溫(℃)；S(t)──考慮徐變影響的松弛系數，一般取；R──混凝土的外約束系數，當為巖石地基時，R＝1；當為可滑動墊層時，R＝0，一般土地基取；ηc──混凝土的泊松比。二、計算:取S(t)=0.30，R＝0.25,α=1×10-5,η=0.15。1)混凝土3d的彈性模量由式：計算得:E(3)=0.82×1042)最大綜合溫差△T=39.363)根底混凝土最大降溫收縮應力,由式：計算得:σ=0.28N/mm24)不同齡期的抗拉強度由式:計算得:ft(3)=1.57N/mm25)抗裂縫平安度:K=1.57/0.28=5.61>1.15計算滿足抗裂條件1.9m厚板混凝土外約束溫度收縮裂縫計算匯總表齡期d〔天〕入模溫度T0〔C0〕環境溫度Th〔C0〕絕熱溫升T〔t〕〔C0〕收縮當量溫差TY〔t〕〔C0〕綜合溫差△T〔C0〕彈性模量E〔t〕×104N/㎜2最大降溫收縮應力σtN/㎜2抗拉強度f〔t〕N/㎜2K〔抗拉平安度〕抗拉平安系數結論3302045.12-0.7239.360.820.281.575.611.15符合要求6302063.46-1.4450.871.440.652.203.381.15符合要求9302070.92-2.0555.231.920.932.462.651.15符合要求12302073.95-2.6156.692.281.142.572.251.15符合要求15302075.19-3.2156.922.561.282.612.041.15符合要求18302075.69-3.8056.662.771.382.631.911.15符合要求21302075.89-4.3756.222.931.452.641.821.15符合要求24302075.98-4.9255.733.051.502.641.761.15符合要求27302076.01-5.4555.223.151.532.641.731.15符合要求30302076.02-5.9754.713.221.552.641.701.15符合要求〔2〕混凝土自約束裂縫控制計算每立方米水泥用量380㎏，水泥水化熱取461J/㎏，混凝土強度等級為C50，澆筑厚度取1.9m。〔各天計算詳見混凝土自約束裂縫控制計算書〕。現以3天自約束裂縫控制計算為例：3天混凝土自約束裂縫控制計算書一、計算原理(依據<<建筑施工計算手冊>>):澆筑大體積混凝土時，由于水化熱的作用，中心溫度高，與外界接觸的外表溫度低，當混凝土外表受外界氣溫影響急劇冷卻收縮時，外部混凝土質點與混凝土部各質點之間相互約束，使外表產生拉應力，部降溫慢受到自約束產生壓應力。則由于溫差產生的最大拉應力和壓應力可由下式計算:式中σt、σc──分別為混凝土的拉應力和壓應力(N/mm2)；E(t)──混凝土的彈性模量(N/mm2)；α──混凝土的熱膨脹系數(1/℃)△T1──混凝土截面中心與外表之間的溫差(℃)，其中心溫度按下式計算計算所得中心溫度為：54.81度η──混凝土的泊松比，取0.15－0.20。由上式計算的σt如果小于該齡期混凝土的抗拉強度值，則不會出現外表裂縫，否則則有可能出現裂縫，同時由上式知采取措施控制溫差△T1就有可有效的控制外表裂縫的出現。大體積混凝一般允許溫差宜控制在20℃－25℃二、計算:取E0=3.45×104N/mm2,σ=1×10-5,△T1=19.81℃,η1)混凝土在3d齡期的彈性模量,由公式:計算得:E(3)=0.82×104N/mm22)混凝土的最大拉應力由式:計算得:σt=1.27N/mm23)混凝土的最大壓應力由式:計算得:σc=0.63N/mm24)3d齡期的抗拉強度由式:計算得:ft(3)=1.57N/mm2結論:因部溫差引起的拉應力不大于該齡期混凝土的抗拉強度值，所以不會出現外表裂縫。1.9m厚板混凝土約束溫度收縮裂縫計算匯總表齡期d〔天〕入模溫度T0〔C0〕環境溫度Th〔C0〕降溫細數ξ中心溫度Tma*〔C0〕外表溫度〔C0〕外溫差△T〔C0〕彈性模量E〔t〕×104N/㎜2最大拉應力σtN/㎜2抗拉強度f〔t〕N/㎜2結論330200.5554.813519.810.821.271.57符合要求630200.5263.004518.001.442.032.20符合要求930200.4662.624715.621.922.352.46符合要求1230200.3757.364314.362.282.572.57符合要求1530200.2851.053912.052.562.422.61符合要求1830200.2145.893510.892.772.362.63符合要求2130200.1642.143111.142.932.562.64符合要求2430200.1239.122910.123.052.422.64符合要求2730200.0936.84279.843.152.432.64符合要求3030200.0836.082610.083.222.542.64符合要求C、蓄水法溫度控制計算書經計算，混凝土外表蓄水深度hw=0.01(m)〔具體計算附后〕十一、質量要求1、商品砼要有出廠合格證，混凝土所用的水泥、骨料、外加劑等必須符合規及有關規定，使用前檢查出廠合格證及有關試驗報告；2、混凝土的養護必須符合施工規規定及本方案的要求。3、混凝土強度的試塊取樣、制作、養護和試驗要符合規定。4、混凝土振搗密實，不得有蜂窩、孔洞、露筋、縫隙、夾渣等缺陷。5、安排專人看鋼筋、模板，發現問題及時解決。十二、平安要求1、雨天要注意防滑。2、進入施工現場要正確配戴平安帽。3、現場嚴禁吸煙。4、嚴禁上下拋擲物品。5、泵車按要求操作。6、振搗和拉線人員必須穿膠鞋戴絕緣手套，以防觸電。7、泵送系統受壓力時，不得開啟任何輸送管道和液壓管道。液壓系統的平安閥不得任意調整，蓄能器只能充入氮氣。8、作業后，必須將料斗和管道混凝土全部輸出，然后對泵機、料斗、管道進展清洗，用壓縮空氣沖洗管道時，管道出口端前方10米不得站人，并用金屬網等收集沖出的砂石粒。9、混凝土振搗器使用平安要求：〔1〕作業前檢查電源線路無破損漏電，漏電保護裝置靈活可靠，機具各部連接緊固，旋轉方向正確。〔2〕振搗器不得放在初凝的混凝土、腳手架、道路和干硬地面上進展試振。如檢修或作業間歇時間，切斷電源。〔3〕插入式振動棒軟軸的彎曲半徑不得小于500㎜，并不得多于兩個彎，操作時振動棒自然垂直地插入混凝土，不得用力硬插，斜推或使鋼筋夾住棒頭，也不得全部插入混凝土中。〔4〕振動棒保持清潔，不得有混凝土粘結在電動機外殼上阻礙散熱，發現溫度過高時，停歇降溫前方可使用。〔5〕作業地轉移時，電動機的電源線保持有足夠的長度和松度，嚴禁用電源線拖拉振動棒。〔6〕電源線要懸空移動，注意防止電源線與地面和鋼筋相磨擦及車輛的輾壓，經常檢查電源線的完好情況，發現破損立即進展處理。〔7〕用繩拉平板振動器時，拉繩枯燥絕緣，移動或轉向不得用腳踢電動機。〔8〕振搗器與平板保持緊固，電源線必須固定在平板上，電器開關裝在手把上。〔9〕作業后切斷電源，做好清洗、保養工作。振搗器具放在枯燥處并有防雨措施。十二、應急預案本工程砼澆筑塊體較大，砼澆筑過程中最關鍵的就是連續性，為防止出現意外情況造成對砼澆筑質量的影響，針對本工程特做以下準備：1、現場配備臨時發電機一臺，防止突然停電時現場利用發電機發電施工；2、要求商品砼供給單位配備足夠砼運輸車，并備用1輛以防運輸過程中堵車，可以再換車從其它路線運輸，不耽誤現場澆筑時間；3、現場備用2臺振動棒，2臺平板振動器及其它工具假設干，防止現場工具使用過程中損壞后及時更換。十三、相關建議1、在混凝土變截面處采取適當的鋼筋加強措施。2、考慮利用混凝土的60天或90天強度作為評定工程交工驗收及設計的依據。十四、配合比報告十五、混凝土自約束裂縫控制計算書計算書3天自約束裂縫控制計算書一、計算原理(依據<<建筑施工計算手冊>>):澆筑大體積混凝土時，由于水化熱的作用，中心溫度高，與外界接觸的外表溫度低，當混凝土外表受外界氣溫影響急劇冷卻收縮時，外部混凝土質點與混凝土部各質點之間相互約束，使外表產生拉應力，部降溫慢受到自約束產生壓應力。則由于溫差產生的最大拉應力和壓應力可由下式計算:式中σt、σc──分別為混凝土的拉應力和壓應力(N/mm2)；E(t)──混凝土的彈性模量(N/mm2)；α──混凝土的熱膨脹系數(1/℃)△T1──混凝土截面中心與外表之間的溫差(℃)，其中心溫度按下式計算計算所得中心溫度為：54.81度η──混凝土的泊松比，取0.15－0.20。由上式計算的σt如果小于該齡期混凝土的抗拉強度值，則不會出現外表裂縫，否則則有可能出現裂縫，同時由上式知采取措施控制溫差△T1就有可有效的控制外表裂縫的出現。大體積混凝一般允許溫差宜控制在20℃－25℃二、計算:取E0=3.45×104N/mm2,σ=1×10-5,△T1=19.81℃,η1)混凝土在3d齡期的彈性模量,由公式:計算得:E(3)=0.82×104N/mm22)混凝土的最大拉應力由式:計算得:σt=1.27N/mm23)混凝土的最大壓應力由式:計算得:σc=0.63N/mm24)3d齡期的抗拉強度由式:計算得:ft(3)=1.57N/mm2結論:因部溫差引起的拉應力不大于該齡期混凝土的抗拉強度值，所以不會出現外表裂縫。6天自約束裂縫控制計算書一、計算原理(依據<<建筑施工計算手冊>>):澆筑大體積混凝土時，由于水化熱的作用，中心溫度高，與外界接觸的外表溫度低，當混凝土外表受外界氣溫影響急劇冷卻收縮時，外部混凝土質點與混凝土部各質點之間相互約束，使外表產生拉應力，部降溫慢受到自約束產生壓應力。則由于溫差產生的最大拉應力和壓應力可由下式計算:式中σt、σc──分別為混凝土的拉應力和壓應力(N/mm2)；E(t)──混凝土的彈性模量(N/mm2)；α──混凝土的熱膨脹系數(1/℃)△T1──混凝土截面中心與外表之間的溫差(℃)，其中心溫度按下式計算計算所得中心溫度為：63.00度η──混凝土的泊松比，取0.15－0.20。由上式計算的σt如果小于該齡期混凝土的抗拉強度值，則不會出現外表裂縫，否則則有可能出現裂縫，同時由上式知采取措施控制溫差△T1就有可有效的控制外表裂縫的出現。大體積混凝一般允許溫差宜控制在20℃－25℃二、計算:取E0=3.45×104N/mm2,σ=1×10-5,△T1=18.00℃,η1)混凝土在6d齡期的彈性模量,由公式:計算得:E(6)=1.44×104N/mm22)混凝土的最大拉應力由式:計算得:σt=2.03N/mm23)混凝土的最大壓應力由式:計算得:σc=1.02N/mm24)6d齡期的抗拉強度由式:計算得:ft(6)=2.20N/mm2結論:因部溫差引起的拉應力不大于該齡期混凝土的抗拉強度值，所以不會出現外表裂縫。9天自約束裂縫控制計算書一、計算原理(依據<<建筑施工計算手冊>>):澆筑大體積混凝土時，由于水化熱的作用，中心溫度高，與外界接觸的外表溫度低，當混凝土外表受外界氣溫影響急劇冷卻收縮時，外部混凝土質點與混凝土部各質點之間相互約束，使外表產生拉應力，部降溫慢受到自約束產生壓應力。則由于溫差產生的最大拉應力和壓應力可由下式計算:式中σt、σc──分別為混凝土的拉應力和壓應力(N/mm2)；E(t)──混凝土的彈性模量(N/mm2)；α──混凝土的熱膨脹系數(1/℃)△T1──混凝土截面中心與外表之間的溫差(℃)，其中心溫度按下式計算計算所得中心溫度為：62.62度η──混凝土的泊松比，取0.15－0.20。由上式計算的σt如果小于該齡期混凝土的抗拉強度值，則不會出現外表裂縫，否則則有可能出現裂縫，同時由上式知采取措施控制溫差△T1就有可有效的控制外表裂縫的出現。大體積混凝一般允許溫差宜控制在20℃－25℃二、計算:取E0=3.45×104N/mm2,σ=1×10-5,△T1=15.62℃,η1)混凝土在9d齡期的彈性模量,由公式:計算得:E(9)=1.92×104N/mm22)混凝土的最大拉應力由式:計算得:σt=2.35N/mm23)混凝土的最大壓應力由式:計算得:σc=1.17N/mm24)9d齡期的抗拉強度由式:計算得:ft(9)=2.46N/mm2結論:因部溫差引起的拉應力不大于該齡期混凝土的抗拉強度值，所以不會出現外表裂縫。12天自約束裂縫控制計算書一、計算原理(依據<<建筑施工計算手冊>>):澆筑大體積混凝土時，由于水化熱的作用，中心溫度高，與外界接觸的外表溫度低，當混凝土外表受外界氣溫影響急劇冷卻收縮時，外部混凝土質點與混凝土部各質點之間相互約束，使外表產生拉應力，部降溫慢受到自約束產生壓應力。則由于溫差產生的最大拉應力和壓應力可由下式計算:式中σt、σc──分別為混凝土的拉應力和壓應力(N/mm2)；E(t)──混凝土的彈性模量(N/mm2)；α──混凝土的熱膨脹系數(1/℃)△T1──混凝土截面中心與外表之間的溫差(℃)，其中心溫度按下式計算計算所得中心溫度為：57.36度η──混凝土的泊松比，取0.15－0.20。由上式計算的σt如果小于該齡期混凝土的抗拉強度值，則不會出現外表裂縫，否則則有可能出現裂縫，同時由上式知采取措施控制溫差△T1就有可有效的控制外表裂縫的出現。大體積混凝一般允許溫差宜控制在20℃－25℃二、計算:取E0=3.45×104N/mm2,σ=1×10-5,△T1=14.36℃,η1)混凝土在12d齡期的彈性模量,由公式:計算得:E(12)=2.28×104N/mm22)混凝土的最大拉應力由式:計算得:σt=2.57N/mm23)混凝土的最大壓應力由式:計算得:σc=1.28N/mm24)12d齡期的抗拉強度由式:計算得:ft(12)=2.57N/mm2結論:因部溫差引起的拉應力不大于該齡期混凝土的抗拉強度值，所以不會出現外表裂縫。15天自約束裂縫控制計算書一、計算原理(依據<<建筑施工計算手冊>>):澆筑大體積混凝土時，由于水化熱的作用，中心溫度高，與外界接觸的外表溫度低，當混凝土外表受外界氣溫影響急劇冷卻收縮時，外部混凝土質點與混凝土部各質點之間相互約束，使外表產生拉應力，部降溫慢受到自約束產生壓應力。則由于溫差產生的最大拉應力和壓應力可由下式計算:式中σt、σc──分別為混凝土的拉應力和壓應力(N/mm2)；E(t)──混凝土的彈性模量(N/mm2)；α──混凝土的熱膨脹系數(1/℃)△T1──混凝土截面中心與外表之間的溫差(℃)，其中心溫度按下式計算計算所得中心溫度為：51.05度η──混凝土的泊松比，取0.15－0.20。由上式計算的σt如果小于該齡期混凝土的抗拉強度值，則不會出現外表裂縫，否則則有可能出現裂縫，同時由上式知采取措施控制溫差△T1就有可有效的控制外表裂縫的出現。大體積混凝一般允許溫差宜控制在20℃－25℃二、計算:取E0=3.45×104N/mm2,σ=1×10-5,△T1=12.05℃,η1)混凝土在15d齡期的彈性模量,由公式:計算得:E(15)=2.56×104N/mm22)混凝土的最大拉應力由式:計算得:σt=2.42N/mm23)混凝土的最大壓應力由式:計算得:σc=1.21N/mm24)15d齡期的抗拉強度由式:計算得:ft(15)=2.61N/mm2結論:因部溫差引起的拉應力不大于該齡期混凝土的抗拉強度值，所以不會出現外表裂縫。18天自約束裂縫控制計算書一、計算原理(依據<<建筑施工計算手冊>>):澆筑大體積混凝土時，由于水化熱的作用，中心溫度高，與外界接觸的外表溫度低，當混凝土外表受外界氣溫影響急劇冷卻收縮時，外部混凝土質點與混凝土部各質點之間相互約束，使外表產生拉應力，部降溫慢受到自約束產生壓應力。則由于溫差產生的最大拉應力和壓應力可由下式計算:式中σt、σc──分別為混凝土的拉應力和壓應力(N/mm2)；E(t)──混凝土的彈性模量(N/mm2)；α──混凝土的熱膨脹系數(1/℃)△T1──混凝土截面中心與外表之間的溫差(℃)，其中心溫度按下式計算計算所得中心溫度為：45.89度η──混凝土的泊松比，取0.15－0.20。由上式計算的σt如果小于該齡期混凝土的抗拉強度值，則不會出現外表裂縫，否則則有可能出現裂縫，同時由上式知采取措施控制溫差△T1就有可有效的控制外表裂縫的出現。大體積混凝一般允許溫差宜控制在20℃－25℃二、計算:取E0=3.45×104N/mm2,σ=1×10-5,△T1=10.89℃,η1)混凝土在18d齡期的彈性模量,由公式:計算得:E(18)=2.77×104N/mm22)混凝土的最大拉應力由式:計算得:σt=2.36N/mm23)混凝土的最大壓應力由式:計算得:σc=1.18N/mm24)18d齡期的抗拉強度由式:計算得:ft(18)=2.63N/mm2結論:因部溫差引起的拉應力不大于該齡期混凝土的抗拉強度值，所以不會出現外表裂縫。21天自約束裂縫控制計算書一、計算原理(依據<<建筑施工計算手冊>>):澆筑大體積混凝土時，由于水化熱的作用，中心溫度高，與外界接觸的外表溫度低，當混凝土外表受外界氣溫影響急劇冷卻收縮時，外部混凝土質點與混凝土部各質點之間相互約束，使外表產生拉應力，部降溫慢受到自約束產生壓應力。則由于溫差產生的最大拉應力和壓應力可由下式計算:式中σt、σc──分別為混凝土的拉應力和壓應力(N/mm2)；E(t)──混凝土的彈性模量(N/mm2)；α──混凝土的熱膨脹系數(1/℃)△T1──混凝土截面中心與外表之間的溫差(℃)，其中心溫度按下式計算計算所得中心溫度為：42.14度η──混凝土的泊松比，取0.15－0.20。由上式計算的σt如果小于該齡期混凝土的抗拉強度值，則不會出現外表裂縫，否則則有可能出現裂縫，同時由上式知采取措施控制溫差△T1就有可有效的控制外表裂縫的出現。大體積混凝一般允許溫差宜控制在20℃－25℃二、計算:取E0=3.45×104N/mm2,σ=1×10-5,△T1=11.14℃,η1)混凝土在21d齡期的彈性模量,由公式:計算得:E(21)=2.93×104N/mm22)混凝土的最大拉應力由式:計算得:σt=2.56N/mm23)混凝土的最大壓應力由式:計算得:σc=1.28N/mm24)21d齡期的抗拉強度由式:計算得:ft(21)=2.64N/mm2結論:因部溫差引起的拉應力不大于該齡期混凝土的抗拉強度值，所以不會出現外表裂縫。24天自約束裂縫控制計算書一、計算原理(依據<<建筑施工計算手冊>>):澆筑大體積混凝土時，由于水化熱的作用，中心溫度高，與外界接觸的外表溫度低，當混凝土外表受外界氣溫影響急劇冷卻收縮時，外部混凝土質點與混凝土部各質點之間相互約束，使外表產生拉應力，部降溫慢受到自約束產生壓應力。則由于溫差產生的最大拉應力和壓應力可由下式計算:式中σt、σc──分別為混凝土的拉應力和壓應力(N/mm2)；E(t)──混凝土的彈性模量(N/mm2)；α──混凝土的熱膨脹系數(1/℃)△T1──混凝土截面中心與外表之間的溫差(℃)，其中心溫度按下式計算計算所得中心溫度為：39.12度η──混凝土的泊松比，取0.15－0.20。由上式計算的σt如果小于該齡期混凝土的抗拉強度值，則不會出現外表裂縫，否則則有可能出現裂縫，同時由上式知采取措施控制溫差△T1就有可有效的控制外表裂縫的出現。大體積混凝一般允許溫差宜控制在20℃－25℃二、計算:取E0=3.45×104N/mm2,σ=1×10-5,△T1=10.12℃,η1)混凝土在24d齡期的彈性模量,由公式:計算得:E(24)=3.05×104N/mm22)混凝土的最大拉應力由式:計算得:σt=2.42N/mm23)混凝土的最大壓應力由式:計算得:σc=1.21N/mm24)24d齡期的抗拉強度由式:計算得:ft(24)=2.64N/mm2結論:因部溫差引起的拉應力不大于該齡期混凝土的抗拉強度值，所以不會出現外表裂縫。27天自約束裂縫控制計算書一、計算原理(依據<<建筑施工計算手冊>>):澆筑大體積混凝土時，由于水化熱的作用，中心溫度高，與外界接觸的外表溫度低，當混凝土外表受外界氣溫影響急劇冷卻收縮時，外部混凝土質點與混凝土部各質點之間相互約束，使外表產生拉應力，部降溫慢受到自約束產生壓應力。則由于溫差產生的最大拉應力和壓應力可由下式計算:式中σt、σc──分別為混凝土的拉應力和壓應力(N/mm2)；E(t)──混凝土的彈性模量(N/mm2)；α──混凝土的熱膨脹系數(1/℃)△T1──混凝土截面中心與外表之間的溫差(℃)，其中心溫度按下式計算計算所得中心溫度為：36.84度η──混凝土的泊松比，取0.15－0.20。由上式計算的σt如果小于該齡期混凝土的抗拉強度值，則不會出現外表裂縫，否則則有可能出現裂縫，同時由上式知采取措施控制溫差△T1就有可有效的控制外表裂縫的出現。大體積混凝一般允許溫差宜控制在20℃－25℃二、計算:取E0=3.45×104N/mm2,σ=1×10-5,△T1=9.84℃,η1)混凝土在27d齡期的彈性模量,由公式:計算得:E(27)=3.15×104N/mm22)混凝土的最大拉應力由式:計算得:σt=2.43N/mm23)混凝土的最大壓應力由式:計算得:σc=1.21N/mm24)27d齡期的抗拉強度由式:計算得:ft(27)=2.64N/mm2結論:因部溫差引起的拉應力不大于該齡期混凝土的抗拉強度值，所以不會出現外表裂縫。30天自約束裂縫控制計算書一、計算原理(依據<<建筑施工計算手冊>>):澆筑大體積混凝土時，由于水化熱的作用，中心溫度高，與外界接觸的外表溫度低，當混凝土外表受外界氣溫影響急劇冷卻收縮時，外部混凝土質點與混凝土部各質點之間相互約束，使外表產生拉應力，部降溫慢受到自約束產生壓應力。則由于溫差產生的最大拉應力和壓應力可由下式計算:式中σt、σc──分別為混凝土的拉應力和壓應力(N/mm2)；E(t)──混凝土的彈性模量(N/mm2)；α──混凝土的熱膨脹系數(1/℃)△T1──混凝土截面中心與外表之間的溫差(℃)，其中心溫度按下式計算計算所得中心溫度為：36.08度η──混凝土的泊松比，取0.15－0.20。由上式計算的σt如果小于該齡期混凝土的抗拉強度值，則不會出現外表裂縫，否則則有可能出現裂縫，同時由上式知采取措施控制溫差△T1就有可有效的控制外表裂縫的出現。大體積混凝一般允許溫差宜控制在20℃－25℃二、計算:取E0=3.45×104N/mm2,σ=1×10-5,△T1=10.08℃,η1)混凝土在30d齡期的彈性模量,由公式:計算得:E(30)=3.22×104N/mm22)混凝土的最大拉應力由式:計算得:σt=2.54N/mm23)混凝土的最大壓應力由式:計算得:σc=1.27N/mm24)30d齡期的抗拉強度由式:計算得:ft(30)=2.64N/mm2結論:因部溫差引起的拉應力不大于該齡期混凝土的抗拉強度值，所以不會出現外表裂縫。1.9m厚板混凝土約束溫度收縮裂縫計算匯總表齡期d〔天〕入模溫度T0〔C0〕環境溫度Th〔C0〕降溫細數ξ中心溫度Tma*〔C0〕外表溫度〔C0〕外溫差△T〔C0〕彈性模量E〔t〕×104N/㎜2最大拉應力σtN/㎜2抗拉強度f〔t〕N/㎜2結論330200.5554.813519.810.821.271.57符合要求630200.5263.004518.001.442.032.20符合要求930200.4662.624715.621.922.352.46符合要求1230200.3757.364314.362.282.572.57符合要求1530200.2851.053912.052.562.422.61符合要求1830200.2145.893510.892.772.362.63符合要求2130200.1642.143111.142.932.562.64符合要求2430200.1239.122910.123.052.422.64符合要求2730200.0936.84279.843.152.432.64符合要求3030200.0836.082610.083.222.542.64符合要求十六、混凝土外約束溫度收縮裂縫控制計算3天混凝土澆筑前裂縫控制計算書一、計算原理(依據<<建筑施工計算手冊>>):大體積混凝土根底或構造(厚度大于1m)貫穿性或深進的裂縫，主要是由于平均降溫差和收縮差引起過大的溫度收縮應力而造成的。混凝土因外約束引起的溫度〔包括收縮〕應力〔二維時〕，一般用約束系數法來計算約束應力，按以下簡化公式計算：式中σ──混凝土的溫度(包括收縮)應力(N/mm2)；E(t)──混凝土從澆筑后至計算時的彈性模量(N/mm2)，一般取平均值；α──混凝土的線膨脹系數,取1.0×10-5；△T──混凝土的最大綜合溫差(℃)絕對值，如為降溫取負值；當大體積混凝土基礎長期裸露在室外，且未回填土時，△T值按混凝土水化熱最高溫升值(包括澆筑入模溫度)與當月平均最低溫度之差進展計算；計算結果為負值，則表示降溫，按下式計算:計算所得，綜合溫差△T=39.36度T0──混凝土的澆筑入模溫度(℃)；T(t)──澆筑完一段時間t,混凝土的絕熱溫升值(℃)，按下式計算：計算所得，絕熱溫升值T(t)=45.12度Ty(t)──混凝土收縮當量溫差(℃)，按下式計算：計算所得，收縮當量溫差Ty(t)=-0.72度Th──混凝土澆筑完后到達的穩定時的溫度，一般根據歷年氣象資料取當年平均氣溫(℃)；S(t)──考慮徐變影響的松弛系數，一般取；R──混凝土的外約束系數，當為巖石地基時，R＝1；當為可滑動墊層時，R＝0，一般土地基取；ηc──混凝土的泊松比。二、計算:取S(t)=0.30，R＝0.25,α=1×10-5,η=0.15。1)混凝土3d的彈性模量由式：計算得:E(3)=0.82×1042)最大綜合溫差△T=39.363)根底混凝土最大降溫收縮應力,由式：計算得:σ=0.28N/mm24)不同齡期的抗拉強度由式:計算得:ft(3)=1.57N/mm25)抗裂縫平安度:K=1.57/0.28=5.61>1.15計算滿足抗裂條件6天混凝土澆筑前裂縫控制計算書一、計算原理(依據<<建筑施工計算手冊>>):大體積混凝土根底或構造(厚度大于1m)貫穿性或深進的裂縫，主要是由于平均降溫差和收縮差引起過大的溫度收縮應力而造成的。混凝土因外約束引起的溫度〔包括收縮〕應力〔二維時〕，一般用約束系數法來計算約束應力，按以下簡化公式計算：式中σ──混凝土的溫度(包括收縮)應力(N/mm2)；E(t)──混凝土從澆筑后至計算時的彈性模量(N/mm2)，一般取平均值；α──混凝土的線膨脹系數,取1.0×10-5；△T──混凝土的最大綜合溫差(℃)絕對值，如為降溫取負值；當大體積混凝土基礎長期裸露在室外，且未回填土時，△T值按混凝土水化熱最高溫升值(包括澆筑入模溫度)與當月平均最低溫度之差進展計算；計算結果為負值，則表示降溫，按下式計算:計算所得，綜合溫差△T=50.87度T0──混凝土的澆筑入模溫度(℃)；T(t)──澆筑完一段時間t,混凝土的絕熱溫升值(℃)，按下式計算：計算所得，絕熱溫升值T(t)=63.46度Ty(t)──混凝土收縮當量溫差(℃)，按下式計算：計算所得，收縮當量溫差Ty(t)=-1.44度Th──混凝土澆筑完后到達的穩定時的溫度，一般根據歷年氣象資料取當年平均氣溫(℃)；S(t)──考慮徐變影響的松弛系數，一般取；R──混凝土的外約束系數，當為巖石地基時，R＝1；當為可滑動墊層時，R＝0，一般土地基取；ηc──混凝土的泊松比。二、計算:取S(t)=0.30，R＝0.25,α=1×10-5,η=0.15。1)混凝土6d的彈性模量由式：計算得:E(6)=1.44×1042)最大綜合溫差△T=50.873)根底混凝土最大降溫收縮應力,由式：計算得:σ=0.65N/mm24)不同齡期的抗拉強度由式:計算得:ft(6)=2.20N/mm25)抗裂縫平安度:K=2.20/0.65=3.38>1.15計算滿足抗裂條件9天混凝土澆筑前裂縫控制計算書一、計算原理(依據<<建筑施工計算手冊>>):大體積混凝土根底或構造(厚度大于1m)貫穿性或深進的裂縫，主要是由于平均降溫差和收縮差引起過大的溫度收縮應力而造成的。混凝土因外約束引起的溫度〔包括收縮〕應力〔二維時〕，一般用約束系數法來計算約束應力，按以下簡化公式計算：式中σ──混凝土的溫度(包括收縮)應力(N/mm2)；E(t)──混凝土從澆筑后至計算時的彈性模量(N/mm2)，一般取平均值；α──混凝土的線膨脹系數,取1.0×10-5；△T──混凝土的最大綜合溫差(℃)絕對值，如為降溫取負值；當大體積混凝土基礎長期裸露在室外，且未回填土時，△T值按混凝土水化熱最高溫升值(包括澆筑入模溫度)與當月平均最低溫度之差進展計算；計算結果為負值，則表示降溫，按下式計算:計算所得，綜合溫差△T=55.23度T0──混凝土的澆筑入模溫度(℃)；T(t)──澆筑完一段時間t,混凝土的絕熱溫升值(℃)，按下式計算：計算所得，絕熱溫升值T(t)=70.92度Ty(t)──混凝土收縮當量溫差(℃)，按下式計算：計算所得，收縮當量溫差Ty(t)=-2.05度Th──混凝土澆筑完后到達的穩定時的溫度，一般根據歷年氣象資料取當年平均氣溫(℃)；S(t)──考慮徐變影響的松弛系數，一般取；R──混凝土的外約束系數，當為巖石地基時，R＝1；當為可滑動墊層時，R＝0，一般土地基取；ηc──混凝土的泊松比。二、計算:取S(t)=0.30，R＝0.25,α=1×10-5,η=0.15。1)混凝土9d的彈性模量由式：計算得:E(9)=1.92×1042)最大綜合溫差△T=55.233)根底混凝土最大降溫收縮應力,由式：計算得:σ=0.93N/mm24)不同齡期的抗拉強度由式:計算得:ft(9)=2.46N/mm25)抗裂縫平安度:K=2.46/0.93=2.65>1.15計算滿足抗裂條件12天混凝土澆筑前裂縫控制計算書一、計算原理(依據<<建筑施工計算手冊>>):大體積混凝土根底或構造(厚度大于1m)貫穿性或深進的裂縫，主要是由于平均降溫差和收縮差引起過大的溫度收縮應力而造成的。混凝土因外約束引起的溫度〔包括收縮〕應力〔二維時〕，一般用約束系數法來計算約束應力，按以下簡化公式計算：式中σ──混凝土的溫度(包括收縮)應力(N/mm2)；E(t)──混凝土從澆筑后至計算時的彈性模量(N/mm2)，一般取平均值；α──混凝土的線膨脹系數,取1.0×10-5；△T──混凝土的最大綜合溫差(℃)絕對值，如為降溫取負值；當大體積混凝土基礎長期裸露在室外，且未回填土時，△T值按混凝土水化熱最高溫升值(包括澆筑入模溫度)與當月平均最低溫度之差進展計算；計算結果為負值，則表示降溫，按下式計算:計算所得，綜合溫差△T=56.69度T0──混凝土的澆筑入模溫度(℃)；T(t)──澆筑完一段時間t,混凝土的絕熱溫升值(℃)，按下式計算：計算所得，絕熱溫升值T(t)=73.95度Ty(t)──混凝土收縮當量溫差(℃)，按下式計算：計算所得，收縮當量溫差Ty(t)=-2.61度Th──混凝土澆筑完后到達的穩定時的溫度，一般根據歷年氣象資料取當年平均氣溫(℃)；S(t)──考慮徐變影響的松弛系數，一般取；R──混凝土的外約束系數，當為巖石地基時，R＝1；當為可滑動墊層時，R＝0，一般土地基取；ηc──混凝土的泊松比。二、計算:取S(t)=0.30，R＝0.25,α=1×10-5,η=0.15。1)混凝土12d的彈性模量由式：計算得:E(12)=2.28×1042)最大綜合溫差△T=56.693)根底混凝土最大降溫收縮應力,由式：計算得:σ=1.14N/mm24)不同齡期的抗拉強度由式:計算得:ft(12)=2.57N/mm25)抗裂縫平安度:K=2.57/1.14=2.25>1.15計算滿足抗裂條件15天混凝土澆筑前裂縫控制計算書一、計算原理(依據<<建筑施工計算手冊>>):大體積混凝土根底或構造(厚度大于1m)貫穿性或深進的裂縫，主要是由于平均降溫差和收縮差引起過大的溫度收縮應力而造成的。混凝土因外約束引起的溫度〔包括收縮〕應力〔二維時〕，一般用約束系數法來計算約束應力，按以下簡化公式計算：式中σ──混凝土的溫度(包括收縮)應力(N/mm2)；E(t)──混凝土從澆筑后至計算時的彈性模量(N/mm2)，一般取平均值；α──混凝土的線膨脹系數,取1.0×10-5；△T──混凝土的最大綜合溫差(℃)絕對值，如為降溫取負值；當大體積混凝土基礎長期裸露在室外，且未回填土時，△T值按混凝土水化熱最高溫升值(包括澆筑入模溫度)與當月平均最低溫度之差進展計算；計算結果為負值，則表示降溫，按下式計算:計算所得，綜合溫差△T=56.92度T0──混凝土的澆筑入模溫度(℃)；T(t)──澆筑完一段時間t,混凝土的絕熱溫升值(℃)，按下式計算：計算所得，絕熱溫升值T(t)=75.19度Ty(t)──混凝土收縮當量溫差(℃)，按下式計算：計算所得，收縮當量溫差Ty(t)=-3.21度Th──混凝土澆筑完后到達的穩定時的溫度，一般根據歷年氣象資料取當年平均氣溫(℃)；S(t)──考慮徐變影響的松弛系數，一般取；R──混凝土的外約束系數，當為巖石地基時，R＝1；當為可滑動墊層時，R＝0，一般土地基取；ηc──混凝土的泊松比。二、計算:取S(t)=0.30，R＝0.25,α=1×10-5,η=0.15。1)混凝土15d的彈性模量由式：計算得:E(15)=2.56×1042)最大綜合溫差△T=56.923)根底混凝土最大降溫收縮應力,由式：計算得:σ=1.28N/mm24)不同齡期的抗拉強度由式:計算得:ft(15)=2.61N/mm25)抗裂縫平安度:K=2.61/1.28=2.04>1.15計算滿足抗裂條件18天混凝土澆筑前裂縫控制計算書一、計算原理(依據<<建筑施工計算手冊>>):大體積混凝土根底或構造(厚度大于1m)貫穿性或深進的裂縫，主要是由于平均降溫差和收縮差引起過大的溫度收縮應力而造成的。混凝土因外約束引起的溫度〔包括收縮〕應力〔二維時〕，一般用約束系數法來計算約束應力，按以下簡化公式計算：式中σ──混凝土的溫度(包括收縮)應力(N/mm2)；E(t)──混凝土從澆筑后至計算時的彈性模量(N/mm2)，一般取平均值；α──混凝土的線膨脹系數,取1.0×10-5；△T──混凝土的最大綜合溫差(℃)絕對值，如為降溫取負值；當大體積混凝土基礎長期裸露在室外，且未回填土時，△T值按混凝土水化熱最高溫升值(包括澆筑入模溫度)與當月平均最低溫度之差進展計算；計算結果為負值，則表示降溫，按下式計算:計算所得，綜合溫差△T=56.66度T0──混凝土的澆筑入模溫度(℃)；T(t)──澆筑完一段時間t,混凝土的絕熱溫升值(℃)，按下式計算：計算所得，絕熱溫升值T(t)=75.69度Ty(t)──混凝土收縮當量溫差(℃)，按下式計算：計算所得，收縮當量溫差Ty(t)=-3.80度Th──混凝土澆筑完后到達的穩定時的溫度，一般根據歷年氣象資料取當年平均氣溫(℃)；S(t)──考慮徐變影響的松弛系數，一般取；R──混凝土的外約束系數，當為巖石地基時，R＝1；當為可滑動墊層時，R＝0，一般土地基取；ηc──混凝土的泊松比。二、計算:取S(t)=0.30，R＝0.25,α=1×10-5,η=0.15。1)混凝土18d的彈性模量由式：計算得:E(18)=2.77×1042)最大綜合溫差△T=56.663)根底混凝土最大降溫收縮應力,由式：計算得:σ=1.38N/mm24)不同齡期的抗拉強度由式:計算得:ft(18)=2.63N/mm25)抗裂縫平安度:K=2.63/1.38=1.91>1.15計算滿足抗裂條件21天混凝土澆筑前裂縫控制計算書一、計算原理(依據<<建筑