西藏**銅業有限公司**縣**金屬礦采選改擴建工程采礦部分安全預評價報告二零一四年六月西藏**銅業有限公司**縣**金屬礦采選改擴建工程安全預評價報告前言2011年2月，西藏**銅業有限公司通過轉讓整合的方式取得西藏自治區**縣**銅礦采礦權。**銅多金屬礦山2006年7月開始籌建，至2007年5月建成投產，實際生產能力為20～30kt/a，主要開采礦區內銅礦體。礦山為地下礦山，采用平硐開拓方式，開采方法為無底柱淺孔留礦法。為提高礦石產量，西藏**銅業有限公司擬進行**銅礦改擴建工程。長沙有色冶金設計研究院有限公司于2013年9月編制了《西藏**銅業有限公司**縣**銅多金屬礦采選改擴建工程可行性研究報告》（以下簡稱“可研報告”）。**銅多金屬礦山改擴建工程擬采用前期露天開采，后期地下開采方案。露天開采圈定了南、北兩個露天坑，北露天坑底標高為5168m，南露天坑底標高為5096m。采場內開拓運輸采用公路開拓、汽車運輸方案。露天開采生產規模為1200kt/a。西藏**銅業有限公司于2014年2月委托我公司對西藏**銅業有限公司**縣**銅多金屬礦采選改擴建工程進行安全預評價。我公司接受委托后即組建了安全評價小組，到企業現場踏勘、檢查，與相關人員進行座談，交換意見，并收集相關資料，完成了現場調查工作。本次安全預評價嚴格按照國家相關法律、法規和標準，遵循科學性、公正性、合法性和針對性原則，運用預先危險性分析法、安全檢查表法和專家評議法等安全評價方法，對長沙有色冶金設計研究院有限公司編制的可研報告進行分析，對露天采礦工程可能存在的危險、有害因素的種類和程度進行客觀、科學地辨識與評價，并形成本《安全預評價報告》。本安全預評價報告的格式是按照《國家安全監管總局關于印發金屬非金屬礦山建設項目安全專篇編寫提綱等文書格式的通知》(安監總管一[2012]45號)的規定編制的。經過評價公司內部的三級審核，形成目前提交的安全預評價報告。在本評價報告編制過程中，得到了西藏自治區及拉薩市安全生產監督管理局、非煤礦山方面的有關專家及西藏**銅業有限公司有關人員的大力支持，同時引用了前人的一些研究成果和技術資料，在此一并表示感謝!

目錄TOC\o"1-2"\h\z\uHYPERLINK1評價目的與依據 1HYPERLINK1.1評價對象和范圍 1HYPERLINK1.2評價目的和內容 1HYPERLINK1.3評價依據 2HYPERLINK1.4安全評價程序 7HYPERLINK2建設項目概述 8HYPERLINK2.1建設單位概況 8HYPERLINK2.2自然環境概況 9HYPERLINK2.3地質概況 11HYPERLINK2.4建設方案概況 20HYPERLINK3主要危險、有害因素辨識 41HYPERLINK3.1自然條件危險、有害因素辨識與分析 41HYPERLINK3.2基建施工過程主要危險、有害因素識別 43HYPERLINK3.3露天礦山生產過程主要危險、有害因素識別 44HYPERLINK3.4原有地下礦山引發的危險因素分析 52HYPERLINK3.5公共安全及周邊環境方面危險、有害因素 53HYPERLINK3.6項目中的特種設備 53HYPERLINK3.7重大危險源辨識 53HYPERLINK3.8小結 54HYPERLINK4評價單元劃分和評價方法選擇 56HYPERLINK4.1評價單元劃分 56HYPERLINK4.2評價方法選擇 56HYPERLINK5定性定量評價 58HYPERLINK5.1總平面布置單元 58HYPERLINK5.2開拓運輸單元 61HYPERLINK5.3采剝單元 68HYPERLINK5.4通風防塵單元 76HYPERLINK5.5礦山電氣單元 77HYPERLINK5.6防排水與防滅火單元 80HYPERLINK5.7排土場單元 82HYPERLINK5.8輔助設施單元 85HYPERLINK5.9安全生產管理單元 88HYPERLINK6安全對策措施和建議 91HYPERLINK6.1可研報告已提出的安全對策措施 91HYPERLINK6.2補充的安全對策措施 93HYPERLINK7安全預評價結論 100HYPERLINK7.1綜合評述 100HYPERLINK7.2評價結論 104HYPERLINK附件及附圖 1051評價目的與依據1.1評價對象和范圍1）評價對象：西藏**銅業有限公司**縣**銅多金屬礦采選改擴建工程（以下簡稱“**銅礦采選改擴建工程”）。2）評價范圍：西藏**銅業有限公司**縣**銅礦采選改擴建工程的前期露天礦山建設內容（采礦許可證允許的開采范圍見表2.1-1，開采最低標高為5096m）以及相應的礦山輔助設施及安全生產管理。以下幾個問題需要予以說明：（1）本次預評價的主要內容為**銅礦采選改擴建工程的露天采礦工程，對相應的選礦工程不作評價；（2）**銅礦采選改擴建工程后期開采方案為地下開采，將在露天開采（服務年限9a）結束后實施，屆時需要對改擴建項目的安全設施“三同時”進行監督管理，后期地下開采不在本次評價范圍內；（3）礦區以外的供、輸電、礦區外道路、生活福利辦公區不在本次評價范圍內。1.2評價目的和內容1）評價目的**銅礦采選改擴建工程安全預評價主要是根據可研報告等技術資料，辨識與分析**銅礦采選改擴建工程投產運行后在生產過程中存在的主要危險、有害因素及其可能導致發生事故的誘發因素，評價可研報告中危險、有害因素預防與控制措施的可靠性，以及與有關安全生產法律、法規、規章、規范性文件和標準、規程的符合性，預測發生事故的可能性及嚴重程度，提出消除危險和危害的安全對策措施及建議，為編制初步設計安全專篇提供參考，使**銅礦采選改擴建工程的安全管理由事后處置變為事先預測和預防，以提高評價對象的本質安全。2）評價內容（1）本次安全預評價的內容主要針對**銅礦采選改擴建工程的可研報告及現場情況，對總平面布置、采礦工藝、開拓運輸、通風防塵、礦山電氣、防排水與防滅火、排土場、礦石破碎及運輸系統及輔助生產系統中存在的危險和有害因素進行辨識，并分析其可能導致事故發生的誘發因素、可能性及嚴重程度；（2）評價可研報告中危險、有害因素預防和控制措施的可靠性，以及與有關安全生產法律、法規、規章、規范性文件和標準、規程的符合性；（3）提出消除未受控危險、有害因素的安全對策措施及建議；（4）作出安全預評價結論。1.3評價依據1.3.1法律法規1）法律《中華人民共和國礦山安全法》（中華人民共和國主席令[1992]第65號）《中華人民共和國安全生產法》（中華人民共和國主席令[2002]第70號）《中華人民共和國突發事件應對法》（[2007]《中華人民共和國消防法》（中華人民共和國主席令[2008]第6號）《中華人民共和國職業病防治法》（中華人民共和國主席令[2011]第52號）《中華人民共和國勞動合同法》（中華人民共和國主席令[2012]第73號）《中華人民共和國特種設備安全法》（中華人民共和國主席令[2013]第4號）《安全生產許可證條例》（國務院令[2004]第397號）《民用爆炸物品安全管理條例》（國務院令[2006]第466號）《生產安全事故報告和調查處理條例》（國務院令[2007]第493號）《特種設備安全監察條例》（國務院令[2009]第549號）《西藏自治區安全生產條例》（2009年3月26日西藏自治區第九屆人民代表大會常務委員會第九次會議通過）3）部門規章《非煤礦礦山建設項目安全設施設計審查與竣工驗收辦法》（國家安全生產監督管理局、國家煤礦安全監察局令[2004]第18號）[2009]布）《非煤礦礦山企業安全生產許可證實施辦法》（國家安全生產監督管理總局令[2009]第20號）《特種作業人員安全技術培訓考核管理規定》（國家安全生產監督管理總局令[2010]第30號）《建設項目安全設施“三同時”監督管理暫行辦法》（國家安全生產監督管理總局令[2010]第36號）《非煤礦山外包工程安全管理暫行辦法》（國家安全生產監督管理總局令[2013]第62號）《國家安全監管總局關于修改〈生產經營單位安全培訓規定〉等11件規章的決定》（國家安全生產監督管理總局令[2013]第63號）《國家質量監督檢驗檢疫總局關于修改<特種設備作業人員監督管理辦法>的決定》（國家質監總局令[2012]第140號）4）規范性文件《國務院關于進一步加強企業安全生產工作的通知》（國務院國發[2010]23號）《關于貫徹落實《國務院關于進一步加強企業安全生產工作的通知》精神進一步加強非煤礦山安全生產工作的實施意見》（國務院安委會辦公室安委辦[2010]17號）《關于加強金屬非金屬礦山建設項目安全工作的通知》（國家安全監管總局安監總管一[2010]110號）《關于金屬與非金屬礦山實施礦用產品安全標志管理的通知》（安監總規劃字[2005]83號）《關于開展重大危險源監督管理工作的指導意見》（安監管協調字[2004]56號）《企業安全生產費用提取和使用管理辦法》（財企[2012]16號）《國家安全監管總局關于印發金屬非金屬礦山建設項目安全專篇編寫提綱等文書格式的通知》（安監總管一[2012]45號）《國家安全監管總局辦公廳關于切實做好國家取消和下放投資審批有關建設項目安全監管工作的通知》（安監總廳政法[2013]120號）1.3.2標準規范GB6441-1986《企業職工傷亡事故分類》GB5083-1999《生產設備安全衛生設計總則》GBl6423-2006《金屬非金屬礦山安全規程》GB18152-2000《選礦安全規程》GB6722-2003《爆破安全規程》GB50187-2012《工業企業總平面設計規范》GB50070-2009《礦山電力設計規范》GB50016-2006《建筑設計防火規范》GB50140-2005《建筑滅火器配置設計規范》GB50057-2010《建筑物防雷設計規范》GB50011-2010《建筑抗震設計規范》GB50034-2004《建筑照明設計標準》GB18218-2009《危險化學品重大危險源辨識》GB2894-2008《安全標志及其使用導則》GB18452-2001《破碎設備安全要求》GB14784-1993《帶式輸送機安全規范》GB4053.1-2009《固定式鋼梯及平臺安全要求第一部分：鋼直梯》GB4053.2-2009《固定式鋼梯及平臺安全要求第二部分：鋼斜梯》GB4053.3-2009《固定式鋼梯及平臺安全要求第三部分：工業防護欄及鋼平臺》GB50421-2007《有色金屬礦山排土場設計規范》GB50603-2010《鋼鐵企業總圖運輸設計規范》GBJ87-1985《工業企業噪聲控制設計規范》GB/T13816-2009《生產過程危險和有害因素分類與代碼》GB/T8196-2003《機械安全防護裝置固定式和活動式防護裝置設計與制造一般要求》GB/T50062-2008《電力裝置的繼電保護和自動裝置設計規范》GB/T12801-2008《生產過程安全衛生要求總則》GB／T29639-2013《生產經營單位生產安全事故應急預案編制導則》GBZ1-2010《工業企業設計衛生標準》AQ2005-2005《金屬非金屬礦山排土場安全生產規則》AQ8001-2007《安全評價通則》AQ8002-2007《安全預評價導則》1.3.3建設項目合法證明文件1）《**銅礦采選改擴建工程可行性研究報告審查會議紀要》(攀鋼集團礦業公司，2012年12）《**銅礦采選改擴建工程可行性研究報告核準確認意見》(攀鋼集團有限公司，2012年43）安全評價委托書。1.3.4建設項目技術資料1）《西藏**銅業有限公司**縣**銅多金屬礦采選改擴建工程可行性研究報告》（長沙有色冶金設計研究院有限公司，2013年9月）；2）西藏自治區地質礦產勘查開發局第二地質大隊2012年11月編制的《西藏自治區**縣**礦區銅多金屬礦資源儲量核實報告》及礦產資源儲量評審備案證明（藏國土資儲備字[2012]67號）；3）山東黃金集團煙臺設計研究工程有限公司2003年3月提交的《西藏桑海礦業開發有限公司銅礦石選礦試驗研究報告》及桑海選廠2007年至2010年實際生產考察報告。1.3.5其他評價依據1）西藏**銅業有限公司提供的相關基礎資料；2）現場踏勘資料等。1.4安全評價程序本次安全預評價程序為：前期準備（明確評價對象和評價范圍；組建評價組；收集國內外相關法規、標準、規章、規范；收集并分析評價對象的基礎資料、相關事故案例；對類比工程進行調查等）；辨識與分析危險、有害因素；劃分評價單元；選擇評價方法；定性、定量評價（定性、定量評價；危險性分析評價）；提出安全對策措施建議；做出安全預評價結論；編制安全預評價報告。安全預評價程序見圖1.4-1。前期準備前期準備辨識與分析危險、有害因素編制安全預評價報告劃分評價單元選擇評價方法定性、定量評價提出安全對策措施建議做出評價結論圖1.4-1安全預評價程序框圖

2建設項目概述2.1建設單位概況1）建設單位簡介2011年2月，西藏**銅業有限公司通過轉讓整合的方式取得西藏自治區**縣**銅礦采礦權。目前礦山名稱為：西藏拉薩****銅多金屬礦，采礦開采許可證號：C5400002011093110119193，有效期：2011年9月26采礦權范圍由4個拐點圈定（其拐點坐標見表2.1-1），面積為4.68km2，開采深度：5380m至5280m標高。表2.1-1**縣**銅多金屬礦拐點坐標拐點東經北緯北京54坐標系西安80坐標系XYXY191°35′24″29°36′12″3277000163634003276930.5931363296.36291°37′01″29°36′12″3277000163660003276930.5931365896.37391°37′01″29°35′12″3275200163660003275130.5931365896.37491°35′24″29°35′12″3275200163634003275130.5831363296.372）地理位置及交通礦區位于**縣城南西34.5km處，屬**縣甲瑪鄉管轄。地理坐標：91°35′24″～91°37′01″；北緯29°35′12″～29°36′12″。從礦區沿礦區簡易公路北行約28km至318國道，再向西行61km至拉薩市，東行6.5km至**縣。礦區至拉薩火車站貨運場約94km，至拉薩機場約123km，交通較為便利。交通位置示意圖見圖2.1-1。3）礦區周邊環境礦區位于岡底斯山脈東余脈郭喀拉日居北麓，地勢南高北低，為高山區。海拔5050m～5594m，相對高差444m。水系較為發育，總體北流，屬于雅魯藏布江流域。浪木加果曲及其支流從礦區由南向北、東部流過。圖2.1-1礦區交通位置示意圖礦區植被不發育，只有稀疏的草本植物和少量的低矮灌木。礦區居民居住零散，周邊為牧區，居民多為藏族，經濟收入以出售畜產品為主，農作物多為青稞。甲瑪鄉區域內經多年地質勘查工作，已發現和確定數處鉛、鋅、銅多金屬礦產地，建有數座有色金屬選礦廠。礦區北部2km為驅龍露天采場。2.2自然環境概況2.2.1地形地貌礦區位于岡底斯山脈與念青唐古拉山脈結合部位，地勢險峻，切割強烈，礦區最高海拔5512.2m，最低海拔5050m，且有冰川地貌。沿河谷或剝蝕強烈區第四系發育，植被以高山草甸為主，有少量高山耐寒苔蘚，植被簡單。礦區位于郎木加果曲河及榮木錯曲溝交匯處，兩河均為季節性徑流，大氣降水量的多少直接影響地表水的水量。2.2.2氣象條件礦區氣象條件屬溫帶高原半干旱季風型氣候，晝夜溫差懸殊，空氣稀薄，日照充足，干濕季節明顯，夏季溫和濕潤，冬季寒冷干燥。根據**縣氣象觀測資料：多年（1978年～2009年）平均氣溫：6.1℃；月平均最高氣溫：14.1℃；極端最高氣溫：28.3℃；月平均最低氣溫：-7.9℃；極端最低氣溫：-18.2℃；多年（1978年～2009年）平均相對濕度：47%；最高濕度月份（7～8月）平均相對濕度：86%；最低濕度月份（1～3月）平均相對濕度：2%；多年（1998年～2010年）平均降雨量：591.76mm；年最大降雨量（2003年）：761.4mm；年最小降雨量（2009年）：413.0mm；日最大降雨量（2002年8月19日）：47.3mm；多年平均蒸發量（1994年～2006年）：1987.65mm；年平均雷暴日：73.2d。常年主導風向ENE，最大風速10.2m/s，極大風速16.6m/s，夏季主導風向ESE，冬季主導風向ENE。礦區位于海拔5200m以上的極高山地區，氣象條件與**縣所處的河谷區有較大的差異。2.2.3地震根據《中國地震動參數區劃圖》（GB18306-2001），礦區地震動峰值加速度值為0.15g，地震基本烈度為7度區。2.3地質概況2.3.1礦區地質概況1）地層礦區出露地層主要為中侏羅世葉巴組（J2y），少量第四系。（1）中侏羅世葉巴組一巖性段（J2y1）：葉巴組地層廣泛分布于岡底斯山南北兩側，由4個巖性段組成。礦區僅出露葉巴組第一巖性段（J2y1），主要巖性有流紋質巖屑凝灰熔巖、流紋巖、安山質晶屑凝灰巖、英安質凝灰巖、流紋質熔結含火山角礫巖屑凝灰巖、灰巖、變石英細砂巖、千枚狀板巖、透輝石大理巖、綠簾石榴石矽卡巖等，凝灰巖中夾少量碳酸鹽巖，厚度大于796.54m（未見底）。（2）第四紀（Q）：第四系沉積主要分布在現代河床及河床兩側緩坡地帶，呈條帶狀分布，僅發育有全新世沉積，主要為殘坡積、沖洪積和冰磧物。2)構造（1）褶皺：礦區內褶皺構造較簡單，總體表現為向北傾的單斜構造，含礦矽卡巖分布于葉巴組一段（J2y1）中，傾向5～20°，傾角65～80°。（2）斷裂構造：由于受附近區域性大斷裂以及多期次巖漿活動的影響，次級斷裂構造較復雜，部分地段形成寬5～20m不等，長達1000m左右的斷裂破碎帶。根據地表和深部鉆孔資料，**礦段斷裂構造總體可分為兩組，即近東西向層間滑動斷裂和北西向平推走滑斷裂。與成礦有關的斷裂主要有F1、F2、F3、F8、F9、F10斷裂等。F1斷裂帶：為**Ⅱ號礦段一條規模較大的層間破碎帶，該破碎帶為成礦期斷裂，Ⅱ號礦體主要賦存該破碎帶中。破碎帶縱貫礦區東西，長約1300m，總體走向110°，傾向北東，傾角65～68°。破碎帶寬一般3～5m，在0線和3線附近最寬可達30m。破碎地段褐鐵礦化較強，在36線東約24m處被F9錯斷，斷距10m左右，斷裂性質為逆斷裂。F3斷裂帶：出露于Ⅰ號礦體北側，與F2、F1斷裂近于平行，基本上沿灰巖與安山質晶屑凝灰巖接觸帶延伸，沿Ⅰ號礦體東、西，長約1600m，總體走向105°左右，傾向北東15°，傾角65～78°，破碎帶寬2～10m，個別地段大于30m。I號礦體主要產于該破碎帶中。破碎帶在16線、12線、分別被F4、F5短距離錯位，斷裂性質為逆斷裂。F4斷裂帶：該斷裂為北西向斷裂，長度約1700m，總體走向北西300°，傾向北西，傾角67～76°。斷裂破碎帶寬一般2～5m，最寬可達15m。該斷裂為成礦期后斷裂對F3斷裂有一定錯位，對Ⅰ號礦體的延伸起了一定破壞作用，斷裂性質為平推走滑斷裂。F6斷裂帶：出露于礦區中南部，經36線東約22m至南東40線穿越**礦區中南部，長約1568m，總體走向北西300°，傾向北東，傾角67～70°，斷裂破碎帶一般寬約5～20m，巖石基巖破碎變形強烈，其下伏巖性較完整地段礦化較好。斷裂性質為逆斷裂。F10斷裂帶：出露于礦區北東部，北西起36線以東22m與40線之間，長約80m，總體走向北西310°，傾向北東，傾角65～68°，斷裂性質為逆斷裂。3）圍巖蝕變礦區蝕變類型有硅化、矽卡巖化、黃鐵絹英巖化、白云母化、褐鐵礦化、綠簾石-碳酸鹽巖化、青磐巖化，以矽卡巖化較為發育。矽卡巖化主要分布在火山巖與碳酸鹽巖接觸部位，銅多金屬礦賦存于矽卡巖中。2.3.2礦床地質特征1）礦體特征礦區內共有四個銅礦體（八層銅礦)，編號分別為Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ，其中Ⅰ、Ⅱ、Ⅳ號礦體為**主礦體。礦體近東西向展布于礦區中部，呈不規則似層狀，賦存于中侏羅世葉巴組一巖性段（J2y1）安山質晶屑凝灰巖及矽卡巖帶中。（1）Ⅰ號礦體：Ⅰ號礦體為**主要銅礦體之一，礦體由四個子礦體組成，I-1、I-2、I-3、I-4號礦體呈平行狀沿近東西向層間斷裂破碎帶分布，礦體產狀、形態、展布等特征嚴格受F3層間斷層控制，已控制部分礦體來看，礦體厚度總體表現為中部厚，東西兩端較薄的特點，礦體局部具分枝復合現象。礦體在走向和傾向上產狀變化不大，宏觀上礦體產狀較為穩定。（2）Ⅱ號礦體：II號礦體為**礦區主要銅礦體之一，出露于礦區中北部3-28勘探線間，賦存于中侏羅世葉巴組一巖性段（J2y1）安山質晶屑凝灰巖內。礦體受近東西向斷裂裂隙控制，產于F1層間斷層破碎帶中，呈波狀舒緩延伸，F1斷層為礦體的儲礦構造。礦體總體表現為礦體中間厚度較大，西端厚度較薄的特點。礦體傾向182～200°，傾角76～85°，少數地段大于85°，為陡傾斜礦體，由2個穿脈、5條探槽和14個鉆孔控制。地表出露標高最高為5375m，最低為5194m，埋深最小為0m，最大為16m，地下深部標高5036m。（3）Ⅲ號礦體：Ⅲ號礦體位于Ⅰ、Ⅱ號礦體之間，距Ⅰ號礦體約180m、距Ⅱ號礦體約100m。礦體產于F2斷層附近，受F2層間斷層控制，分布于0-12勘探線間。礦體走向長約424m。已控制部分地表標高最高為5449.24m，最低標高為5342.68m，地下深部標高5194m。埋深最小為0m，最大為10m，在地表露頭明顯。產狀與Ⅰ號礦體基本一致，走向為近東西向，傾角為71～83°。（4）Ⅳ號礦體：Ⅳ號銅礦體由兩個子礦體組成，Ⅳ-1、Ⅳ-2號礦體呈平行狀沿F8層間斷層近東西向展布，呈似層狀、大脈狀產出，局部被北西向平推走滑斷層短距離錯斷，由東至西礦體厚度逐漸變薄，總體表現為礦體中間厚度較大，西端厚度較薄的特點。2）礦石特征礦石金屬礦物以黃鐵礦、黃銅礦為主，輝銀礦次之，再次是黝銅礦、自然銅、磁鐵礦、褐鐵礦、孔雀石、藍銅礦、銅藍、斑銅礦、方鉛礦、閃鋅礦等；非金屬礦物主要為石榴石（鈣鋁榴石-鈣鐵榴石是該銅礦中主要的非金屬礦物）、輝石（透輝石-鈣鐵輝石）、硅灰石、方柱石、角閃石、浮山石、綠簾石、綠泥石、陽起石、石英、絹云母、綠泥石、方解石、高嶺土等。礦石有益組分簡單，以自然銅為主，伴生有少量的金、銀。銅品位總的變化趨勢是由地表～淺部～深部增高，尤其是銅含量深部增高極為明顯。礦石中有害組分為砷、銻、硫和碳，含量極低，對選冶影響很小。2.3.3水文地質概況1）水文礦區屬拉薩河水系，拉薩河從礦區北部28km通過，河水流向為北東～南西向。礦區位于拉薩河南側支流——榮木錯、浪木加果上游分水嶺之間。榮木錯：起源于礦區的北東側，河流長15km，由南西—北東徑流，在礦區北西側13km處的才木嘎與浪木加果匯合，并在北部的朗達匯入拉薩河。礦區北西側河床縱比降在6～10%之間。浪木加果：起源于礦區南側，河流長17km，由南向北從礦區的東側流過，縱比降5～8%之間。溝谷地表水10月下旬開始冰凍，翌年4～5月逐步解凍。地表水的補給主要為降水，但降水量偏少，且降水集中，因而地表水隨降水消漲極快，導致水土流失，水源貧乏，同時也是地表徑流量變化增大的主要原因。2）含（隔）水層及其特征礦區位于一完整的懸谷內，礦區地下水為一相對獨立的小型水文地質單元。基巖裂隙水是礦坑充水的主要來源。礦區最低侵蝕基準面高程為5080m左右。礦區含（隔）水層及其特征礦區內地下水劃分為第四系松散巖類孔隙水、基巖裂隙水和碳酸鹽巖裂隙溶洞水三種類型。第四系松散巖類孔隙水分布在礦區小型支溝及東側浪木加果河谷內，分布面積占工作區面積的20～30％，地層為第四系冰磧、沖洪積塊碎石、碎石及含泥質卵石層。富水性可劃分為如下2個等級：①水量貧乏，單井涌水量小于100m3/d等級分布在礦區北部和南部支溝內，滲透系數0.77～1.01m/d，透水性差。②水量中等，單井涌水量100～1000m3/d等級分布在東側浪木加果河谷內，含水層為第四系沖洪積泥質卵石層，厚5～10m。滲透系數3.19～4.46m/d，地下水的富水性相對較好?；鶐r裂隙水根據地下水賦存狀態，可分為基巖風化帶裂隙水和基巖構造裂隙水兩個亞類。①基巖風化帶裂隙水分布在礦區絕大部分地區，含水巖組為巖漿巖和火山沉積巖系。風化裂隙一般在地表下21.89～215.52m，厚度為16.71～184.33m，具有規模較小、定向性差、密度大的特點，是基巖裂隙水的主要賦存空間。基巖裂隙水地下水的富水性一般表現為上部富水性較好，向下部逐漸減弱，到一定深度后則變為相對隔水層的變化特征。②基巖構造裂隙水埋藏在與構造作用有關的構造裂隙或斷層破碎帶中。構造破碎帶構成貫通地下水和地表水的運移通道和富集空間，主要接受地表水、凍結層融水和基巖風化帶裂隙水的補給，多表現為潛水性質。基巖構造裂隙水含水層滲透系數0.363～0.478m/d，鉆孔單位涌水量0.199～0.210L/S.m。該類型基巖構造裂隙脈狀含水層富水性中等。碳酸鹽巖裂隙溶洞水分布在工作區中部，含水巖組為中侏羅世葉巴組一段（J2y1）灰巖、大理巖化灰巖，呈近東西向展布，厚20～40m。含水空間主要為風化帶孔隙、構造裂隙、斷裂破碎帶裂隙、溶蝕孔隙，局部發育溶洞，直徑可達1-5m?？紫?、裂隙多被泥質充填，連通性差，其賦水性差；溶洞的連通性較好，且空間較大，是地下水的主要聚集地帶，但因礦區位于分水嶺地帶，補給條件差。總體上，礦區內巖溶為中等發育。礦區碳酸鹽巖呈帶狀分布，邊界條件較為復雜，巖溶較發育，地下水賦存條件較好，富水性中等，礦段處于補給區和徑流區范圍，對礦床充水有一定的影響。3）地下水補給、徑流、排泄條件地下水補給來源主要為大氣降水及冰雪融水，次為溪溝地表水。地下水、地表水互為補給，交替條件好，為礦區顯著的水文地質特征之一。4）地下水動態變化特征礦區內地下水動態變化與大氣降水關系十分密切，具有隨大氣降水漲落的特征，但不同地下水類型地下水動態變化幅度存在一定差異。第四系松散坡積層孔隙泉水流量0.155～3.24L/S，冬季斷流（11月至翌年3月），動態變幅21倍；基巖風化帶裂隙水泉流量0.415～3.36L/S，動態變幅約8倍；鉆孔揭露的基巖構造裂隙承壓水，涌水量與降雨的關系不太明顯，流量1.0～2.633L/S，動態變幅最小，顯示具有遠距離補給和深循環特征。5）地表水及老窯水對礦區開采的影響浪木加果對礦床充水的影響：礦區內礦床主要發育在浪木加果上游左側的一條小支溝內，部分礦體位于浪木加果河床的側下方。地表水主要通過滲透性較差的花崗巖表層風化層和斷裂破碎帶對礦床充水，地表水的充水作用較小。湖泊對礦床充水的影響：礦區內湖泊主要為礦床所在支溝的1號湖和2號湖。其中1號湖（西側）水深0.68～1.02m，湖水體積4321.9～9665.5m3；2號湖（東側）水深1.31～2.09m，湖水體積9671.4～18463.8m3。充水途徑為安山質晶屑凝灰巖的風化層和斷裂破碎帶，因滲透性差，再加上湖水體積小，湖水對礦床的充水作用微弱。老窯和生產礦井對礦床充水的影響：2007年至2010年，原西藏桑海礦業有限公司對區內礦體5300m中段進行了開采，目前5300m中段Ⅰ-1、Ⅰ-2礦體中西部位基本采空，5300m中段標高巷道內基本為干巷道，采礦過程中全礦山礦坑總涌水量約為1～20m3/d，豐水季節有時可達10～15m3/d，涌水量通過平垌自然排泄到支溝內，對礦井的充水作用微弱。6）礦坑涌水量預測露采坑充水的主要因素為大氣降雨徑流，除此之外，風化裂隙水也是露天開采時的一個穩定的充水因素。（1）大氣降雨徑流量計算公式：Q=F×H×ψQ=F×Hp×ψmax式中：Q—大氣降雨徑流量，m3/d；F—匯水面積，北露天封閉圈面積87632m2，南露天封閉圈面積13000m2；H—雨季正常降雨量，4.26mm；Hp—設計頻率暴雨量，20a一遇d暴雨量，56.9mm；ψ—正常降雨徑流系數，采用驅龍礦區參數，0.45；ψmax—設計頻率暴雨徑流系數，采用驅龍礦區參數，0.60。（2）風化裂隙水量計算公式：Q＝其中Rc=2ln因地下水為潛水，按2mS＝H2－h02＝（2H－S）S對公式進行轉換。式中：Q—礦坑涌水量，m3/d；K—含水層滲透系數，0.089，m/d；S—疏干的含水層厚度，因含水層被全部疏干，取含水層平均厚度38.36m；γ0—引用半徑（大井半徑），封閉圈近似圓形可以近似等于圓半徑，m；R0—引用影響半徑，影響半徑R取經驗值300m，R0＝R＋γ0，m；H—抽水前潛水層厚度，38.36m。以上兩部分相加即為南北露采坑水量。經計算，北露天雨季正常涌水量為H正=568m3/d，設計頻率（5%）涌水量為Hp=3992m3/d；南露天雨季正常涌水量為H正=261m3/d；設計頻率（5%）涌水量為水量Hp=680m3/d。2.3.4工程地質概況1）工程地質巖組特種按巖石類型、結構特征及巖石強度，可將礦區巖體劃分為以下幾個工程地質巖組。（1）第四系松散堆積層工程地質巖組：沖洪積卵礫石土主要分布于浪母加果溝，呈南北向帶狀分布。物質組分為卵礫石、礫砂夾粉質粘土，厚度一般5～10m，滲透性較強，表層擾動后常呈流動狀態，工程地質條件差。冰磧塊石土主要分布在5100m以上的冰蝕溝谷中，由棱角、次棱角狀塊石、碎石、砂土組成，厚度一般5～15m，最厚30m左右，為多年凍土區，表層凍融后土質松軟，滲透性強，工程地質條件差。殘坡積層碎塊石土主要分布在山丘斜坡中下部，物質組分為碎、塊石夾砂土，一般厚2～5m，最厚可達15m以上，結構松散，邊坡開挖及前緣臨空地段易產生滑坡。（2）堅硬塊狀火山碎屑巖巖組：礦區內分布廣泛，主要由侏羅系中統葉巴組一段（J2y1）地層組成，呈單斜狀近東西向展布，巖性有晶屑凝灰巖、英安質凝灰巖、安山質凝灰巖、流紋質巖屑凝灰巖等。新鮮灰巖的天然密度為2.586～2.964g/cm3，干密度2.579～2.961g/cm3，飽和密度為2.634～2.987g/cm3，天然含水率0.06～0.37%，飽水率1.40-2.42%；天然抗壓強度50.1～83.1MPa，飽和抗壓強度41.6～73.9MPa，軟化系數0.83～0.89；抗拉強度5.22～7.96MPa，粘聚力16.12～22.98MPa，內摩擦角為44.7～47.7°，為堅硬巖。（3）較堅硬塊狀巖漿巖巖組：主要分布在東段浪木加果溝谷內，巖體侵位于侏羅系中統葉巴組第一段（J2y1）火山碎屑巖及碳酸鹽巖地層中，大致呈東西向帶狀展布。巖石類型主要為黑云母花崗閃長巖，塊狀構造。新鮮灰巖的天然密度為2.548～2.569g/cm3，飽和密度為2.590～2.608g/cm3，干密度2.535～2.556g/cm3，天然含水率0.43～0.49%，飽水率1.79～2.16%；天然抗壓強度49.5MPa，飽和抗壓強度41.1MPa，軟化系數0.83；抗拉強度4.21MPa，粘聚力13.62MPa，內摩擦角為43.8°。屬較堅硬巖。（4）較堅硬層狀碳酸鹽巖巖組：分布在礦區中部，為侏羅系中統葉巴組第一段（J2y1）地層，呈單斜狀北西西向展布，出露寬度10～80m。新鮮灰巖的天然密度為2.566～2.605g/cm3，飽和密度為2.611～2.711g/cm3，干密度2.548～2.603g/cm3，天然含水率0.09～0.66%，飽水率1.67～4.34%；天然抗壓強度30.5MPa，飽和抗壓強度22.6MPa，軟化系數0.74；抗拉強度3.21MPa，粘聚力10.09MPa，內摩擦角為42.6°。為較堅硬巖。（5）堅硬接觸變質巖巖組：分布在礦區中部，產在碳酸鹽類巖石及火山-沉積巖系接觸帶或其附近的一種接觸交代變質的巖石中，呈單斜似層狀分布，巖性主要為石榴石矽卡巖和綠簾石矽卡巖，是礦段內主要賦礦層位。巖石天然密度為3.239～3.505g/cm3，飽和密度為3.289～3.557g/cm3，干密度3.227～3.503g/cm3，天然含水率0.07～0.37%，飽水率1.55～1.910%；天然抗壓強度49.5～64.5MPa，飽和抗壓強度41.1～55.5MPa，軟化系數0.83～0.86；抗拉強度4.60MPa，粘聚力14.52MPa，內摩擦角為44.4°。為較堅硬巖。2）巖體結構面特征根據地表調查和鉆孔、平硐水文工程地質編錄資料分析，區內發育有以下三類結構面。（1）風化裂隙結構面：為巖體強風化的產物。礦區風化帶厚度一般在16.71～184.33之間，風化結構面產狀受下覆巖層（體）構造裂隙及巖體裂隙的控制，結構面密度大，閉合差，多為泥膜、碎屑和泥質物充填，巖體滲透性較強，穩定性差，對礦床開采影響較大。（2）巖體裂隙結構面：①巖體裂隙：因巖體（或巖脈）侵入發育形成很多的巖體接觸帶裂隙結構面，不均勻，導致鉆孔沖洗液消耗和地下水位有明顯差別。②構造裂隙：區內構造作用強烈，構造裂隙一般可見4～5組，主要為多期次共軛剪切裂隙，裂隙發育以走向北東向、近南北向、北西向三組為主，傾角30～80°。充填物以石英為主，裂隙傾角一般大于采坑邊坡角，穩定性較好；緩傾裂隙結構面密度較大，閉合差，多為碎屑和泥質物充填，穩定性較差。（3）斷裂結構面：礦區斷裂構造總體可分為兩組，即近東西向層間滑動斷裂和北西向平推走滑斷裂，斷裂面多傾向北東，部分傾向北西，傾角65～78°，破碎帶寬5～20m不等。3）邊坡穩定性冰磧土和基巖強風化層是物理力學強度較低的巖土體。其中殘坡積角礫土、塊碎石土厚度為5～15m，結構松散～稍密，形成的自然坡度為33～37°，如在土體內開挖中形成過高、過陡的邊坡易引發滑坡、土質滑塌等次生地質災害；風化帶巖體完整性差，呈碎裂狀、鑲嵌碎裂狀或裂隙塊狀結構，裂隙面為少量泥質和鈣質充填，結合差，易形成硐頂冒落。綜上所述，礦區工程地質條件中等復雜。2.4建設方案概況2.4.1礦山開采現狀西藏自治區國土資源廳于2007年3月30日首次批準頒發《西藏自治區**縣**銅礦》采礦許可證，采礦權人：西藏桑海礦業開發有限公司；有效期至2011年3月30日。礦區于2011年2月，西藏桑海礦業開發有限公司將《西藏自治區**縣**銅礦》采礦權轉讓整合，采礦權歸西藏**銅業有限公司所有。目前礦山名稱為：西藏**縣**銅多金屬礦，開采許可證號C5400002011093110119193，有效期2011年9月26日至2016年9月26日，采礦權人：西藏**銅業有限公司，發證機關：西藏自治區國土資源廳。采礦權范圍由4個拐點圈定（其拐點坐標見表1-1），面積為4.68km2，開采深度：5380m至5280m標高。目前**銅多金屬礦山分為：廠部、采礦工業場地、選礦廠和尾礦庫四部分。礦山設計生產規模為20kt/a，2006年7月開始籌建，至2007年5月建成投產，實際生產能力為20～30kt/a，主要開采礦區內銅礦體。目前礦山采用地下開采平硐開拓方式，無底柱淺孔留礦法開采。采場內工作面原礦自溜至大巷裝車，人工推車至坑口堆場，再由自卸汽車將采出的礦石運至選礦廠。到目前為止，Ⅰ-1號礦體的開采底界為5346m，形成采空區高度28m，開采長度為256m；Ⅰ-2號礦體的開采底界為5298m，形成采空區高度20m，開采長度為260m；Ⅰ-3號礦體的開采底界亦為5298m，形成采空區高度20m，開采長度為366m。2.4.2建設規模及工作制度1）設計可采儲量經西藏自治區土地礦權交易和資源儲量評審中心評審通過的**銅多金屬礦保有資源儲量31372.5kt，銅金屬量462952.33t，平均品位1.61%，Au金屬量9056.12㎏，平均品位0.29g/t；Ag金屬量357795.93㎏，平均品位11.60g/t，核實區范圍內累計查明銅礦石量31838.3kt，金屬量476451.08t，平均品位1.50%；金金屬量9233.10㎏，平均品位0.29g/t；銀金屬量369324.13㎏，平均品位11.60g/t，**銅多金屬礦開采方式為露采+地采，露采部分設計了南北兩個露天坑。本項目設計通過Surpac建模估算資源儲量，332+333資源儲量共29826.3kt，其中332為19509.2kt，333為10317.1kt。設計利用原則為332全部利用，利用量為19509.1kt，333設計利用系數取0.6，利用量為6190.3kt。2）建設規模及服務年限礦山前期采用露天開采，生產規模4000t/d（1200kt/a），露天開采境界內礦量服務年限為9a，露天礦山投產1a，達產7a，減產1a，總服務年限9a。后期轉為地下開采，生產規模3000t/d（900kt/a），地下開采總生產年限為16a，其中投產1a，達產12a，減產期3a。4）最終產品最終產品為：銅多金屬礦石。5）工作制度每年工作300d，每天工作3班，每班8h。2.4.3總圖運輸2.4.3.1總圖布置1）項目組成項目由露天采場、采礦工業場地、排土場、變電站、水源地、環保安全設施及其它輔助設施等組成。2）總體布局及豎向布置（1）采場：采場位于戒母錯溝谷上游，采場東北面為浪木加果溝，西面為巴姐果溝，礦山開采上部為露天開采，分南、北露天采場。礦區屬**縣甲馬鄉管轄，南、北露天采場占地77.35hm2。（2）采礦工業場地：5050m采礦工業場地在采場北面1000m處，礦山前期先建設采礦辦公室和露采綜合倉庫。（3）排土場：在采場西面和南面選擇了兩個排土場。西面排土場緊鄰北露天采場西部，堆存北露天采場廢石，廢石量為33434.0km3（實方），松散系數和壓實系數1.25，設計容量42000km3。南面排土場在南露天采場南部600m處，堆存南露天采場廢石2799.72km3（實方），設計容量3500km3。（4）選礦工業場地：位于郎窮浦，在采場北面約17.0km處，南距驅龍選礦廠約4.0km，場地標高4360.0m～4300.0m，地面坡度10°～20°地勢西北高東北低，可利用的山坡寬約1000m。（5）炸藥庫：布置在5050m采礦工業場地北側4.0km處一平緩山坡溝上，進庫公路由礦山主干公路引入600m，標高在4850.0m，主要由設2#巖石炸藥庫一棟，硝酸銨庫一棟，雷管庫一棟，消防高位水池、警衛及值班室等組成。炸藥庫周邊無居民，與各工業場地安全距離滿足《民用爆破器材工程設計安全規范》（GB50089-2007）規定。2.4.3.2內外部運輸1）內、外部運輸量（1）外部運輸量：礦區外部運輸主要為銅精礦及生產材料、備品備件等，外部運輸總量運入量18680.79t/a，運出量：銅精礦93960t/a，鐵精礦165816t/a。（2）內部運輸量：內部運輸量主要為原礦石和廢石以及采礦耗材和選礦耗材等，年最大量約為11415.0kt/a。其中：礦石最大年運量1200kt/a，廢石年最大運量10215.0kt/a。2）內、外部運輸及設備（1）外部運輸方式：設計外部物料運輸暫不考慮直接鐵路運輸方式。公路運輸：礦區選廠到拉薩，公路運距為89.0km。精礦運輸可采取自營或委托社會運力運輸方式。（2）內部運輸方式：礦石采用汽車運輸，采、選生產資料、備品備件等內部運輸均采用汽車運輸。（3）運輸設備：礦山配備通勤大客車2輛，越野車2輛，雙排座貨車2輛，5t載重車2輛，排土場D220型推土機2輛，前裝機2輛，叉車2臺，地中衡2臺，礦山共配備司機18人，計量人員4人，礦山護礦隊、安全員20人。（4）礦山道路：采場到選廠公路為運礦公路，設計采用路面寬7.0m，路基9.0m道路，選廠與驅龍選廠的外部聯絡公路采用6.0m寬路面，7.0m寬路基，其他與外部618國道的聯絡公路均利用驅龍銅礦的上山公路。各工業場地到礦區主公路之間的聯絡道路，采用路基寬7.0m，路面寬6.0m泥結碎石路面。各路段均按Ⅲ級廠外道路標準修建，設計時速30km，最大縱坡7％，最小平曲線半徑6m，最小豎曲線半徑1000m。橋涵設計荷載按公路Ⅰ級，寬度與路基相同，涵洞采用漿砌片石蓋板涵，橋采用鋼筋混凝土結構。道路邊坡坡率按土質邊坡和石質邊坡分別考慮，挖方地段土質邊坡坡率按1:1～1:0.75，高出10m時分臺階放坡，每臺階之間預留2.0m平臺，石質邊坡按1:0.25～1:0.5，填方地段按1:1.5。2.4.4開采范圍1）開采對象開采對象為西藏拉薩**縣**銅多金屬礦床。根據礦體的品位分布情況，設計對礦床分為兩期開采，前期開采上部高品位礦體，后期開采下部低品位礦體。2）開采范圍開采范圍為前期露天開采范圍，北露天坑底標高為5168m，南露天坑底標高為5096m。3）礦區開采順序按照先露天后地下，從上自下的順序進行開采。北露天采場封閉圈標高5240m，南露天采場封閉圈標高5105m，封閉圈以上為山坡露天采場，封閉圈以下為凹陷露天采場。2.4.5開拓運輸1）礦、巖運輸方式**銅多金屬礦為山坡—凹陷露天，以山坡露天為主，開拓運輸的特點是：采場面積不大，開采深度不大，礦山生產剝采比大，廢石運輸量大，礦石運輸距離遠的特點。采用陡幫剝離，緩幫采礦開采工藝，設備位置變化大，采場內開拓運輸采用公路開拓、汽車運輸方案。2）開拓運輸設備設計剝離采用斗容為12m3的電鏟進行鏟裝，選用91t自卸汽車與之匹配，汽車車箱容積57m3，鏟車容積比為1：4.75，可充分發揮電鏟與汽車的效率，需91t自卸汽車17臺。采礦選擇斗容為2m3的液壓鏟進行礦石鏟裝，礦石運輸采用35t自卸汽車，需35t自卸汽車22臺。經計算，北露天需12m3剝離電鏟2臺，2m3采礦液壓鏟1臺；南露天選用2m3液壓鏟2臺能夠滿足南露天境界中的巖石和礦石的鏟裝任務。礦山生產期間共需2m3液壓鏟3臺和12m3電鏟2臺即能滿足礦巖的鏟裝任務。2.4.6采礦工藝2.4.6.1露天采場境界1）露天境界的圈定設計采用目前世界上露天境界優化功能最強大的Whittle軟件動態優化，以成本法確定的經濟合理剝采比確定最優境界，南、北露天境界內主要參數如下：北露天坑底標高為5168m，境界內采出的礦巖總量為35949130m3，96446218t；其中剝離量33433746m3，87369847t；采出礦石量（332全部利用，333利用系數按六折計算）9076371t；境界內平均剝采比9.63t/t，13.29m3/m3。南露天坑底標高為5096m，境界內采出的礦巖總量為2364288m3，6516806t；其中巖石量2051316m3，5386989t；采出礦石量（332全部利用，333利用系數按六折計算）1129817t；境界內平均剝采比4.77t/t，6.77m3/m3。南北露天合計采出礦石量為10206188t，露天境界內采出礦石量占礦體礦石總量的40%，金屬量占礦體總金屬量的50%。2）露天境界參數根據邊坡上揭露的巖體，地質報告中的各類巖石物理力學性質等，參照國內類似礦山實際情況，設計推薦的終了邊坡角為42°。采場邊坡參數：根據對礦區邊坡巖體穩定性分析，露天采場大部分為山坡露天開采，設計確定采場邊坡參數如下：臺階高度：12m；兩個臺階一組合臺階坡面角：60°～70°；安全平臺寬度：3m；清掃平臺寬度：9.0m～12m；運輸道路寬度：12m（單線），20m（雙線）；運輸道路坡度：8～10%；緩坡段長度：30～40m；終了邊坡角：38～42°。北露天坑封閉圈標高5240m，坑底標高5168m，最高開采標高5468m，邊坡最大垂高300m。南露天坑封閉圈標高5105m，坑底標高5096m，最高開采標高5336m，邊坡最大垂高240m。3）露天邊坡維護措施（1）在露天邊坡四周設立觀察點，進行經常性的觀測，雨季和融雪季節尤應加強觀察，并作好相應的預報工作。（2）及時清理邊坡上的浮石，邊坡有表土的地段，防止水土流失。（3）臨近露天邊坡的中深孔爆破，應在終了境界邊坡坡面上采用預裂爆破。以減少爆破振動對邊坡巖體的影響并形成平整的終了邊坡坡面。（4）露天邊坡穩定性較差地段，應進行經常性的邊坡穩定性影響的調查、測試與綜合研究，以便提出一套綜合性治理方案。2.4.6.2采礦方法1）采剝工藝由于上部邊坡巖石較破碎，下部礦巖都很堅硬，設計采用中深孔穿孔、多排微差爆破、然后進行鏟裝、運輸的采剝方法。為均衡生產剝采比，提高礦山前期經濟效益，設計采用陡幫剝離，緩幫采礦的采剝工藝。2）采剝、裝載作業設計推薦采用電鏟鏟裝巖石，液壓鏟鏟裝礦石的作業方式。采用陡幫剝離，陡幫剝離工作面少、剝離量大，剝離工作面僅2個；采用緩幫采礦，緩幫采礦工作面1個。開段溝位置根據臺階出入溝口位置決定。山坡露天以每個臺階出入溝口至采場間挖掘開段溝，其寬度為30m，長度為150m～200m。采剝臺階工作面主要結構要素：同時工作的臺階一般為2～3個，12m臺階高度，工作臺階坡面角60°～65°，最小工作平臺寬30m～40m，陡幫作業時的臨時非工作平臺寬度15m，擴幫開采工作幫坡角一般為65°，液壓挖掘機工作線長度一般為150m～250m，電鏟的工作線長度為100m～200m。2.4.6.3穿孔爆破1）穿孔**銅多金屬礦礦巖均屬中硬以上巖石，礦石抗壓強度大于30MPa；巖石抗壓強度在30MPa～77.8MPa。礦巖抗壓強度較高，節理較發育，爆破性一般，易成大塊。北露天采場，巖石選取φ250牙輪鉆機穿孔，同時結合礦石的賦存條件，礦石選取φ150頂錘式鉆機穿孔，南露天由于年穿孔量較北露天小，且礦體賦存條件復雜，礦石和巖石均選取φ150頂錘式鉆機穿孔。2）孔網參數采用矩形或梅花型布垂直孔，臨近最終邊坡時采用預裂爆破爆破，沿最終坡面角打傾斜孔。250mm孔徑鉆機穿孔孔網參數選用6m×7m，超深1.2m，孔深13.2m。150mm孔徑鉆機穿孔孔網參數選用5m×6m，超深1.2m，孔深13.2m。3）鉆機設備數量設計經計算，北露天需φ250鉆機2.9臺，取3臺，需φ150鉆機0.2臺，取1臺；南露天需φ150鉆機共計0.4，取1臺，由于南北露天相隔距離較遠，不宜與鉆機在兩個露天內移動，需φ250牙輪鉆機3臺，φ150頂錘式鉆機2臺，能夠滿足礦山所有的礦巖穿孔要求。4）爆破礦巖爆破性能一般，為降低大塊產出率，改善爆破質量，爆破采用多排孔微差爆破。炸藥采用粒狀銨油炸藥；起爆藥包為2#巖石炸藥，選用銨油炸藥，用混裝車現場混制和裝藥，起爆彈導爆索起爆。中深孔爆破制度為每兩天白班下班前爆破一次，每次爆破用2#巖石炸藥0.77t，銨油炸藥量17.45t，導爆管雷管100個，導爆管40m。爆破后巖石合格塊度為小于1200mm，礦石合格塊度小于800mm，大塊產出率礦石2%，巖石2%。礦巖大塊分開堆放，采用3臺移動式液壓破碎錘進行二次破碎。2.4.6.4輔助作業輔助作業包括鉆機作業場地平整、道路敷設及維修、場內材料的運輸、堆場礦石裝載、輔助裝礦等作業，設計選用下列輔助設備：表2.4-1輔助設備表序號設備名稱及規格數量SD32推土機2臺SD42推土機1臺12t炸藥車1臺液壓碎石機3臺平地機1臺壓路機1臺前裝機2臺50m3灑水車2臺100t汽車起重機1臺6t油罐車1臺4.5t～5t材料車2臺工具車2臺2.4.7通風防塵露天采場作業時，爆破煙塵、鏟裝、汽車運輸作業產生的粉塵及設備排放的尾氣，靠自然通風。為防止粉塵對人體的危害，污染環境，采用濕式穿孔和鑿巖，電鏟裝車前，在爆堆上適當灑水。對運輸道路路面經常灑水。2.4.8礦山電氣1）電源電源來自驅龍銅礦220KV變電站。驅龍銅礦220kV站最終主變規模為2臺150MVA220/35/10kV三卷主變和1臺120MVA220/10kV二卷主變、1臺240MVA220/10kV二卷主變。220kV站規劃2回35kV架空線向**選廠及露采場供電，在**選礦廠建一座35kV變電站，安裝2臺25000kVA，35/10kV變壓器，變壓器一用一備運行。2）負荷及電耗**銅礦采選改擴建工程（采礦部分）計算負荷如下：裝機容量：3532.7kW；工作裝機容量：3409.7kW；有功功率：1913.8kW；計算無功功率：1636.1kvar；年耗電量：6734.4k-kW·h。本工程露天開采時，采場排水泵（裝機66kW）為一級負荷；占此階段總工作裝機負荷的0.29%。3）供配電系統及變電所擬建企業35KV總降壓變電所的35KV母線采用單母線分段接線；10KV母線采用單母線分段接線，主要以放射式向露采場負荷供電。露采場負荷較小，距選廠12km，采用兩回LGJ-150架空線供電，同時形成環采場供電網，供采場移動設備用電。**采礦工業場地距驅龍南35kV變電所約4km，空壓機房10kV配電室電源線規格LGJ-120。4）主要設備選擇本工程地處高海拔地區，電氣設備使用于海拔3800m～5400m之間，其中露采場用電設備最高為海拔5400m。（1）高壓電器外絕緣強度根據《特殊環境條件高原用高壓電器的技術要求》GB/T20635-2006對外絕緣強度的高海拔校正系數的要求：①海拔4350m時，高壓電器設備外絕緣強度校正系數為：K4350=e［(4350-1000)/8150］=e0.4110=1.5083。②海拔5400m時，高壓電器設備外絕緣強度校正系數為：K5400=e［(5400-1000)/8150］=e0.5432=1.7215。據此，結合考慮一次投資和布置需要，本工程35kV、10kV電氣設備按以下原則選?。孩?5kV配電裝置如采用空氣絕緣，在海拔5400m時，其外絕緣耐壓校正為35*1.7215=60.25kV，需采用66kV配電裝置,比采用35kVSF6氣體絕緣GIS封閉式開關柜造價高，且考慮到66kV配電裝置非我國現行電氣設備主流產品，設計采用35kVSF6氣體絕緣GIS封閉式開關柜，使用條件按海拔5400m和海拔4400m分別選取；②35kV變壓器采用密封油絕緣變壓器，其套管按35*1.7215=60.25kV校正，使用條件海拔5400m（海拔4400m使用亦按此校正，以統一設備型式）。③10kV配電裝置如采用空氣絕緣，在海拔5400m時，其外絕緣耐壓校正為10*1.7215=17.2kV，采用10kVSF6氣體絕緣GIS封閉式開關柜。④10kV變壓器根據安裝地點采用全密封油絕緣變壓器或干式變壓器，其套管按10*1.7215=17.2kV校正，使用條件海拔5400m（4400m及以下海拔使用亦按此校正，以統一設備型式）。（2）高海拔容量校正變壓器和變頻器、軟啟動器等在高原條件下使用相較在海拔1000及以下使用時的容量修正（降容使用），尚無相關的強制性國家標準明確統一的計算公式，按《特殊環境條件高原用高壓電器的技術要求》GB/T20635-2006規定，容量修正按滿足現場試驗時的大氣空氣密度、濕度及溫度校驗因數確定。容量校驗由供貨方按上述原則提出具體的校驗數據，設計階段提出高海拔使用環境要求。（3）太陽輻射防護熱輻射對物體有加熱作用，對戶外高壓電器設備，太陽輻射的增加將引起較大的表面溫升，使材料變形，產生機械熱應力等紫外線輻射隨海拔升高的增加率比太陽總輻射的增加率高得多，紫外線使有機絕緣材料加速老化，使空氣易于電離，導致外絕緣強度及電暈起始電壓降低。（4）主要電氣設備選擇設備盡可能采取戶內布置，使用戶內產品。戶外設備加強對設備各部件防輻射處理。根據上述原則和開關實際使用時的容量，本工程主要電氣設備選擇如下：35kV開關選用國產GIS組合電器（XGN80-40.5），額定電流1600A/1250A,額定開斷電流31.5kA。10kV開關選用國產GIS組合電器（XGN80-12），進線及母線聯絡開關額定電流1600A,額定開斷電流31.5kA。饋線開關額定電流1250A,額定開斷電流31.5kA。10kV配電變壓器選用S13-M節能型全密封油浸變壓器或SCB10型干式變壓器。35kV變壓器選用SFZ9型油浸風冷有載調壓變壓器。5）繼電保護及自動裝置35KV總降壓變電所和空壓機房10kV配電所各設一套微機DMP系列綜合自動化系統，以完成電氣設備的保護、控制、信號及測量等功能。繼電保護：（1）35kV進線設限時電流速斷保護、帶時限過電流保護。（2）主變壓器設差動保護、帶時限過電流保護、過負荷保護、瓦斯保護及溫升信號。（3）10kV饋電線及800KVA以下變壓器設瞬時電流速斷保護、帶時限過電流保護。（4）800kVA及以上變壓器設瞬時電流速斷保護、帶時限過電流保護、瓦斯保護和溫升信號。6）過電壓保護與接地（1）所有真空開關柜均配有ZnO避雷器吸收操作過電壓。（2）總降壓變電所安裝獨立避雷針，防止直擊雷。（3）35kV進線1km范圍內架設避雷線，以防雷電波侵入變電所。（4）在35kV母線、10kV母線、10kV架空饋出線端，車間變電所10KV側（架空進線）、高壓電機首端均裝設閥型避雷器，以防止雷電波襲擊電氣設備。（5）總降壓變電所避雷針設獨立接地裝置，接地電阻不大于10Ω；（6）所有電氣設備金屬外殼和電纜外皮等正常不帶電的部分可靠接地，與總降工作接地相連，主接地網接地電阻不大于4Ω。微機保護系統采用“一點接地”，通過100mm2銅排與主接地網連接。7）電氣防火（1）35kV主變采用室外布置，主變間設置防火墻；其基礎下設擋油設施，并設置能貯存總油量50%的專用事故油池。（2）10kV變壓器為室內布置，采用全密封變壓器，降低變壓器油泄露幾率，其基礎下設擋油設施。（3）配電室設備采用無油設備，室內設置干粉滅火器。（4）所有進出配電室的孔洞均防火封堵。2.4.9防排水與防滅火1）露天采場封閉圈以上的排水露天采場封閉圈以上山坡露天采場外幾乎全是分水嶺，匯水面積很小，故采場外不設防水設施；山坡露天的水量通過截水溝截水后直接排至坑外，坑內截水溝平均斷面0.5m2，坡度3‰。北露天境界山坡露天的水量通過5312m平臺和5240m（5264m）平臺截水溝直接排至露天坑以外，南露天境界山坡露天的水量通過5120m平臺截水溝直接排至露天坑以外。對于礦山東面現有的兩個集水池，礦山在基建生產期需對其進行排水處理，查清水的來源。2）露天采場封閉圈以下的排水設計按10a一遇計算露天采場涌水量。南露天坑封閉圈標高5105m，坑底標高5096m，封閉圈內正常涌水量261m3/d，最大排水量680m3/d。采用集水坑移動式機械排水，坑底允許淹沒時間按7d考慮，最終排水泵站設在5096m標高，將露天坑的水排至5105m標高，排水泵站內設有2臺IS50-32-160型單級單吸離心泵(Q=15m3/h，H=29.6m，N=3kW)，正常排水時開1臺，每天排水時間為17.4h，另外1臺備用，最大排水時2臺同時工作。排水管采用Φ68×4mm無縫鋼管，共設兩條，由泵房沿邊坡敷設至地表，正常排水時一用一備，最大排水時兩條同時使用。北露天坑封閉圈標高5240m，坑底標高5168m，封閉圈內正常涌水量568m3/d，最大排水量3992m3/d。采用集水坑移動式機械排水，坑底允許淹沒時間按7d考慮，最終排水泵站設在5168m標高，將露天坑的水排至5240m標高，排水泵站內設有2臺D46-30×4型多級離心泵(Q=46m3/h，H=120m，N=30kW)，正常排水時開1臺，每天排水時間為12.35h，另外1臺備用，最大排水時2臺同時工作。排水管采用Φ108×4mm無縫鋼管，共設兩條，由泵房沿邊坡敷設至地表，正常排水時一用一備，最大排水時兩條排水管同時使用。2.4.10排土場南、北露天采場廢石通過汽車直接運送到排土場內，裝載機和推土機配合堆置。1）礦區分為南面和西面兩個排土場，目前排土場廢石堆置邊坡參數暫推薦為：單臺階高50m，安全平臺寬30m，臺階堆置邊坡坡率按為1：1.5～1:3.0考慮。2）廢石場邊坡周圍均設置底寬0.60m梯形截水溝，標高為順等高線沿自然地形往下排水，排至東側場外礦區現有排洪溝中。各級平臺設2%反坡，同時應從中間往兩端設5‰的排水坡，平臺截水溝由中間往兩端排水至邊坡截水溝。3）廢石場坡腳處利用大塊石填筑高1.0m的滲流層。以便排出廢石場內的地表水。4）在排土場坡腳處設有攔石壩，以防廢石沖出場外。5）在排土場作業區設置夜間照明系統，以保證場地安全。6）排土場攔石壩壩體參數及施工要求：（1）西排土場攔碴壩設置在5190m處，距廢石場坡腳底部50m，攔碴壩軸線長150.0m，高出地面約5.0m，壩頂寬3.0m，壩底寬15.50m，內、外邊坡率1:1.5，攔石壩體積：7875m3。南排土場攔碴壩沿場內北面和東面地表設置，距廢石場坡腳底部20.0m，壩頂標高5230m～5175.0m，攔碴壩軸線長535m，高出地面約3.0m，壩頂寬1.0m，內、外邊坡率1:1.5，攔碴壩體積：15000m3。（2）攔石壩主體采用碎石碾壓，就近取材，采用廢石渣土作為填料土，分層碾壓，其最大粒徑不得超過每層厚度的三分之二，鋪填時，大塊石料不應集中，且不得填在分段接頭處和與山坡連接處。碾壓要求密實度達85%以上,壩體壓實干容重為21kN/m3。（3）為排墻后積水，攔碴壩墻身每隔3.0m設15cm×15cm泄水孔，上下交錯布置，最下一排泄水孔的出水孔應高出地面200mm。（4）壩基需清除表面松散土層及浮石，并整平壓實。壩基兩端延伸至山體的部分，需清除植被及粉質粘土層。7）排土要求在排土中采用分層堆置，各層不應超過1.5m，同時應利用推土機自重充分碾壓，并且采取下列措施：（1）排土場平臺必須平整，排土線應整體均衡推進，坡頂線應呈直線形或弧形，采用自上而下逐層放緩臺階形邊坡。（2）邊坡坡比1:1.5，各平臺還應有2%～3%的逆坡，使場內雨水流向坡腳處（平臺眉線與山坡交匯線）的排水溝，然后匯入場外溝渠一并外排。（3）合理安排排土順序，盡可能將堅硬、不易風化的巖石堆置在底部,并形成滲流通道。（4）排土場滾石區設置醒目的安全標志，并配備管理人員1人、必要的儀器、設備、材料，隨時進行觀察、監測，發現各種可能發生或正在發生的病害，及時進行處理，確保排土工作安全可靠，避免事故發生、擴大。2.4.11公用輔助設施及土建工程2.4.11.1給水排水1）生活、生產用水量露天采場生產總用水量750m3/d。2）給水水源選廠生產用水從拉薩河水源直接輸水至選廠生產高位水池，采場生活水采用桶裝供應。采場前期露采生產水從驅龍工程采場生產高位水池加壓輸送至采場5400m采場生產高位水池，供本工程采場及工業場地使用。3）供水系統采場生產、消防供水系統在驅龍工程采場高位水池（標高5060m）附近設加壓泵房，泵房尺寸9m×4.5m×4.5m，內設兩臺D46-50×8型多級離心泵（一用一備，水泵性能為：Q＝46m3/h，H＝400m，N=90kW），生產用水經泵加壓揚送至采場附近500m3的采場生產高位水池中（池底標高5400m），供采場使用。輸送管道管材選用D133×6中高壓無縫鋼管，長約5km。CD12-6D型電動葫蘆一臺，Q＝2t，Lk＝6m，N=8.3kW4）消防采場工業場地生產的火災危險性為戊類，建筑物耐火等級為二級。根據《建筑設計防火規范》（GB50016-2006）之規定，不設室內消防給水系統，采用室外消防給水系統。采場工業場地消防水量為