1第3章鏈路傳輸工程2目錄一、星-地鏈路傳播特性二、衛星移動通信鏈路特性三、天線的方向性和電極化問題四、噪聲與干擾五、衛星通信全鏈路質量六、信道對傳輸信號的損害七、上、下行鏈路的RF干擾3鏈路傳播特性星際鏈路：只考慮自由空間傳播損耗星-地鏈路：由自由空間傳播損耗和近地大氣的各種影響所確定4

衛星通信的電波要經過對流層（含云層和雨層）、平流層、電離層和外層空間，跨越距離大，影響電波傳播的因素很多。

熱層（熱電離層）（Thermosphere）

80-500km中間層（Mesosphere）

50-80km平流層（Stratosphere）

16-50km對流層（Troposphere）

7-16km

外逸層（Exosphere）

500-64,374km5傳播問題物理原因主要影響衰減和天空噪聲增加大氣氣體、云、雨大約10GHz以上頻率信號去極化雨、冰結晶體C和Ku頻段的雙極化系統(取決于系統結構)折射和大氣多徑大氣氣體低仰角跟蹤和通信信號閃爍對流層和電離層折射擾動對流層：低仰角和10GHz

以上頻率電離層：10GHz以下頻率反射多徑和阻塞地球表面及表面上物體衛星移動業務傳播延遲、變化對流層和電離層精確的定時、定位、TDMA系統表3-1衛星通信系統的傳播問題6衛星通信系統的主要技術參數等效全向輻射功率（EIRP）定義：地球站或衛星的天線發射功率P與該天線增益G的乘積。表明了定向天線在最大輻射方向實際所輻射的功率。可表示為：

EIRP=P·G，或EIRP(dBW)=P(dBW)+G(dB)噪聲溫度（Te）定義：將噪聲系數折合為電阻元件在相當于某溫度下的熱噪聲，溫度以絕對溫度K計。噪聲溫度（Te）與噪聲系數(NF）的關系為：

NF=10lg(1+Te/290)(dB)品質因素（G/Te）定義：天線增益與噪聲溫度的比值。可表示為：

G/Te=G(dB)-10lgTe(dB/K)73.2星-地鏈路傳播特性

衛星通信的電波在傳播中要受到損耗，其中最主要的是自由空間傳播損耗，它占總損耗的大部分。

其它損耗還有大氣、雨、云、雪、霧等造成的吸收和散射損耗等。

衛星移動通信系統還會因為受到某種陰影遮蔽(例如樹木、建筑物的遮擋等)而增加額外的損耗，固定業務衛星通信系統則可通過適當選址避免這一額外的損耗。83.2.1自由空間傳播損耗電波在傳播過程中，能量將隨傳輸距離的增大而擴散，由此引起的傳播損耗稱為鏈路的自由空間傳播損耗。

在半徑為d的球面上（其面積為4πd2），功率密度（功率通量密度），即單位面積上的功率。也就是發射功率經過空間傳播到達接收點后，在單位面積內的功率。可以表示為：式中，Pt為輻射源的功率，

可以看做在距離輻射源d處，單位天線面積接收的功率，而式（3-1）的分母稱為傳播（或擴散）因子。9圖3-1以確定的天線面積在不同距離上所接收的輻射能量10接收天線捕獲面積在工程上稱為天線的有效面積。衛星通信系統中的天線都采用定向天線，并用“天線增益”來表征其方向性。其發送端（輻射源）采用定向天線，增益Gt為:如果發射端采用定向天線，則根據式（3-1）可以得到與發射端距離為d處的單位面積所接收的信號功率密度（功率通量密度）為：11接收信號功率的計算公式顯然，接收天線有效接收面積為Ae時，接收信號功率Pr為：接收天線增益Gr可表示為：式中，λ

為電波波長，Ae為接收天線的有效接收面積（等于實際的物理面積與天線效率的乘積）。12例:

衛星的EIRP值為49.4dBW，計算衛星離地面距離為40000km時，地面站的功率密度。解：根據式（3-2），

地面站的功率密度為13自由空間傳輸損耗的計算公式定義自由空間傳輸損耗Lf為：Lf也可以理解為發射天線和接收天線增益都為1（0dBi）時的傳輸損耗（發射功率與接收功率之比）。因為：14自由空間傳輸損耗的計算公式注意：式（3-8）中d的單位為km，f

的單位為GHz。若以dB為單位，并將π，c等常數代入，Lf(dB)可表示為：圖3-2自由空間損耗與傳播路徑長度的關系15例：衛星和地面站之間的距離為42,000km。計算6GHz時的自由空間損耗。解：根據公式（3-8），

Lf=92.44+20lg42000+20lg6=200.46(dB)16圖3-3衛星與地球站的幾何關系靜止衛星與地球站的通信距離關系17靜止衛星與地球站的通信距離關系式中，地心角，e

為地球站的緯度，Δg為地球站與星下點的經度差。地球站到靜止衛星的通信距離（鏈路長度）d和仰角α

的計算公式為：1819例1（P48）：若靜止衛星定位于E90o，求位于（110oE，40oN）的地球站對衛星的仰角和信號傳播距離。若射頻頻率為6GHz，計算鏈路的自由空間傳播損耗。解：地球站與衛星之間的距離為d，地球站的緯度e=40o，地球站與星下點的經度差Δg=110o-90o=20o，則：鏈路的自由空間傳輸損耗Lf為：20根據公式：式中α

為地球站對衛星的仰角，由于Re=6356.755km，h=35800km，所以可求得α=39.3o。213.2.2鏈路附加損耗大氣吸收損耗雨衰和云霧的影響大氣折射的影響電離層閃爍的影響多徑傳播221.大氣吸收損耗

在大氣各種氣體中，水蒸汽、氧氣對電波的吸收衰減起主要作用，水蒸汽的第一吸收峰在22GHz(15~35GHz間)，氧氣在60GHz(35~80GHz間)。

對非常低的水蒸汽密度，衰減可假定與水蒸汽密度成正比。

由于在22GHz和60GHz處有較大的損耗峰存在，這些頻率不宜用于星-地鏈路，但可用于星間鏈路。

從總體上看，大氣吸收損耗隨頻率的增加而增大。在0.3~l0GHz的頻段，大氣損耗小，適合于電波傳播。30GHz附近也有一個低損耗區。3.2.2鏈路附加損耗23圖3-5大氣吸收附加損耗與頻率的關系242、雨衰和云霧的影響

在雨天或有霧的氣象條件下，雨滴和霧對于較高頻率（10GHz以上）的微波能量會產生散射和吸收作用，從而引入較大的附加損耗，稱為雨衰。仰角為θ的傳播路徑上的降雨衰減量為：

LR=γR·lR(θ)

式中，γR是降雨衰減系數，定義為由雨滴引起的單位長度上的衰減，單位dB/km；

lR(θ)是降雨地區的等效路徑長度，定義為當仰角為θ時，傳播路徑上產生的總降雨衰減(dB)與對應于地球站所在地降雨強度的降雨衰減系數比(dB/km)，單位為km。3.2.2鏈路附加損耗25圖3-6不同仰角時的雨衰頻率特性26云、霧引起的損耗可用下式計算：其中f為頻率，單位為GHz；Vm為能見度，單位為m。密霧：Vm<50m濃霧：50≤Vm<200m中等霧：200≤Vm<500m雪引起的附加損耗可用下式計算：其中f為頻率，單位為GHz；I為降雪強度，單位為mm/h。在15GHz以下的頻率，只有中等強度以上的雪才有影響。273、大氣折射的影響大氣折射率隨著高度的增加、大氣密度的減小而減小，電波射線因折射率隨高度變化而產生彎曲，波束上翹一個角度增量。3.2.2鏈路附加損耗圖2-7微波信號通過大氣層時產生折射28大氣折射率的變動對穿越大氣的電波起到一個凹透鏡的作用，使電波產生微小的散焦衰減，衰減量與頻率無關。在仰角大于5度時，散焦衰減小于0.2dB。

此外，因大氣湍流引起的大氣指數的變化，使電波向各個方向上散射，導致電波到達大口面天線時振幅和相位不均勻分布，引起散射衰落，這類損耗較小。294、電離層、對流層閃爍的影響

電離層內存在電子密度的隨機不均勻性而引起閃爍，可使信號產生折射，其強度大致與頻率的平方成反比。電離層中不均勻體的發生和發展，造成了穿越其中的電波的散射，使得電磁能量在時空中重新分布，造成電波信號的幅度、相位、到達角、極化狀態等發生短期不規則變化。對閃爍深度大的地區，用編碼、交織、重發等技術，來克服衰落，減少電離層閃爍的影響；其它地區可用適當增加儲備余量的方法克服電離層閃爍的影響。

3.2.2鏈路附加損耗30地磁中緯度地區（非閃爍增強帶）電離層閃爍造成的衰落（dB）31電離層閃爍儲備余量32對流層閃爍的影響:

對流層閃爍特性主要對較高頻段（10GHz以上）的電波傳播造成較大的影響。對流層的閃爍強度與物理參數（溫度、濕度、風速等）、緯度位置和時節（包括日變化、季變化）有關，閃爍將導致信號衰落，特別是在低仰角時，衰落可大10dB。

335、多徑傳播

地面或環境設施（包括建筑物和樹木等）對信號的反射，可形成信號的多徑傳播。對于天線高度低、增益小的移動終端更容易出現這樣的情況。如圖3-8所示。3.2.2鏈路附加損耗圖3-8地面反射形成的多徑傳播34電離層閃爍形成多徑傳播3536

3.3衛星移動通信鏈路特性衛星移動通信信道的分析模型：經驗模型、幾何分析模型、概率分布模型。經驗模型：不能揭示傳播過程的物理本質，但可以描述出對重要參數的敏感度；幾何分析模型：用幾何分析的方法，能預測單個或多個散射源的作用，解釋衰落機制，但需將結果擴展到實際的復雜情況；概率分布模型：建立了對傳播過程的理解，對實際情況作了簡化假設。下面基于概率模型來描述衛星移動通信信道的電波傳播特性。37多徑衰落：電波在移動環境中傳播時，會遇到各種物體，經反射、散射、繞射，到達接收天線時，已經成為通過各個路徑到達的合成波。各傳播路徑分量的幅度和相位各不相同，因此合成信號起伏大，稱為多徑衰落。陰影衰落：電波途經建筑物、樹木等時受到阻擋被衰減。這種陰影遮蔽對陸地衛星移動通信系統的電波傳播影響很大。383.3.1衰落信道模型由建筑物、樹木或其它反射物造成的反射波形成的多徑信號，與直射波信號合成，其信號包絡r(t)服從萊斯（Rice）

分布，相位服從[0,2]的均勻分布，r(t)可以表示為：其中ac(t)和as(t)為相互正交的高斯過程，而參數K稱為萊斯因子，它是直射分量的功率與其他多徑分量功率之和的比值，即：39

當信號的直射波分量被樹木、輸電線或高的地面障礙物所遮蔽時，接收信號的強度r1(t)服從對數高斯條件下的Rice分布，相位服從[0,2]的均勻分布，r1(t)可以表示為：其中，yc(t)和ys(t)是互為正交的對數高斯過程，其特性由均值

和方差2確定。40(3-13)式中的參數K0，K1,…由表2.1給出。表2.1經驗公式（2-13）中的參數值KK0=2.731K1=-0.1074K2=0.0027740=2.3311=0.11422=-0.0019393=1.049×10-5

0=4.51=-0.05

萊斯信道的萊斯因子K和對數正態萊斯信道的均值

和方差2都與用戶對衛星的仰角α有關。在農村樹木遮蔽條件下，K、

和2可用下面的經驗公式進行計算：41圖3-9不同仰角時接收信號電平衰落積累分布特性

衰落電平：是指接收電平低于無衰落信道（無多徑效應且信號直射分量不被遮蔽）接收電平的數值。42表3-3接收信號有效性分別為90%、95%和99%時的平均衰落余量433.3.2多普勒頻移在衛星移動通信系統中，衛星與地面移動終端之間存在相對運動，因而它們作為發射機或接收機的載體，接收信號相對于發送信號將產生多普勒頻移。分析表明，多普勒頻移fD可由下式表示其中，V為衛星與用戶的相對運動速度，fc為射頻頻率，c為光速，為衛星與用戶之間的連線與速度V

方向的夾角。表3-4不同軌道系統的多普勒頻移443.4天線的方向性和電極化問題3.4.1天線增益和方向圖通常，將天線在最大輻射方向上的場強E與理想的各向同性天線均勻輻射場強E0

的比值，以功率密度計的倍數（或分貝數）稱為天線的增益G：對于接收天線而言，可以將增益理解為天線接收來自某一指定方向電磁波的能力。此時，增益為天線的有效接收面積Ae

與理想的各向同性天線的接收面積A0比值，即：45各向同性天線的接收面積A0為：式中，為波長。于是，接收天線增益（與式(3-3)相同，這里只是將Ae用A表示）：式中，為天線效率，D

為天線直徑（拋物面天線的口面直徑）。46

由上可知，天線增益通常是指最大輻射方向上信號功率增加的倍數。天線方向圖可以描述天線在整個空間內輻射功率的分布情況。方向圖的主要參數是主瓣的半功率角θ0.5（單位為度），常稱為波束寬度，對于拋物面天線，其近似估算公式為：其中，D：拋物面天線的口面直徑，單位為m；N：一個與場分布圖在天線口面上的分布規律有關的常數。當場在天線口面上呈均勻分布時，N=58；當場在天線口面上呈錐形分布時，N=70。錐形分布是指場分布圖在天線口面上從中心向四周逐漸減弱的分布，即口面中心的場強最強，而邊緣的場強最弱。4748

θ

為以主瓣中心軸線為參考的方向角，即偏軸角；而J1(·)為第一類一階貝塞爾函數。

對于同相均勻激勵的圓口徑天線來說，方向圖可用下式表示：4950圖3-12泄漏對地面微波系統產生干擾513.4.2極化隔離

天線的極化特性：是以天線輻射的電磁波在最大輻射方向上電場強度矢量的空間取向來定義的，是描述天線輻射電磁波矢量空間指向的參數。（由于電場與磁場有恒定的關系，故一般都以電場矢量的空間指向作為天線輻射電磁波的極化方向。）

一般情況下，在一個周期內電場矢量的頂點在垂直于傳播方向的平面上的投影為一個橢圓，稱為橢圓極化。從天線順著電波傳播方向看，若電場矢量順時針旋轉，稱為右旋，若逆時針旋轉，稱為左旋。

52對于一個橢圓極化波，可以用三個參數來描述它：旋轉方向、軸比（長短軸之比）、傾角（長軸相對于基軸的傾角）。

圓極化和線極化是橢圓極化的兩種特例：軸比為1的極化為圓極化，而軸比為無限大的極化為線極化。

任何一種極化方式，極化波矢量都可以分解為相互正交的兩個分量。對于圓極化波，分解為左旋和右旋兩個極化波矢量；對于線極化波，分解為水平極化和垂直極化兩個分量。53圖3-13由饋源喇叭形成的垂直和水平極化波電波傳播方向電波傳播方向54

理論上兩個正交極化波是完全隔離的，一個天線可以配置兩個接收或發送端口。每個端口只與一個極化波匹配，而與另一個極化波正交。在衛星通信系統中，由于實際收、發設備的誤差，以及電波傳播過程中降雨的去極化作用等因素的影響，發送波的極化方向與接收端所要求的極化方向有誤差，這將引起兩個結果：首先，接收的正交分量將有泄漏、并對匹配接收的有用信號形成干擾；其次，匹配接收信號將因誤差而有所減小，稱為極化損耗。553.5噪聲與干擾系統熱噪聲宇宙噪聲外部環境干擾其他干擾563.5.1系統熱噪聲1、噪聲功率譜密度和噪聲功率

熱噪聲：只要傳導媒質不處于絕對溫度的零度，其中的帶電粒子就存在隨機的熱運動，從而產生對有用信號形成干擾的噪聲。

噪聲功率譜密度n0：式中，k=1.38×10-23J/K，為玻爾茲曼常數；T為噪聲源的噪聲溫度，單位為K。噪聲的功率譜密度與頻率無關，為白噪聲。網絡總的輸出噪聲功率N0：式中，T0是輸入匹配電阻的噪聲溫度，Te稱為網絡的等效噪聲溫度，A為網絡增益，B為網絡的帶寬。572、等效噪聲溫度與噪聲系數天線噪聲溫度：天線噪聲溫度是衡量通過天線進入接收機的噪聲量的一個指標，通過對所有來自外部噪聲源的噪聲分量進行積分求得。噪聲溫度：隨著損耗的增加，輻射噪聲也相應增加。大氣對地球站天線噪聲溫度的影響可以用下式計算：其中，Ts為天線接收到的天電噪聲溫度（K）；Tm為傳播媒質的有效溫度（K）；L為路徑損耗（dB）。噪聲系數NF：定義為輸入信噪比與輸出信噪比的比值。網絡的等效噪聲溫度Te可以表示為：583、有耗無源網絡（饋線等）的等效噪聲溫度

在輸入、輸出端匹配的情況下，輸出端負載得到的噪聲功率No為：同時輸出噪聲功率還可以表示為輸入噪聲功率對輸出的貢獻，加上網絡內部噪聲對輸出的貢獻。假設無源網絡的損耗為LF

，增益為A=1/LF

。則網絡輸出噪聲功率為：等效噪聲溫度（因為特指損耗LF

的溫度，遂將Te改用TF表示)為：無源有耗網絡的噪聲系數為：594、級聯網絡的等效噪聲溫度

n個級聯網絡的輸出噪聲功率分別為：其中，T0為輸入端噪聲溫度。和是級聯的n個網絡的增益和等效噪聲溫度。n級網絡輸出噪聲功率為：A1A2An輸出…輸入60n級網絡的輸出噪聲功率也可以表示為：其中，A0=1。61n級網絡總的等效噪聲溫度為：

各級網絡的內部噪聲對總的等效噪聲溫度的貢獻均要折算到系統的輸入端，第k級網絡內部噪聲對總的等效噪聲溫度的貢獻為：(3-27）62一個由n級放大器級聯而成的網絡，其等效噪聲溫度也可以表示為：n級級聯網絡的噪聲系數為：其中，Fn是第n級放大器的噪聲系數。63例：兩個放大器級聯，每個有10dB的增益，噪聲溫度200K，計算總增益和相對輸入的等效噪聲溫度。解：總增益為：G=G1+G2=20(dB)，而相對輸入的等效噪聲溫度為：64P56例2：如下圖所示，網絡由天線、接收機和LNA組成，接收機噪聲指數為12dB，LNA增益為50dB，其噪聲溫度為150K，接收機和LNA之間的電纜損耗為5dB，天線的噪聲溫度為35K。計算網絡相對于輸入端的噪聲溫度。假定環境溫度為290K。65解：對于接收機，因為其噪聲指數為12dB，即F=101.2=15.85。

對于低噪聲放大器（LNA），其增益為50dB，即G=105。因此，網絡相對于輸入端的噪聲溫度為：對于饋線，因為其損耗為5dB，即L=100.5=3.16。66例：已知條件同P56例2。如下圖所示，電纜損耗在低噪聲放大器之前，而不在低噪聲放大器與接收機之間。環境溫度為290K。計算網絡相對于輸入端的等效噪聲溫度。67解：對于接收機，因為其噪聲指數為12dB，即F=101.2=15.85。

對于低噪聲放大器（LNA），其增益為50dB，即G=105。因此，網絡相對于輸入端的噪聲溫度為：

對于饋線，因為其損耗為5dB，即L=100.5=3.16。68圖3-17接收系統噪聲溫度計算圖5、接收系統的等效噪聲溫度（P60）69

“接收系統的等效噪聲溫度”包括天線、饋線和接收機在內的所有噪聲的等效噪聲溫度。以接收機輸入端為參考點，將天線、饋線的噪聲溫度折算到接收機輸入端，并與接收機的等效噪聲溫度相加。（地球站）天線噪聲主要包括了由天線主瓣進入天線的宇宙噪聲、大氣噪聲，和由天線旁瓣進入的地面噪聲、大氣噪聲和太陽噪聲。同時，下雨時還有雨的吸收噪聲。一般來說，晴天條件下天線噪聲溫度大約在30-50K的范圍，然而它與下列因素有關：

仰角（仰角越大，噪聲越小）；

天線直徑（直徑越大，噪聲越小）；

天氣條件（雨天噪聲劇增，特別是10GHz以上的頻段）。天線的噪聲溫度用

Ta表示，它是在饋線的輸入端的數值。假設饋線損耗為LF，則將其折算到饋線輸出端，即接收機輸入端時，其等效值Tae為：70

假定饋線環境溫度為T0，根據式（3-25）可得饋線的噪聲溫度。由于饋線噪聲已折算到其輸入端，此時饋線已為無噪聲的理想饋線，其輸入和輸出的信噪比相等。與噪聲功率成比例的噪聲溫度折算到其輸出端后為：TFe=（1-1/LF）T0

(3-34)

若接收機等效噪聲溫度為Tre

(接收機的等效噪聲溫度Tre主要由接收機的前級低噪聲放大器LNA確定)，則整個接收系統的等效噪聲溫度T為：713.5.2宇宙噪聲宇宙噪聲來自于外層空間星體的熱氣體在星際空間的輻射，其中最主要的噪聲干擾源來自太陽。72頻率（MHz）噪聲溫度（oK）3007*1056004.6*10510003.6*10530006.5*104100001.1*104太陽寂靜期的噪聲溫度（天線增益53dB）733.5.3其他干擾

衛星通信系統內的其他噪聲干擾主要包括系統間干擾、共道干擾、互調干擾、交叉極化干擾等。系統間干擾：如衛星通信系統與地面微波通信系統之間的干擾共道干擾：為了充分利用頻率資源，常采用空間頻率復用技術，相同頻道可能分配在指向不同地區的兩個波束覆蓋區，但波束間的隔離往往并不十分理想，從而產生共信道干擾。交叉極化干擾：為了充分利用頻率資源，衛星通信系統常采用極化隔離頻率復用技術，即兩個波束的指向區域可能是重疊的并且使用相同的頻率，通過使用不同的極化方式來實現信號間的隔離。由于極化的不完全正交可能造成干擾，即能量從一種極化狀態耦合到另一種極化狀態引起的干擾。這也是一種共道干擾。互調干擾：當轉發器用于轉發多載波信號時，總是希望轉發器有較高的功率效率，但高效率的功放可能產生較明顯的非線性，使各載波信號之間形成互調干擾。

743.6衛星通信的全鏈路質量鏈路預算分析全鏈路傳輸質量75

電波經自由空間傳播后的接收信號功率Pr

：若考慮發射機到發射天線的波導傳播損耗（饋線）Lt和接收天線到接收機的波導傳播損耗Lr，則接收信號功率為：(3-28)式稱為功率平衡方程。(3-28)3.6.1鏈路預算分析76圖3-16微波鏈路單元與功率平衡方程77接收機的輸入噪聲功率可以表示為：T為接收系統的等效噪聲溫度，它包括從天線進入接收機的噪聲的等效噪聲溫度和接收機內部噪聲折算至其輸入端的等效噪聲溫度；k

為波耳茲曼常數，；B為系統的帶寬。接收信號的載噪比C/N為：其中，C為接收信號載波功率，N表示接收端的噪聲功率，C=(EIRP?G)/LfLtLr

,N=kBT,G為接收天線增益。78除載噪比C/N作為系統的重要參數以外，也常用載波功率與等效噪聲溫度之比C/T反映系統的性能。其中，C=(EIRP?G)/L，L=LfLtLr

,G/T為接收系統的品質因素。不同類型的衛星通信系統，對G/T的要求有較大差異。例如：國際衛星七號（IS-Ⅶ）的工作于全球波束的空間站G/T值為-11.5dB/K，而天線仰角大于5度的A型標準地球站，在晴天的G/T值應滿足：G/T≥40.7+20lg(f/4)。歐洲通信衛星（EUTELSAT）是區域性波束覆蓋，空間站G/T值為-5.3dB/K，而對地球站G/T的要求為37.7dB/K+20lgf/4。衛星移動通信的地面移動終端天線增益通常只有1~2dB，G/T在-22~-23dB/K左右。793.6.2全鏈路傳輸質量衛星通信系統全鏈路的傳輸質量主要決定于：上行和下行鏈路的載波（功率）與噪聲溫度之比。對于上、下行鏈路，分別有（2-36）和（2-37）中，(EIRP)e和(EIRP)s分別為地球站和衛星的等效全向輻射功率，(G/T)s

和(G/T)e

分別為衛星接收系統和地球站接收系統的品質因素，Lu和Ld分別為上行鏈路和下行鏈路的傳輸損耗。80

當衛星轉發器的行波管放大器（TWTA）同時放大多個載波時，將產生互調噪聲，其影響也用載波噪聲溫度比(C/T)i來表示。互調噪聲的大小與載波數目、各載波間的相對電平、頻率配置方案和行波管工作點有關。全鏈路傳輸質量的載波噪聲溫度比C/T為：其中，C/T為全鏈路傳輸的載波噪聲溫度比，總的等效噪聲溫度T

為各部分的噪聲溫度之和。

鏈路余量：(2-38)式右端增加一項作為系統的余量；規定鏈路實際信噪比高于門限信噪比。鏈路預算的任務有兩類：在選定空間轉發器和地球站設備的情況下，驗證系統能否滿足用戶的使用要求；或者，在已知空間站或地球站部分參數的條件下，根據實際應用的技術要求，確定對設備另一部分指標的要求，如地球站天線尺寸、接收機噪聲性能等。813.6.3鏈路預算實例Ku波段DTH系統下行鏈路預算已知條件：衛星發射功率為250W,天線增益為30dBi，傳輸帶寬為27MHz，地面為小型單收站(RO),其天線直徑為45cm，等效噪聲溫度假定為140K。參數數值發射功率發射波導損耗發射天線增益EIRP自由空間損耗接收機天線增益（45cm直徑）接收端波導損耗接收信號功率接收噪聲功率（T=140K,B=27MHz）C/N24.0dBw或250W1.0dB30.0dBi53.0dBw205.6dB32.7dBi0.5dB-120.4dBw-132.8dBw12.4dB

82C波段多載波系統鏈路預算（1）上行鏈路頻率為6GHz，傳送距離假定為38607km（仰角30°）。上行鏈路自由空間傳播損耗為:

假定：地球站EIRP=85dBw,衛星接收機G/T=-11.6dB/K，則上行鏈路的C/T值：（2）下行鏈路頻率為4GHz，傳送距離仍為38607km，則下行鏈路的自由空間傳播損耗為：83

假定衛星飽和EIRP=26dBW。考慮到轉發器工作在多載波情況，為減小互調干擾，衛星實際工作的EIRP為20dBW。假定地球站G/T=41dB/K,則下行鏈路C/T值為：

對于多載波工作的轉發器，典型的互調噪聲(C/T)im為-131.7dBW/K，而上、下鏈路受到的其他干擾的(C/T)I典型值為-130.5dBW/K。全鏈路的C/T值為：84

在確定系統帶寬B

后，可求得接收信（載）噪比C/N。噪聲功率N=kBT，接收站的載波功率為C=(EIRP?G)/(LfLtLr),則載噪比C/N為：則那么C/N=[C/T]-[k]-[B]=-138.05+228.6-65.56=24.99dB85因為其中，噪聲功率為N=kTB。噪聲功率譜密度為n0=kT，則載噪比頻譜密度C/n0為：86例七假設衛星鏈路的傳播損耗為200dB，余量和其它損耗總計為3dB，接收機的[G/T]值為11dB/K，EIRP值為45dBW。計算系統接收到的[C/N]值。（假設帶寬為36MHz）解：87例八

載波頻率12GHz，自由空間損耗206dB，天線指向損耗1dB，大氣損耗2dB，接收機的G/T值為19.5dB/K，接收機饋線損耗1dB。EIRP為48dBW。計算載噪比頻譜密度。解：載噪比頻譜密度為：883.7信道對傳輸信號的損害

通信系統中，實際的非理想信道會對傳輸信號造成損害,這種損害不是由于噪聲或外部干擾造成的，而是由于信道的線性失真和非線性失真所引起的。

由于系統特性而產生的失真稱為線性失真，與信號本身幅度無關，輸出信號與輸入信號之間保持線性關系，傳輸函數只與頻率或時間有關；信號在傳輸中引起的