甲、乙類氣體儲罐火災火場供滅火劑力量的計算

甲類氣體是指爆炸下限小于10%的氣體，乙類氣體是指爆炸下限大于等于10%的氣體。甲、乙類氣體儲罐的火災特點是：

1、可燃物都是氣體；

2、氣體的性質不同；

3、燃燒特點不同；

4、燃燒在容器外受容器內壓力的影響和風的影響。2/3/2023武警學院指揮系裝備室李本利由于液化石油氣本身具有易燃易爆的特性，在其生產、儲運和使用過程中，如果操作處理不當、安全管理不良，極易引起火災事故。尤其是在液化石油氣的儲罐區，儲罐集中，儲量大，一旦發生火災，往往會造成災難性事故。如1979年吉林市煤氣公司液化石油氣儲站爆炸事故，造成死亡32人，傷殘54人的群死群傷嚴重后果。燒壞站區及相鄰的全部建筑，直接經濟損失539萬元，間接經濟損失89萬元。甲、乙類氣體儲罐火災火場供滅火劑力量的計算2/3/2023武警學院指揮系裝備室李本利

1984年墨西哥國家石油公司液化石油氣儲站爆炸事故，火球直徑達360米，站內設施幾乎全毀。爆炸及燃燒波及廠區周圍1200米內的建筑，估計毀壞民房1400間以上，造成約650人死亡、6000人受傷、近3.1萬人無家可歸，財產損失高達2250萬美元。甲、乙類氣體儲罐火災火場供滅火劑力量的計算2/3/2023武警學院指揮系裝備室李本利

液化石油氣蒸汽的主要組成成分為丙烷、丁烷、丙烯、丁烯等混合物。它們在常溫常壓下為氣體，只要稍加一點壓力就可以液化。其密度是隨壓力及溫度改變而改變，比重則視其成分而變，一般為空氣的1.5—1.75，常滯留于低洼處。表1列出了LPG主要成分的部分理化參數。甲、乙類氣體儲罐火災火場供滅火劑力量的計算2/3/2023武警學院指揮系裝備室李本利甲、乙類氣體儲罐火災火場供滅火劑力量的計算2/3/2023武警學院指揮系裝備室李本利

液化石油氣的閃點低（

-60℃）,爆炸范圍較寬，點火能量小。液態石油氣泄漏到大氣中易氣化，1m3液態石油氣可轉變為250——300m3氣態石油氣，由于其相對密度較空氣高，故易于在低洼處積聚，或沿地表擴散，遇火源即會發生燃燒、爆炸。火災、爆炸危險性甲、乙類氣體儲罐火災火場供滅火劑力量的計算2/3/2023武警學院指揮系裝備室李本利液化石油氣燃燒熱值高（其低熱值約為8.8

×104kj/m3）,爆炸速度快，形成的熱輻射和超壓，威力大，破壞性強，易造成人員傷亡和設備損壞。液化石油氣具有較高的膨脹系數，在密閉容器及管道內，溫度升高會引起壓力升高，從而發生超壓物理性爆炸.

甲、乙類氣體儲罐火災火場供滅火劑力量的計算2/3/2023武警學院指揮系裝備室李本利甲、乙類氣體儲罐火災火場供滅火劑力量的計算消防安全間距球形罐2/3/2023武警學院指揮系裝備室李本利甲、乙類氣體儲罐火災火場供滅火劑力量的計算消防安全間距臥式罐2/3/2023武警學院指揮系裝備室李本利

1、液化石油氣儲罐區宜布置在本單位或本地區全年最小頻率風向的上風側，并選擇通風良好的地點單獨設置。儲罐區宜設置高度為1m的非燃燒體實體防護墻。

2、容積超過1000m3,的液化石油氣單罐或總儲量超過5000m3的罐區，與明火或散發火花地點和民用建筑的防火間距不應小于120m。甲、乙類氣體儲罐火災火場供滅火劑力量的計算2/3/2023武警學院指揮系裝備室李本利

3、位于居民區內的液化石油氣氣化站、混氣站，其儲罐與重要公共建筑和其他民用建筑、道路之間的防火間距，可按現行的《城市煤氣設計規范》的有關規定執行，但與明火或散發火花地點的防火間距不應小于30m。甲、乙類氣體儲罐火災火場供滅火劑力量的計算2/3/2023武警學院指揮系裝備室李本利

4、液化石油氣儲罐之間的防火間距，不宜小于相鄰較大罐的直徑。

5、數個儲罐的總容積超過3000m3時，應分組布置。組內儲罐宜采用單排布置，組與組之間的防火間距不宜小于20m。

6、總容積不超過3000m3，且單罐容積不超過1000m3的液化石油氣儲罐組，可采用雙排布置。甲、乙類氣體儲罐火災火場供滅火劑力量的計算2/3/2023武警學院指揮系裝備室李本利

7、液體石油氣氣瓶庫的總儲量不超過10m3時，與建筑物的防火間距(管理室除外)，不應小于10m；超過10m3時，不應小于15m。

8、液化石油氣氣瓶庫與主要道路的間距不應小于10m，與次要道路不應小于5m，距重要的公共建筑不應小于25m。甲、乙類氣體儲罐火災火場供滅火劑力量的計算2/3/2023武警學院指揮系裝備室李本利

9、液化石油氣、天然氣凝液儲罐不得與甲、乙類液體儲罐同組布置，其防火間距應按現行國家標準《建筑設計防火規范》的有關液化石油氣罐的規定執行。液化石油氣罐可與壓力儲存的穩定輕烴儲罐同組布置，其防火間距不應小于其中較大罐直徑。

10、液化石油氣儲罐或天然氣凝液儲罐的防護墻內應設置可燃氣體濃度報警裝置。甲、乙類氣體儲罐火災火場供滅火劑力量的計算2/3/2023武警學院指揮系裝備室李本利一、氣體燃燒形式（1）擴散燃燒（穩定燃燒）（2）預混燃燒（爆炸式燃燒）可燃氣體由噴口噴出，噴出后與空氣中的氧氣邊擴散混合邊燃燒的現象。如：天然氣井噴火災、可燃氣體管線或容器泄露口上發生的燃燒。可燃氣體在燃燒之前與空氣混合，形成能夠燃燒的混合氣體，然后被點燃而進行燃燒。礦井下瓦斯的爆炸2/3/2023武警學院指揮系裝備室李本利二、爆炸方式（一）物理性爆炸在常溫下液態體積大約占貯罐容積的85%。如果貯罐接觸熱源，當溫度升高到60℃時貯罐內就完全充滿了液態，罐體膨脹力將直接作用于罐壁，這時溫度每升高1℃，壓力就急劇增大2～3MPa。貯罐的爆破壓力一般為8.0MPa，此時溫度只要升高3～4℃，貯罐內的壓力就可能超越罐壁的爆破壓力，引起貯罐爆炸。（二）連鎖式爆炸化學性爆炸和物理性爆炸交織在一起的爆炸。液化石油氣的燃燒、爆炸特點2/3/2023武警學院指揮系裝備室李本利會使儲罐內的液化氣高速噴出并夾帶著大量的霧滴，在大氣中再以250倍的倍率汽化并與空氣形成爆炸性混合氣體，一旦遇明火就會發生化學性爆炸。液化石油氣蒸汽爆炸產生的危害因素主要是沖擊波、火球和拋射物三種。

甲、乙類氣體儲罐火災火場供滅火劑力量的計算2/3/2023武警學院指揮系裝備室李本利

儲罐爆炸的能量一般消耗于三個方面:撕裂儲罐、將碎片拋出和產生沖擊波。前兩項所消耗的能量約占爆炸能量的35%，其中將儲罐進一步撕裂所消耗的能量是極小的。

甲、乙類氣體儲罐火災火場供滅火劑力量的計算2/3/2023武警學院指揮系裝備室李本利甲、乙類氣體儲罐火災火場供滅火劑力量的計算2/3/2023武警學院指揮系裝備室李本利三、火災特點

燃燒性強，速度快，蔓延面積大；火焰溫度高、熱值大、輻射熱強；穩定燃燒時1800℃；爆炸時2000℃以上。爆炸速度快、沖擊波強、破壞性大；爆速達2000～3000m/s，1kg液化石油氣的爆炸威力約等于4～10kgTNT炸藥的當量。爆炸的沖擊波和爆炸中心的負壓地帶導致液化氣爆炸的破壞性極大。

復燃的危險性大。

液化石油氣的燃燒、爆炸特點2/3/2023武警學院指揮系裝備室李本利一、氣罐泄漏的一般部位（一）閥門

閥門法蘭的密封墊片易老化、開裂等而泄漏。（二）管線液化氣管線因材質薄弱或受震動、撞擊等出現裂縫泄漏。（三）貯罐根部貯罐根部因材質問題或其它原因出現裂縫泄漏。（四）貯罐上部內部超壓或受高溫烘烤急劇增壓而在頂部撕裂。液化石油氣泄漏的常見部位2/3/2023武警學院指揮系裝備室李本利

液化石油氣儲罐的接管有液相進口、氣相進口、液相出口、氣相出口、排污口、放散口以及人孔等。由于集中應力的作用，各種接口、焊縫處較容易出現泄漏；液化石油氣儲存系統中蒸氣壓高，液化石油氣對法蘭橡膠密封件的溶脹性強，因此法蘭處較容易出現泄漏；液化氣中含有一定量的水分，長期貯存時，水分會逐漸積累下沉，積聚在儲罐的下部。罐越大，時間越長，積聚量越大。在罐底水層的作用下，罐底及罐底閥件的腐蝕比其它部位嚴重，容易出現泄漏。

甲、乙類氣體儲罐火災火場供滅火劑力量的計算2/3/2023武警學院指揮系裝備室李本利

管道或法蘭出現泄漏點時，液化氣的泄漏速度較慢，泄漏或燃燒點離罐體遠，危險性較小。停止輸送氣體，慢慢關閉泄漏點相鄰部位的閥門，即可切斷泄漏源排除危險；罐體頂部或與頂部相連接的閥門、管道出現泄漏時，泄漏物為氣相液化氣，泄漏量相對較小；無論是罐體底部泄漏或緊鄰罐體的第一個閥門/法蘭泄漏，泄漏出的都是液體，泄漏速度快，泄漏量大，泄漏點處于罐區之內，危險性比前面談到的兩種情況都大。

甲、乙類氣體儲罐火災火場供滅火劑力量的計算2/3/2023武警學院指揮系裝備室李本利二、泄漏處置方法（一）設定警戒區

1、測定擴散范圍（1）儀器測定（2）觀察確定（3）根據理論上的計算數據確定警戒區域2/3/2023武警學院指揮系裝備室李本利二、泄漏處置方法（二）消除火種，疏散群眾

1、消除火種消除一切明火、電火、靜電火花、撞擊摩擦火花等。

2、疏散群眾

（1）建立安全區。（2）確定疏散路線。（3）有效組織疏散。2/3/2023武警學院指揮系裝備室李本利二、泄漏處置方法（三）采取措施，制止泄漏

1、關閥制漏

2、注水制漏

3、凍結制漏

4、其他堵漏方法如：氣墊堵漏、膠粘堵漏、卡箍堵漏、強壓注膠堵漏等。2/3/2023武警學院指揮系裝備室李本利二、泄漏處置方法（四）驅散氣云，消除隱患

在堵漏工作展開和完成的同時，要對事故現場內所形成的液化氣云，予以稀釋驅散，徹底消除火險隱患。1、水霧驅散法

2、泡沫覆蓋法

液化氣若成液態沿地面流動時，最好采用中倍數泡沫覆蓋，以減少其蒸發速度，縮小氣云的范圍。

3、送風驅散法2/3/2023武警學院指揮系裝備室李本利

在處置時，應將警戒線劃定在15個火球半徑以外，即群眾應疏散到15個火球半徑外才安全。

采取多種措施進行堵漏：1、關閉閥門；2、帶壓堵漏；3、注水；4、轉移物料。甲、乙類氣體儲罐火災火場供滅火劑力量的計算2/3/2023武警學院指揮系裝備室李本利

甲、乙類氣體儲罐火災火場供滅火劑力量的計算氣體儲罐火災供水力量的計算:（1）確定火場的控制面積和控制體積（2）確定滅火劑供給強度（3）確定滅火劑用量（4）確定噴射器具的數量（5）確定消防車數量2/3/2023武警學院指揮系裝備室李本利（1）確定火場的控制面積和控制體積V滅、冷=abh控制面積滅火面積冷卻面積滅火體積A滅、冷=πD2（ab）2/3/2023武警學院指揮系裝備室李本利冷卻面積指在噴射器具控制下的著火儲罐的表面積和距離著火儲罐1.5D(罐壁間距)以內的其它鄰近儲罐的表面積。鄰近儲罐的冷卻面積按其表面積的一半計算。甲、乙類氣體儲罐火災火場供滅火劑力量的計算2/3/2023武警學院指揮系裝備室李本利

氣體儲罐火災的火場供給強度，可分為供干粉強度和供水強度兩個方面。氣體儲罐火災供干粉強度和供給時間。(2)確定氣體儲罐火災的火場供給強度甲、乙類氣體儲罐火災火場供滅火劑力量的計算2/3/2023武警學院指揮系裝備室李本利（2）確定氣體儲罐火災滅火劑供給強度干粉滅火劑供給強度冷卻用水供給強度

q移=(1.0~1.2)q固

q移=(1.2~1.5)q固

q固0.15L/s.m2~0.17L/s.m2

q移0.25L/s.m22/3/2023武警學院指揮系裝備室李本利氣體儲罐火災的供水強度根據具體的滅火系統確定，固定滅火系統的冷卻供水強度為0.15-0.17L/S.m2，移動滅火系統的冷卻供水強度為固定滅火系統的冷卻供水強度的1.2-1.5倍，一般取值為0.25L/S.m2。甲、乙類氣體儲罐火災火場供滅火劑力量的計算2/3/2023武警學院指揮系裝備室李本利（4）確定氣體儲罐火災所需干粉槍、水槍數量

n滅=V滅

–V固V槍

n冷=V冷

–V固V槍（5）確定氣體儲罐火災所需干粉戰斗車數量（3）確定氣體儲罐火災滅火劑用量Q=VqtQ=Aqt2/3/2023武警學院指揮系裝備室李本利罐組內有6個6m的液化石油氣儲罐，雙排布置，罐距1D，最不利處2號罐產生裂縫，液化石油氣泄漏爆炸著火，火焰面積5m2，爆炸使冷卻供水系統破壞，消防隊到達火場后首先進行冷卻，冷卻30分鐘，控制火勢后，利用碳酸氫鈉干粉0.5min滅火，滅火后繼續對著火罐進行冷卻，并用2支噴霧水槍進行吹掃，延續時間10分鐘。干粉消防車可出1支2.85kg/s的干粉槍，1門20kg/s的干粉炮，水罐消防車可出SK17m的φ19水槍2支，試計算該火場供滅火劑力量。2/3/2023武警學院指揮系裝備室李本利1號5號4號3號2號6號D8–D=1.828D2號罐和4號罐之間的罐距2/3/2023武警學院指揮系裝備室李本利已知D=6m，鄰近罐3個冷卻著火罐和鄰近罐的時間t1=30min利用干粉滅火時間t2=0.5min滅火后繼續冷卻著火罐和吹掃泄漏氣體的時間t3=10min2/3/2023武警學院指揮系裝備室李本利（1）火場控制面積A滅=5m2A冷著

=4πR2=πD2=3.14×62=113(m2)A冷鄰=πD22=23.14×62=56.5(m2)A冷=3×56.5=169.52/3/2023武警學院指揮系裝備室李本利（2）火場供滅火劑強度

q移粉=(1.0~1.2)q固

q移粉=1.2q固=1.2×0.293=0.35(kg/s.m2)

q冷=1.5q固=1.5×0.15=0.225(L/s.m2)（3）火場供滅火劑用量Q移粉

=Aqt=5×0.35×0.5×60=52.5(kg)2/3/2023武警學院指揮系裝備室李本利=113×0.225×(30+10)×60Q冷著

=Aqt=61020(L)（3）火場供滅火劑用量=169.5×0.225×30×60Q冷鄰

=Aqt=68847.5(L)2/3/2023武警學院指揮系裝備室李本利（3）火場供滅火劑用量Q吹掃

=nqlt=2×7.5×10×60=9000(L)