一級注冊結構工程師專業(yè)考試模擬試題1.某6層辦公樓的框架（填充墻）結構，某平面圖與計算簡圖如圖。已知1—6層所有柱截面均為500*600MM,所有縱向梁（X向）截面為250*700MM,自重4.375KN/M,所有柱梁的碎強度均為C40,2—6層樓面永久荷載5.0KN/MM,活載2.5KN/MM,屋面永久荷載7.0KN/MM,活載0.7KN/MM,樓面和屋面的永久荷載涉及樓板自重，粉刷與吊頂?shù)取３菝媪和猓渌鲗涌v向梁（X向）和橫向梁（Y向）上均作用有填充墻,門窗等均布荷載2.0KN/M,計算時忽略柱子自重的影響，上述永久荷載與活荷載均為標準值。提醒：計算荷載時，樓面及屋面的面積均按軸線間的尺寸計算。1、當簡化作平面框架進行內(nèi)力分析時，作用在計算簡圖17.00標高處的Q1和Q3（KN/M）,應和下列何值接近？提醒：1.Q1和Q3分別為樓面永久荷載和活載的標準值，但Q1涉及梁自重在內(nèi)，不考慮活載折減。2.板長邊/板短邊〉=2.0時，按單向板導荷載AQl=36.38,Q3=30.00BQl=32.00,Q3=15.00CQl=30.00,Q3=36.38用的部分基礎底面積AL=0.609M2,試問：圖中沖切面承受的沖切力設計值(KN),與下列何項數(shù)值最為接近？A60BIOOC130D16054、假設FK=200KN,HK=50KN,基底面邊長B=2.2M,已求出基底面積A=3.52M2,基底面的抵抗矩WY=1.29M3,試問基底面邊沿處的最大壓力標準值,PKMAX(KPA),與下列何項數(shù)值最為接近？A130B150C160D18055、假設基底邊沿最小地基反力設計值為20.5KPA,最大地基反力設計值為219.3KPA,基底邊長B=2.2M,試問：基礎I一I剖面處的彎矩設計值(KNM)?A45B55C65D7556、試問復合地基的承載力特性值應按下述何種方法擬定？A樁間土的荷載實驗結果B增強體的荷載實驗結果C復合地基的荷載實驗結果D本場地的工程地質勘察報告57、對直徑為1.65的單柱單樁嵌巖樁，當檢查樁底有無空洞、破碎帶、軟弱夾層等不良地質現(xiàn)象時，應在柱底下的下述何種深度(M)范圍進行？58-62.有密集建筑群的城市市區(qū)中的某建筑，地上28層，地下一層，為一般框架一核心混凝土高層，抗震7度，該建筑質量沿高度比較均勻，平面為切角正三角形，如圖。58、假設基本風壓，當重現(xiàn)期為2023時，a)0=0.40KN/M2,當為50年時，a)0=0.55KN/M2,12023時，30=0.60KN/M2.結構基本周期T=2.9S,試擬定該建筑脈動增大系數(shù)E與以下何數(shù)值相近？A1.59B1.60C1.67D1.6959、試問，屋面處脈動影響系數(shù)D,以下何數(shù)值相近？A0.4702B0.4772C0.4807DO.482460、風作用方向見圖，豎向荷載qK呈倒三角形分布，如下圖,qK=(psiBi)Bzpz30;式中i為6個風作用面的序號，B為每個面寬度在風作用方向的投影;試問：psiBi值與下列何值接近？提醒：按《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009-2023擬定風荷載體型系數(shù)A36.8B42.2C57.2D52.861假定風荷載沿高度呈倒三角形分布，地面處為零，屋頂處風荷設計值q=134.7KN/M,如下圖所示，地下室混凝土剪變模量與折算受剪截面面積乘積G0A0=19.76*106KN,地上一層G1A1=17,176*1O6KN,試問，風荷在該建筑物結構計算模型的嵌固端處產(chǎn)生的傾覆力矩設計值(KNM)接近以下何項數(shù)值？提醒：側向剛度比可近似按樓層等效剪切剛度比計算A260779B347706C368449D38970862假設外圍框架結構的部分柱在底層不連續(xù)，形成帶轉換層的結構，且該建筑的結構計算模型底部的嵌固端在±0.000處，試問：剪力墻底部需加強部位的高度(m)?A5.2BIOCllD1363—65、18層一般現(xiàn)澆混凝土框架，結構環(huán)境類別1類，抗震等級2級，框架局部梁柱配筋見圖，梁柱混凝土等級C30,鋼筋HRB(①)335,HPB235(①)。63、關于梁端縱向鋼筋的設立，試問：下列何組配筋符合相關規(guī)定規(guī)定。提醒：不規(guī)定驗算計入受壓筋作用的梁端截面混凝土受壓區(qū)高度與有效高度紙比。A、Asl=As2=4①25,As=4①20B、Asl=As2=4O25,As=4018C、Asl=As2=4O25,As=4①16D、Asl=As2=4O28,As=4①2864、假設梁端上部縱筋為8①25,下部為4①25,試問：關于箍筋設立以下何組接近規(guī)范、規(guī)程規(guī)定。A、Asvl4①10@100Asv24①10@200B、Asvl4①10@150Asv24010@200C、Asvl4①8@100Asv24①8@200D、Asvl4①8@150Asv24①8@20065、假設該建筑物在類場地，其角柱縱向鋼筋的配置如圖，試問：下列在柱中配的縱向鋼筋面積，其中何項最為接近規(guī)范、規(guī)程？A10O14B10O16C10①18D10O2066—68、某11層住宅，剛框架結構、質量、剛度沿高度基本均勻，各層高如圖,抗震設防烈度7度。66、假設水平地震影響系數(shù)01=0.22,屋面恒荷載標準值為4300KN,等效活荷載標準值為480KN,雪荷載標準值為160KN,各層樓蓋處恒荷載標準值為4100KN,等效活荷載標準值為550KN,問結構總水平地震作用標準值FEK(KN)與下列何值相近？注：按《高民技規(guī)》JGJ99—98底部剪力法計算。A8317B8398C8471D849967、假設屋蓋和樓蓋處荷重代表值為G,與結構總水平地震作用等效的底部剪力標準值FEK=10000KN,基本自振周期T1=1.1S,問頂層總水平地震作用標準值與下列何值相近？A3000B2400C1600D140068、假設框架鋼材采用Q345,FKY=345N/MM2,某梁柱節(jié)點構造如圖，問柱在節(jié)點域滿足規(guī)程規(guī)定的腹板最小厚度TWC(MM)與下列何值相近？注：按《高規(guī)算》A10B13C15D1769、某18層鋼筋混凝土框剪結構高58米，7度設防，丙英建筑，場地二類，下列關于框架典力墻抗篋等以確定正確的是IA框架三級，甄力崎二鍛唯架三級，剪力崎三級C框架二級，期力堵二級撫法確定.70、鋼筋混澈土框架結構，一類環(huán)境，抗蓑2級，碎C30,中間層中間節(jié)點配筋如圖間：哪項梁面縱筋符合有關規(guī)范規(guī)程要求？A3625B3022C3020期上三種均符合要求.71、某混凝土姻囪,設防烈度8度，設計基本地震加速度癡.2G,設計地震分組為第一組，場地類別為II類，試驗菖姻囪基本自振周明的水平地襄影響系數(shù),并指出它與下列何項數(shù)值接近？A0.059BO.O53CO.047DO.03573、假設在該橋上行使二列汽車一一20級計算荷載，每列汽車跨徑方向的等代荷載為30KN/M,(一列車)，問，計算活荷內(nèi)力時，每個支座的最大活載垂直反力(KN)?提醒：按《公路》TJT-021—89第條布置最不利橫向車輪位置。A765B760C755D75074、假設該橋箱及橋面系每孔橫載的重量為4500KN/孔，活載作用下的最大支座反力為800KN,問在恒載和上題中最不利活我作用下每個支座的最大垂直反力值(KN)?A1790B1925C1990D209075、假設上述橋梁4個支座在恒我和活我作用下最大垂直反力為2000KN,當選用板式橡膠支座的板厚為42MK.順橋向的尺寸規(guī)定為400朝，間，按JTJ023-85蹴3、5、6條來計算的板式橡膠支座的平面尺寸提示；假定允許平均壓應力［oJXOMPA,支座形狀系數(shù)S>8A4OO*45OB4OO*5OOC4OO*55OD400祐876、假設在該橋上，當汽車荷蛾在二跨內(nèi)均為曼不利偏心位置時，活我作用下的最大支座反力為75OKN,向中間橋繳上蓋梁與撤柱垂直交界上的活裁穹矩值(KMM)提示：不考慮雌與蓋梁的連接擴畋影*,亦不按深梁性質分析.A1330B143OC1500D163077、假定該橋上部結構橫載每孔重量為4500KN/孔，且當中間橋墩蓋梁在二跨內(nèi)的汽車均為最不利偏心位置時，汽車引起的最大支座反力值為775KN,問按承載能力極限狀態(tài)計算的蓋梁截面配筋的彎矩值(KN*M)?提醒：按TJT-023-854、1、2計算。A4950.8B5010.3C5048.5D5085.678、該橋梁中間橋墩由汽車一20級荷載引起的汽車制動力(KN)應為什么值？提醒：TJT021-89第計算A50B65C80D9079、在該橋中間橋墩墩身與基礎的交界處，問在恒載+汽車活載+汽車制動力的組合荷載作用下，墩身碎的最小應力(MPA)?提醒：規(guī)定按正常使用極限狀態(tài)設計。不考慮活載的橫向偏心影響，每個支座活載作用反力按400KN計算(已計入沖擊系數(shù))，墩身底承受的恒載總重量為4500KN/孔,汽車制動力為100KN,并假設作用在墩頂蓋梁頂面上。A0.275B0.285CO.295DO.30580、某城市橋梁，寬8.5米，平面曲線半徑為100米，上部結構為20+25+20米，三跨孔徑組合的硅連續(xù)箱形梁，箱形梁橫斷面均對稱于橋梁中心軸線平面布置如圖,鑒定在恒載作用下，邊跨橫橋向Al、A2、DI、D2二組支座的反力大小關系，并指出下列所示的何組關系式對的？AA2>Al,D2(DIBA2(A1,D2(D1CA2)Al,D2>DIDA2(A1,D2)DI2、當簡化作平面框架進行內(nèi)力分析時，作用在計算簡圖17.00標高處的P1和P2(KN),應和下列何值接近？提醒：1.P1和P2分別為永久荷載和樓面活載的標準值，不考慮活載折減。2.P1和P2僅為第五層集中力。APl=12.5P2=20.5BPl=20.5P2=50.5CPl=50.5P2=20.5DPl=8.0P2=30.03、試問，作用在底層中柱柱腳處的N(KN)的標準值(恒+活)，和下列何值最接近？提醒：1活載不考慮折減2不考慮第一層的填充墻體作用A1259.8B1342.3C1232.5D1417.34、當對2—6層5、6一一B、C軸線間的樓板(單向板)進行計算時，假定該板的跨中彎矩為1/10QLL,問該樓板每米板帶的跨中彎矩設計值M(KNM)?A12.00B16.40C15.20D14.725、當平面框架在豎向荷載作用下，用分層法作簡化計算時，頂層框架計算簡圖如圖5所示，若用彎矩分派法求頂層梁的彎矩時，試問彎矩分派系數(shù)Uba和Ube?AO.360.18BO.180.36CO.460.18DO.360.486、根據(jù)抗震概念設計的規(guī)定，該樓房應作豎向不規(guī)則驗算，檢查在豎向是否存在薄弱層，試問，下述對該建筑是否存在薄弱層的幾種判斷對的的是，說明理由？提醒：1樓層的側向剛度采用剪切剛度Ki=GAi/Hi,式中Ai=2.5(Hci/Hi)2Aci,Ki為第i層的側向剛度，Aci為第i層的所有柱的截面積之和，Hei為第i層柱沿計算方向的截面高度，G為碎的剪切模量。2不考慮土體對框架側向剛度的影響。A無薄弱層B1層為薄弱層C2層為薄弱層D6層為薄弱層7、框架結構邊框架梁受扭矩作用，截面尺寸及配筋采用國標03G101-1平法表達,該碎梁環(huán)境類別為1類，強度為C35,鋼筋用HPB235(①)和HRB335(①)，抗震2級，哪種意見對的，理由先？提醒：此題不執(zhí)行規(guī)范''不宜〃的限制條件。A符合規(guī)范B一處違反規(guī)范C二處違反規(guī)范D三處違反規(guī)范8、某框架結構懸挑梁，懸挑長度2.5米，重力荷載代表值在該梁上形成的均布線荷載為20KN/M,該框架所在地區(qū)抗震8度，設計基本地震加速度值為0.20G,該梁用某程序計算時，未作豎向地震計算，試問，當用手算復核該梁配筋時，其支座負彎矩Mo(KN*M)A62.50B83.13C75.00D68.759、現(xiàn)澆做梁板，如圖，截面斜線的為剪力墻，未畫的為碎柱，屋面板晝夜溫差大,板厚120MM,碎C40,鋼筋HPB235。，哪項意見對的，理由先？提醒：1板邊支座按簡支考慮2板的負筋（構造鋼筋，受力鋼筋）的長度、配筋量已滿足規(guī)范規(guī)定。A無問題B一處違反強規(guī)，三處不符合一般規(guī)定C三處不符合一般規(guī)定D一處違反強規(guī)，二處不符合一般規(guī)定10—11、有一6層框架角柱，平法03G101-1如圖PL該結構為一般民用建筑之庫房區(qū)，且作用在結構上的活荷載僅為按等效均布荷載計算的樓面活荷，抗震2級，環(huán)境1類,該角柱軸壓比Unv=0.3,碎等級C35,鋼筋HPB2359）和HRB3359）10、哪種意見對的，理由先？A有2處違反規(guī)范規(guī)定B完全滿足C有1處違反規(guī)范規(guī)定D有3處違反規(guī)范規(guī)定11、各種荷載在該角柱控制截面產(chǎn)生內(nèi)力標準值如下：永久荷載M=280,5KNMN=860.00KN,活荷載M=130.8KNMN=580.00KN水平地震力M=+-200.6KNM,N=+?4800.00KN.試問，該柱軸壓比與柱軸壓比限值比值入？A0.359B0.625C0.714D0.50812、某多層框剪結構，經(jīng)驗算底層剪力墻應設約束邊沿構件（有翼墻），該剪力墻抗震2級，環(huán)境1類，碎C40,,鋼HPB235,HRB335,該約束邊沿翼墻設立箍筋范圍（圖中陰影）的尺寸及配筋見圖，對翼墻校審那種意見對的，理由。提醒：非陰影部分無問題，。A1處違規(guī)B2處違規(guī)C3處違規(guī)D無問題13、商住框架地下二層，地上6層，地下二層為六級人防，地下一層為車庫已經(jīng)：1、地下室柱配筋比地上柱大10%2、地下室±0.00個頂板厚160mm,采用分離式配筋，負筋牛160@150,正筋q）14@150；3、人防頂板250,頂板（-4.0）采用（p20雙向鋼筋網(wǎng)；4、各樓層的側向剛度比為K?2/K-l=2.5,K-l=l.8,Kl/K2=0.9,結構分析時，上部結構的嵌固端應取在何處，那種意見對的，理由？A、取在地下二層的板底頂面（-9.00處），不考慮土體結構側向剛度的影響B(tài)、取在地下一層的板底頂面（-4.00處），不考慮土體對結構側向剛度的影響C、取在地上一層的底板頂面（0.00處），不考慮土體對結構側向剛度的影響D、取在地下一層的板底頂面（-4.00處），考慮回填土對結構側向剛度的影響14、7層框架，假定a軸線柱承受的水平荷載產(chǎn)生的M占該柱總彎矩設計值的75%以上;底層柱的線剛度為0.0015E,其余柱的線剛度為0.00225E,A—B軸線間梁的線剛度0.00179E,其余梁0,00119E.HA軸線第二層柱計算長度L0（）?A9.68B6.77C5.00D7.0215、型鋼碎組合結構結識錯誤的是：A它與普通碎比，具有承載力大、剛度大、抗震性好的優(yōu)點；B它與普通鋼結構比，整體穩(wěn)定性好，局部穩(wěn)定性好，防火性能好的優(yōu)點；C不僅可用于工業(yè)廠房排架柱，也可用于吊車梁；D抗震設防烈度9度，抗震等級為1級的9層框架柱如采用之，應規(guī)定從1―9層都采用型鋼位組合柱。16、屋面均布荷載設計值(涉及棵條自重)q=L5kn/nf,問多跨(25跨)連續(xù)楝條支座最大彎矩設計值(kn/nV)A93.8B78.8C67.5D46.917、屋面梁設計值M=2450KNM,采用雙軸線對稱的焊接工字形截面，翼緣板為一350x16,腹板一1500x12,Wx=12810xl03mm3截面無孔，當按抗彎強度計算時，問梁上翼緣上最大應力為(N/mm2)A182.1B191.3C200.2D205.018、20米托架支座反力設計值(kn)A730B350C380D372.519、20米托架上弦桿的軸心壓力設計值N=1217KN,采用軋制T型鋼，T200x408x21x21,Ix=53.9mm,A=12570mm2,當按軸心受壓構件進行穩(wěn)定計算時，桿件最大壓應力(N/mm2)提醒：1只給出上弦最大的軸心壓力設計值可不考慮軸心應力變化對桿件計算長度的影響2為簡化計算，取繞對稱軸入y代替入yzA189.6B144.9C161.4D180.620、20M托架下弦節(jié)點如圖，托架各桿件與節(jié)點板之間采用強度相等的對接焊縫連接,焊縫質量2級，斜腹桿翼緣板拼接板為2—100x12,拼接板與節(jié)點板之間采用角焊接連接，取HF=6MM,接等強連接，問角焊縫長度ll(mm)A360B310C260&nbp;D21021、60M托架端斜桿D1的軸心拉力設計值(KN)A2736B2757C3339D336522、60m托架下弦桿最大軸心拉力設計值(KN)A11969B8469C8270D809423、60M托架」二弦桿最大軸心壓力設計值N=8550KN,A=36140mm2,當按軸心受壓構件進行穩(wěn)定性計算時，桿件最大壓應力(N/mm2)提醒：只給出桿件最大軸心壓力值可不考慮軸心壓力變化對桿件計算長度的影響A307.2B276.2C248.6D230.224、60M托架腹桿V2的軸心壓力設計值N=1855KN,擬用熱軋H型鋼H390x300xl0xl6,Ix=169,Iy=72.6,A=13670mm2,,當按軸心受壓構件進行穩(wěn)定計算時，桿件最大壓應力？A162B194C253D30325、60M托架上弦節(jié)點如圖，各桿件與節(jié)點板間采用等強對接焊縫，質量2級，斜腹桿腹板的拼接板為一358x10,拼接板件與節(jié)點板間采用坡口焊接的T型縫，問T型縫長？A310B330C560D62026、在地震區(qū)有一采用框架支撐結構的多層鋼結構房屋，關于其中心支撐的形式，下列不宜選用？A交叉支撐B人字支撐C單斜桿DK型27、有一用Q235制作的鋼柱，作用在柱頂?shù)募泻奢d設計值F=2500KN,擬采用支承加勁肋一400x30傳遞集中荷載，加勁肋上端刨平頂緊，柱腹板切槽后與加