內部資料

不得外泄

一體化預制泵站應用技術方案一體化預制泵站地方標準主編單位一體化預制泵站技術領先者TOC\o"1-5"\h\z總則 1\o"CurrentDocument"術語和符號 2術語 2符號 4\o"CurrentDocument"基本規定 7\o"CurrentDocument"材料與要求 8筒體 8底座 9服務平臺與自動耦合系統 9控制柜 9潛水泵 10管路系統 10控制裝置 11\o"CurrentDocument"設計與構造 12一般規定 12泵站選型設計 13荷載及穩定分析 15荷載與揚程計算 16抗浮計算 17地基計算 19構造 21\o"CurrentDocument"施工 22施工準備 22泵坑開挖 22混凝土底板安裝 22泵站吊裝 23泵坑回填與壓實 23調試 23\o"CurrentDocument"質量檢查與驗收 25一般規定 25檢查與驗收 25\o"CurrentDocument"運行與維護 28\o"CurrentDocument"本規程用詞說明 35\o"CurrentDocument"引用標準名錄 36施工施工準備泵站安裝前應做好相應的技術交底工作。泵站施工區排水系統，應根據站區地形、氣象、水文、地質條件、排水量大小進行施工規劃布置，并與場外排水系統相適應。基坑外圍應設置截水溝。在泵站設備安裝之前，必須研究好機電設備安裝圖，確定機泵、電氣設備所采用的的施工工藝，在施工過程中，必須建立完整的施工質量檢查程序和控制措施。現場設備、工器具及施工材料應定點擺放整齊，場地保持整潔、通道暢通。施工前應做好施工標志及觀測儀器的埋沒。施工中應做好現場觀測和記錄。泵坑開挖應有泵坑開挖方案并且嚴格按方案開挖。基坑的開挖斷面應滿足設計、施工和基坑邊坡穩定性的要求。泵坑底部應采取降水措施。采取合適的基坑支護方式，避免泵坑坍塌。泵坑開挖結束后，確認泵站進出水管連接管以及電纜等現場條件具備，才能進行泵站安裝。混凝土底板安裝坑底應平整，并宜鋪上一層10mm厚碎石層。混凝土安裝地基可選擇預置施工、直接澆注在坑底或直接澆注在壓實層上。安裝在水泥底板上的地腳螺栓應先于泵體的安裝。水泥底板應水平。底板的上平面必須打磨光滑。地腳螺絲在一圈內均勻分角度安裝。泵站吊裝用升降套索把泵站從水平位置起吊到垂直位置。在這個工作階段，殼體上的吊鉤是不允許使用的。垂直起吊預制泵站時，吊鉤受力應均勻。宜用起吊套索或吊繩來保護泵站和泵蓋以免夾壞。就位前，應用毛刷清潔水泥底板表面，確保安裝面和泵安裝法蘭之間沒有泥土等雜物。泵站吊裝時泵站的進出口方向應與進出水管方向一致。泵站應垂直安裝，并固定地腳螺絲。泵坑回填與壓實泵坑回填應在泵站筒體安裝無誤后進行。回填材料宜為卵石、石沙、碎石類土、沙土，顆粒最大尺寸不宜超過13?25mm。回填宜分層逐一回填，每層高度不宜超過30cm,回填土壓實度應符合設計要求及《建筑地基基礎工程施工質量驗收規范》GB50202中6.3的規定。坑內的進出水管處回填土應壓實。回填層到泵筒體距離頂面30cm時,嚴禁使用夯土機等設備。回填質量驗收應符合《建筑地基基礎工程施工質量驗收規范》GB50202和《建筑工程質量檢驗評定標準》GB50300的規定。調試調試前應進行下列檢查：設置、安裝是否正確；可能產生真空的管路,真空破壞閥應有足夠的過流面積,動作應準確可靠；進、出水管路上的閥應完全開啟,其它裝置均應處于正常工作狀態。機電設備安裝、調試必需的供電電源的容量、電壓等級、電氣保護裝置應滿足所安裝的機電設備的要求。泵站調試按國家相關施工驗收規范進行，分階段進行調試。泵調試時應符合下列要求：各固定連接部位緊固；轉子及各運動部件運轉正常，無異常聲響和摩擦現象；附屬系統的運轉正常，管道連接牢固無滲漏；泵的安全保護和電控裝置及各部分儀表均靈敏、正確、可靠。6.6.5泵站采用快速閘門斷流且其下游側還設有事故閘門時，應調整其自動控制的聯動配合時間滿足機組保護的設計要求，現場操作和遠方控制可靠。7質量檢查與驗收一般規定質量檢查與驗收應在施工單位自檢合格的基礎上，報監理（建設）單位按規定程序進行質量檢驗。檢驗批的劃分可根據與施工流程相一致，且方便施工與驗收的原則，由施工、監理及建設單位共同商定。檢驗批質量驗收應按主控項目和一般項目進行驗收，由監理單位組織施工單位、建設單位等進行驗收。預制泵站施工質量應符合設計文件的要求和相關專業驗收標準的規定。機電設備安裝應符合現行行業標準《泵站安裝及驗收》SL317的規定。檢查與驗收I主控項目預制泵站外觀質量應符合下列規定：外壁應光滑平整，無氣泡、裂縫、凹陷和破損變形。井筒色澤一致，接口完好，無裂紋變形。檢查數量：全數檢查。檢驗方法：觀察檢查。預制泵站的零部件、裝置、元件和主要材料，安裝所用的裝置性材料和設備用油，應符合工程設計和其產品標準的規定，并有檢驗合格證或出廠合格證。檢查數量：全數檢查。檢驗方法：觀察檢查。井底座與管道安裝質量應符合下列規定：1井底座接管標高允許偏差0?10mm。檢查數量：每接口1點。檢驗方法：用全站儀或水準儀測量。井底座與管道連接的每個接口牢固、井內無異物。檢查數量：每接口1點。檢驗方法：用反光檢查鏡對每個接口檢查。井底座中心偏差小于或等于20mm。檢查數量：每井1點。檢驗方法：用全站儀或經緯儀測量。井筒安裝質量應符合下列規定：1井筒上口標高允許偏差±10mm。檢查數量：每井口中心1點。檢驗方法：用全站儀或水準儀測量。2井筒垂直允許偏差0.5°.檢查數量：每井周壁4點。檢驗方法：用全站儀或經緯儀測量。II一般項目.5預制泵站基礎質量應符合下列規定：1基礎標高允許偏差0?15mm。檢查數量：每井1點。檢驗方法：用水準儀測量。2基礎兩側寬度允許偏差0?10mm。檢查數量：每井坑2點。檢驗方法：用直尺測量。3基礎厚度允許偏差0?10mm。檢查數量：每井坑1點。檢驗方法：用直尺測量。4基礎回填使用的材料符合設計要求。檢驗方法：觀察，按國家有關規范規定和設計要求進行檢查，檢查檢測報告。7.2.6井坑回填質量應符合下列規定：回填材料符合設計要求。不得帶水回填，回填應密實。回填密實度應與管道管溝回填密實度一致。回填應按設計要求分層對稱回填并夯實。3井坑回填土密實度應符合表6.7.2的要求；檢驗數量：井筒四周4點檢驗方法：觀察、檢查檢測報告、檢查施工記錄、用填土密實度檢測儀測量。7.2.7井筒直徑變形不得大于設計井筒直徑Do的0.03倍。檢驗數量：井筒四周2點檢驗方法：鋼尺測量。8運行與維護8.0.1水泵經維修后，其流量不應低于設計流量的90%；其機組效率不應低于原機組效率的90%。泵站機組的完好率應達到90%以上；汛期雨水泵站機組的可運行率應達到98%以上。8.0.2機電設備、管配件每二年應進行一次除銹、油漆等處理。8.0.3泵站及附屬設施應經常進行清潔保養，出現損壞，應立即修復。每隔3年應刷新一次。8.0.4進入泵站井筒內維護時，應有安全保護措施。防毒用具使用前必須校驗，合格后方可使用。8.0.5應根據泵站檢查結果，定期對泵站井筒清通及清淤。8.0.6排水泵站應有完整的運行與維護記錄。8.0.7管道維護和檢查的安全要求應符合現行行業標準《排水管道維護安全技術規程》CJJ6的規定。附錄A泵站穩定分析有關數據A.0.1泵站基礎底面壓應力不均勻系數的允許值可按表A.0.1采用:表A.0.1 不均勻系數的允許值地基土質荷載組合基本組合特殊組合松軟1.52.0中等堅實2.02.5堅實2.53.0注：(1)以于重要的大型泵站，不均勻系數允許值可按表列值適當減小。(2)對于地基條件較好，泵房結構簡單的中型泵站，不均勻系數的允許值可按表列值適當增大，但增大值不應超過0.5。(3)對于地震情況，不均勻系數的允許值可按表中特殊組合欄所列值適當增大。A.0.2泵站基礎底面與地基之間的摩擦系數f值可按表A.0.2采用:表A.0.2 摩擦系數f值地基種別f值粘土軟弱0.20?0.25中等堅硬0.20?0.25堅硬0.35?0.45壤土、粉質壤土0.25?0.40砂壤土、粉砂土0.35?0.40細砂、極細砂0.40?0.45中砂、粗砂0.45?0.50礫石、卵石0.50?0.55碎石土0.40?0.50軟質巖石0.40?0.60硬質巖石0.60?0.70A.0.3泵站基礎底面與地基之間的摩擦角O0值和粘結力C0值可按表A.0.3采用:表A.0.3 摩擦角①0值和粘結力C0值地基種別抗剪強度指標采用值粘性土①0(°)0.9①C0(kPa)0.2C?0.3C砂性土①。(°)0.85①?0.9①C0(kPa)0注：(1)表中①為室內飽和固結快剪試驗摩擦角值(°)；C為室內飽和固結快剪試驗粘結力值(kPa)。(2)按本表采用①0值和C0值時，對于粘性土地基，應控制折算的綜合摩擦系數f0=(tg①BG+C0A)￡GW0.45；對于砂性土地基，應控制摩擦角的正切值tg①0或.50。附錄B泵站地基計算及處理泵站地基允許承載力在只有豎向對稱荷載作用下，可按下列限制塑性開展區的公式計算：[R1/4]=NBrBB+NDrDD+NcC (B.1.1)式中：[R1/4]——限制塑性變形區開展深度為泵房基礎底面寬度的1/4時的地基允許承載力(kPa)；B——泵站基礎底面寬度(m)；D——泵站基礎埋置深度(m)；C——地基土的粘結力(kPa)；rB——泵站基礎底面以下土的重力密度(kN/m3)，地下水位以下取有效重力密度；rD——泵站基礎底面以上土的加權均勻重力密度(kN/m3)，地下水位以下取有效重力密度；NB、ND、Nc——承載力系數，可查表B.1.1。表B.1.1 承載力系數①(°)NBNDNc①(°)NBNDNc①(°)NBNDNc00.001.003.1460.101.393.71120.231.944.4210.011.063.2370.121.473.82130.262.054.5520.031.123.3280.141.553.93140.292.174.6930.041.183.4190.161.644.05150.322.304.8440.061.253.51100.181.734.17160.362.434.9950.081.323.61110.211.834.29170.392.575.15180.432.735.31260.844.376.90341.557.229.22190.472.895.48270.914.647.14351.687.719.58200.513.065.66280.984.937.40361.818.249.97210.563.245.84291.065.257.67371.958.8110.37220.613.446.04301.155.597.95382.119.4410.80230.663.656.24311.245.958.24392.2810.1111.25240.723.876.45321.346.348.55402.4610.8511.73250.784.116.67331.446.768.88B.1.2在既有豎向荷載作用，且有水平向荷載作用下，可按下式計算：(B.1.2)[Rh]=1/K(0.5rBNrSrir+qNqSqdqiq+CNcScdcic)(B.1.2)式中：[Rh]——地基允許承載力(kPa)；K—安全系數，對于固結快剪試驗的抗剪強度指標時，K值可取用2.0?3.0,(對于重要的大型泵站或軟土地基上的泵站，K值可取大值；對于中型泵站或較K值可取大值；對于中型泵站或較堅硬實地基上的泵站，K值可取小值)；q一泵站基礎底面以上的有效側向荷載(kPa);Nr、Nq、Nc——承載力系數，可查表B.1.2-1。B.1.2-1承載力系數表①(°)NrNqNc①(°)NrNqNc①(°)NrNqNc001.005.1460.141.726.82120.762.979.2920.011.205.6980.272.067.52141.163.5810.3740.051.436.17100.472.478.35161.724.3311.62182.495.2513.09269.5311.8522.253434.5429.4542.18203.546.4014.832813.1314.7125.803648.0837.7750.16224.967.8216.893018.0918.4030.153867.4348.9261.36246.909.6119.333224.9523.1835.504095.5164.2375.36Sr、Sq、Sc——外形系數，對于矩形基礎Srs1-04B/L,Sq=Sc。1+0.2?B/L；對于條形基礎，Sr=Sq=Sc=1；L一泵站基礎底面長度(m)；dq、dc 深度系數，dq=dcs1+0.35?B/L；ir、iq、ic 傾斜系數，可查表B.1.2-2；當荷載傾斜率tgb=0時，ir=iq=ic=1；8——荷載傾斜角(°)。

tgSi0.10.20.30.4①(°)iriqiciriqiciriqiciriqic60.640.800.5380.710.840.69100.720.850.75120.730.850.780.400.630.44140.730.860.800.440.670.54160.730.850.810.460.680.58180.730.850.820.470.690.610.230.480.36200.720.850.820.470.690.630.260.510.42220.720.850.820.470.690.610.270.520.450.100.320.22240.710.840.820.470.680.650.280.530.470.130.370.29260.700.840.820.460.680.650.280.530.480.150.380.32280.690.830.820.450.670.650.270.520.490.150.390.34300.690.830.820.440.670.650.270.520.490.150.390.35320.680.820.810.430.660.640.260.510.490.150.390.36340.670.820.810.420.650.640.250.500.490.140.380.36360.660.810.810.410.640.630.250.500.480.140.370.36380.650.800.800.400.630.620.240.490.470.130.370.35400.640.800.790.390.620.620.230.480.470.130.360.35表B.1.2-2傾斜系數B.1.3在既有豎向荷載作用，且有水平向荷載作用下，可按下列Ck法核算泵房地基整體穩定性：Ck={[(by-bx)/2+Txy2]0.5-(by+bx)/2*sin①}/cos① (B.1.3)式中：Ck一滿足極限平衡條件時所必須的最小粘結力(kPa)；①——地基土的摩擦角(°)；by、4、Txy——核算點的豎向應力、水平向應力和剪應力(kPa)，可將泵站基礎底面以上荷載簡化為豎向均布、豎向三角形分布、水平向均布和豎向半無窮均布等情況，按核算點坐標與泵站基礎底面寬度的比值查出應力系數，分別計算求得。應力系數可按國家現行標準《水閘設計規范》SL265附表查得。當按公式(B.1.3)計算的最小粘結力值小于核算點的粘結力值時，該點處于穩定狀態；當計算的最小粘結力值即是核算點的粘結力值時，該點處于極限平衡狀態；當計算的最小粘結力值大于核算點的粘結力值時，該點處于塑性變外形態。經多點核算后，可將處于極限平衡狀態的各點連接起來，繪出泵房地基土的塑性開展區范圍。泵站地基允許的塑性開展區最大開展深度可按泵房進水側基礎邊沿下垂線上的塑性變形開展深度不超過基礎底面寬度1/4的條件控制。當不滿足上述控制條件時，可減小或調整泵站基礎底面以上作用荷載的大小或分布。

B.2土質地基常用處理方法土質地基常用處理方法見表B.2.1地基處理方法基本作用適用條件說明換填墊層法改善地基應力分布，減少沉降量，提高地基整體穩定性和抗滲穩定性Q淺層軟弱地基及不均勻地基；Q墊層厚度不宜超過3.0m如用于深厚層軟土地基，仍有較大的沉降量強力夯實法增大地基承載能力減少沉降量，并提高地基抗振動液化的能力透水性較好的松軟地基，特別是碎石土或稍密的砂土、雜填土、非飽和粘性土及濕陷性黃土地基如用于淤泥或淤泥質土地基，應通過現場試驗確定其適用性和處理效果振沖法增大地基承載能力減少沉降量，并提高地基抗振動液化的能力各種松軟地基，特別是松砂，或軟弱的砂壤土、中砂、粗砂Q處理后，地基的均勻性和防止滲透變形的條件較差；Q如用于軟土地基處理效果不明顯水泥土攪拌法增大地基承載能力減少沉降量，加強地基防滲，提高地基整體穩定性和抗地震液化能力正常固結淤泥質土、粉土、飽和黃土、素填土和粘性土Q不宜用于有流動地下水的飽和砂土；Q加固深度宜在15m以內；Q作為復合地基，樁頂與基礎間設墊層樁基礎增大地基承載能力，減少沉降量，提高抗滑穩定性較深厚的松軟地基，特別是上部為松軟土層、下部為堅硬土層的地基Q樁尖未嵌入堅硬土層的摩擦樁，仍有一定的沉降量；Q如用于松砂、砂壤土地基，應注意地基滲透變形問題沉井基礎增大地基承載能力，減少沉降量，提高抗滑穩定性，并對防止地基滲透變形有利上部為軟土層或粉砂、細砂層，下部為硬粘土層或巖層的地基不宜用于上部夾有蠻石、樹根等雜物的松軟地基或下部為頂面傾斜度較大的巖石地基注：經論證后也可采用高壓噴射法等其他地基處理方法。本規程用詞說明1為便于在執行本規程條文時區別對待，本規程對條文要求嚴格程度不同的用詞說明如下：1）表示很嚴格，非這樣做不可的：正面詞采用“必須”；反面詞采用“嚴禁”；2）表示嚴格，在正常情況下均應這樣做的：正面詞采用“應”；反面詞采用“不應”或“不得”；3）表示允許稍有選擇，在條件許可時首先應這樣做的：正面詞采用“宜”；反面詞采用“不宜”；4）表示有選擇，在一定條件下可以這樣做的用詞，采用“可”。2條文中指定應按其他有關標準執行的寫法為：“應符合……的規定”或“應按……執行”。引用標準名錄1《外殼防護等級》GB42082《建筑地基基礎設計規范》GB500073《室外排水設計規范》GB500144《建筑給水排水設計規范》GB500155《建筑設計防火規范》GB50016-20066《給水排水工程構筑物結構設計規范》GB500697《給水排水構筑物工程施工與驗收規范》GB501418《建筑地基基礎工程施工質量驗收規范》GB502029《建筑給水排水及采暖工程施工質量驗收規范》GB5024210《泵站設計規范》GB5026511《給水排水管道工程施工與驗收規范》GB5026812《建筑工程質量檢驗評定標準》GB5030013《高度進制為20mm的面板、架和柜的基本尺寸》GB/T3047.114《電氣控制設備》GB/T379715《石油、石化及相關工業用鋼制截止閥和升降式止回閥》GB/T1223516《流體輸送用不銹鋼焊接鋼管》GB/T1277117《工業企業噪聲控制設計規范》GB/T5008717《城鎮排水管道維護安全技術規程》CJJ618《建筑地基處理技術規范》JGJ7919《建筑樁基技術規范》JGJ9420《既有建筑地基基礎加固技術規范》JGJ12321《水閘設計規范》SL26522《泵站安裝及驗收》SL31723《水利水電工程設計防火規范》SL329城鎮排水工程一體化預制泵站應用技術規程FIPsxx/xxxx-xxxx條文說明TOC\o"1-5"\h\z1 總則 40\o"CurrentDocument"基本規定 41\o"CurrentDocument"材料與要求 42筒體 42底座 42\o"CurrentDocument"服務平臺與自動耦合系統 42\o"CurrentDocument"控制柜 42\o"CurrentDocument"潛水泵 43\o"CurrentDocument"管路系統 43\o"CurrentDocument"控制裝置 43\o"CurrentDocument"設計與構造 44\o"CurrentDocument"一般規定 44\o"CurrentDocument"泵站選型設計 44\o"CurrentDocument"荷載及穩定分析 45\o"CurrentDocument"荷載與揚程計算 45\o"CurrentDocument"抗浮計算 46\o"CurrentDocument"地基計算 46\o"CurrentDocument"構造 52\o"CurrentDocument"施工 53\o"CurrentDocument"施工準備 22\o"CurrentDocument"泵坑開挖 53\o"CurrentDocument"混凝土底板安裝 53\o"CurrentDocument"泵站吊裝 53\o"CurrentDocument"調試 53\o"CurrentDocument"質量檢查與驗收 54\o"CurrentDocument"一般規定 54檢查與驗收 54\o"CurrentDocument"運行與維護 55ContentTOC\o"1-5"\h\z1 GeneralProvisions 40BasicRegulations 41MaterialandRequest 42Tank 42Base 42ServicePlatformandAutocouplingSystem 42ControlCabinet 42SubmersiblePump 43PipeSystem 43ControlEquipment 43DesignAndManufacture 44GeneralRequirements 44TypeSelectionDesignofPumpingStation 44LoadandStabilizeDesign 45LoadandHeadCalculate 45Anti-floatingCalculate 46FoundtionCalculate 46Structure 52Construction 53ConstructionPreparation 53ExcavationofPumpPit 53InstallConcreteSlab 53InstallPumpStation 53Debug 53QualityInspectionand Acceptance 54GeneralRequirements 54InspectionandAcceptance 54OperationandMaintenance 551.0.1制定本規范的目的,就是為了統一排水泵站施工的技術標準,保證泵站施工質量,使泵站工程在國民經濟建設中更好地發揮作用。1.0.3本規程不僅涉及城鎮排水工程一體化預制泵站的設計、施工的相關技術要求，與之相配套的驗收、維護保養也應按相關國家、行業和地方標準執行。基本規定3.0.1泵站施工應綜合考慮所處工程地質條件、場地及周邊環境條件、施工條件、使用期限等因素,并針對以上因素確定泵站的工程施工方案。3.0.2為了避免施工中發生安全事故，施工單位應建立健全質量保證體系和施工安全管理制以消除安全隱患。3.0.3在施工前，有計劃、有步驟地認真做好現場有關情況的調查，收集與工程施工相關的資料，并對這些情況和資料進行認真調研和分析，對于編制好施工組織設計及今后的工程實施是非常有益的。3.0.4施工中因發生的不可預見因素，致使施工方實際工程量超過原施工圖紙的工程量，或施工工藝、技術要求對施工圖紙進行修改、完善，施工、監理和建設方可提出洽商內容，由設計、監理、施工和建設方對洽商的內容簽字確認后生效，嚴禁按未批準的設計變更或工程洽商進行施工。3.0.5~3.0.6設備配套使用的外購件、材料均應選用符合國家標準或行業標準的產品，并應具備必要的技術文件，包括合格證、說明書、檢驗報告等。3.0.7本條為設備安裝前的清理檢查要求。設備檢查包括外觀檢查、解體檢查和試驗檢查。對設備檢查采用的方法，安裝單位應根據具體情況確定。整裝到貨或制造廠技術文件規定不宜解體檢查的設備，出廠有驗收合格證且包裝完整、外觀檢查未發現異常情況、運輸和保管符合技術文件規定，則可不進行解體檢查。但是，若對制造質量有懷疑或由于運輸、保管不當等原因而影響設備質量、則應進行解體檢查，或進行試驗檢查。按正常的安裝順序，設備與安裝有關的尺寸和配合公差都要進行檢查。多臺同型號設備同時安裝時，每臺設備應用標有同一序列標號的部件進行裝配。3.0.9工程質量驗收應在施工單位自檢基礎上,按照檢驗批、分項工程、分部工程（子分部工程）、單位工程順序進行，預驗收合格后按規定要求組織竣工驗收。材料與要求筒體玻璃鋼筒體是由天然樹脂和玻璃纖維經過微電腦扼制機器攪擾而成的一種非金屬復合材料罐體,它具備耐腐蝕,高超度,生存的年限長,可預設性靈活,工藝性強等特點。對全結構玻璃鋼設備的拼縫處鋪貼的玻璃鋼，耐蝕層表面不允許有深度為2mm以上的裂紋，增強層不允許有深度為2MM以上的裂紋。玻璃鋼筒體采用連續纏繞加強玻璃纖維筒體，計算機控制纏繞工藝，確保厚度均勻并達到設計要求。質量穩定優良，出廠前須進行100%防滲漏試驗，確保無泄漏。吊耳為一個夾套裝置，分兩片構成，每一片呈半圓形，其直徑略小于筒體直徑，兩片用高強螺栓連接；在每一片的中間位置焊接一個管軸形吊耳，同時吊耳的內部與夾套接觸必須焊接加強筋。筒體外安裝預制吊耳，是為了易于施工安裝。底座弧型下凹式結構底座，可抵抗地下水的壓力而不變形，同時允許少量的污水停留在泵坑，當泵再次啟動時，泵坑附近的大流速可以達到自清潔的效果，免除了人工清淤。泵站底板的形狀應根據泵站基坑支護形式和泵站安裝的要求確定，宜采用和基坑底部相同形狀的底板。為防止地基不均勻沉降，多井筒泵站和泵站前后端構筑物包括格柵井、閥門井距離較近時，宜采用同一個底板。對于安裝大型水泵的泵站，如底座重量達不到要求，應采取底部灌漿及植筋等措施增加底座重量及基礎牢固度，保證泵站的穩定運行。防震構件包括防震墊、防震臺等。服務平臺與自動耦合系統檢修時為方便關閉閥門，泵站內置服務平臺。控制柜設備表面應平整、勻稱，外觀不應該有磕碰、劃傷、局部變形等缺陷，噴塑和漆部位不應有脫落、剝離、起泡、留痕等缺陷。控制柜的表面涂層不應炫目反光，顏色應均勻一致，整潔美觀，不應有脫漆、起泡、裂縫、皺紋和流痕等現象。控制柜內電氣、電子元器件應符合有關產品標準和設計的要求。控制柜在無人值守時可實現以下控制功能：1日常放空泵站，防止沉淀；防抱死功能；防止浮渣。潛水泵4.5.2與管道連接需要注意管徑的變化，一般管道口徑都要比水泵出口大一號，水泵與管道之間需要增加軟接頭，有可撓性相交軟接，也有不銹鋼軟接等，均為法蘭連接；還要注意管道支架的設置及安裝，保證水泵不承載管道附加的外力。管路系統~4.6.2不銹鋼管件產品特點不銹鋼管給人一種自然的堅固亮麗之感其自然色彩能柔和地反映出周圍環境的顏色。管道支、吊架應按照設計圖紙要求選用材料制作，其加工尺寸、型號、精度及焊接均應符合設計要求。止回閥的設置應符合國家現行標準《建筑給水排水設計規范》GB50015的有關規定;止回閥選用應符合現行標準《石油、石化及相關工業用鋼制截止閥和升降式止回閥》GB/T12235的有關規定。控制裝置兩臺泵單獨根據液位單獨啟動、停止，就算一臺壞了另一臺可以自動啟動。自動控制是要求來水量和集水池水位發生變化或因種種原因出現故障時，與之相對應的泵的臺數、轉速或閘門的開度等能相應的變化，并按事先確定的要求自動調節。設計與構造一般規定站址地質條件是進行泵房布置的重要依據之一。如果站址地質條件不好，必然影響泵房建成后的結構安全。為此，在布置泵房時，必須采取合適的結構措施，如減輕結構重量，調整各分部結構的布置等，以適應地基允許承載力、穩定和變形控制的要求。預制泵站施工、安裝、檢修和管理條件也是進行泵房布置的重要依據。一個合理的泵房布置方案，不僅工程量少、造價低，而且各種設備布置相互協調，整齊美觀，便于施工。安裝、檢修、運行與管理，有良好的通風、滿足通風、采暖和采光要求，并符合防潮、防火、防噪聲、節能、勞動安全與工業衛生等技術規定，并滿足交通運輸要求。預制泵站層底板高程是控制主泵房立面布置的一個重要指標，應根據水泵安裝高程和進水流道（含吸水室）布置或管道安裝要求等因素確定。底板高程確定合適與否，涉及機組能否安全正常運行和地基是否需要處理及處理工程量大小的問題。根據調查資料，已簡稱的泵站輔助設備多數布置在主泵房的進水側，而電氣設備則布置在出水側，這樣可避免交叉干擾，便于運行管理。在采用新技術、新材料、新設備和新工藝時，要注意其是否成熟可靠。重要的新技術、新材料、新設備和新工藝的采用，一定要經過國家有關部門或權威機構進行鑒定驗證。泵站選型設計泵站形式選擇是一體化預制泵站設計首先需要明確的形式。對于用地指標短缺的排水泵站，宜選擇模塊化濕井泵站。對于給水泵站或不允許設備和構筑物外漏地面的泵站，宜選擇模塊化集成泵站。對于有較高防盜要求或地面積雪較深的排水泵站，宜選擇帶維修間的濕井泵站。對于流量較大或系統較復雜的泵站，宜選擇多井筒泵站。關于一體化預制泵站位置具備的條件進行說明。一體化預制泵站設計方案應和總體規劃相協調，對于可分期建設的泵站，宜采用土建和設備總體分期建設。泵站設計應考慮節能減排的需要，采用高效的設備和無泄漏設計。關于確定一體化預制泵站設計規模的原則。由于一體化預制泵站安裝簡便、快速，可根據近期規模進行配置，遠期流量升級后，可通過遠期接口連接泵站，迅速滿足要求，節省前期的投資成本。關于一體化預制泵站平面布置原則的規定。潛水自耦式安裝的水泵各泵最小中心距應為泵殼寬度的1.5倍，泵中心與墻壁之間的最小距離為泵殼寬度的0.8倍。2個井筒外徑最小距離不得小于0.5M。關于一體化預制泵站設計方案包含內容的說明。關于一體化預制泵站水泵選型的技術要求規定。水泵選型應方便泵站維修和水泵輪值，減少對供電電網的沖擊。濕井泵站應采用帶IP68的潛水電機的水泵，防止水泵電機進水。關于一體化預制泵站水泵啟動方式的規定。關于不同性質來水的泵站適應采用的水泵類型的規定。一體化預制泵站水泵的散熱冷卻系統對于水泵的安全、有效運行起著很重要的作用，冷卻系統應滿足水泵工作要求，關于濕式安裝和干式安裝分別適宜采用的水泵冷卻系統的規定。關于采用重力管網和壓力管網的泵站控制方式的規定。關于采用液位控制水泵自動開停時，泵站最高液位和最低液位之間的有效容積計算的規定。排水泵站的最高液位和最低液位之間的距離過小，電機頻繁啟停易導致過載。距離過大，水泵運行周期過長，增加了泵池內沉淀和堵塞的風險，正確的最高液位和最低液位之間的距離是池型優化設計的關鍵。關于預制泵站豎向高程設計的規定。集水池最高水位的設置不得使管道上游地面檢查井產生溢水，集水池最低水位的設置應防止水泵吸入空氣。荷載及穩定分析荷載及穩定分析是一體化預制泵站設計中的一項主要內容，其計算內容通常包括4個方面，即抗滑驗算、抗浮驗算、抗傾驗算和地基強度驗算。按照理論和經驗分析，當地基強度驗算能夠滿足無拉應力時，則抗傾自然滿足，但仍需要作抗滑抗浮及基礎下應力的驗算工作。本條列舉了影響預制泵站穩定性的各種荷載及其組合。荷載與揚程計算在進行水工建筑物結構計算時，荷載計算和組合是非常重要的一步。結構設計中涉及的作用包括直接作用（荷載）和間接作用（如地基變形、混凝土收縮、焊接變形、溫度變化或地震等引起的作用）。設計揚程是選擇水泵型式的主要依據。在設計揚程工況下，泵站必須滿足設計流量要求。設計揚程應按泵站進、出設計水位差，并計入進、出水流道或管道沿程和局部水力損失確定。最高揚程是泵站正常運行的上限揚程。水泵在最高揚程工況下運行，其提水流量雖小于設計流量，但應保證其運行的穩定性。最低揚程是泵站正常運行的下限揚程。水泵的最低揚程工況下運行，亦應保證其運行的穩定性，即不致發生水泵汽蝕、振動等情況。抗浮計算預制泵站設置在地下水位較高的地段時，水的浮力可能造成預制泵站浮起。其浮力即為預制泵站底部的地下水揚壓力，其抗浮力為預制泵站的自重和回填土對預制泵站壁造成的下曳力，以及收口錐體上方的豎向土壓力。一般平壁管的預制泵站壁與回填土之間摩阻小，特別在有地下水情況下，其抗浮力相對較小，故當預制泵站浮力大于抗浮力時，應采取抗浮措施。可采用澆注混凝土增大抗浮力的措施。地基計算建筑物的地基計算應包括地基的承載能力計算，地基的整體穩定計算和地基的沉降變形計算等，其計算結果是判斷地基要不要處理和如何處理的重要依據。如果計算結果不能滿足要求而地基又不作處理，就會影響泵站的安全或正常使用。因此，本規范規定泵站選用的地基應滿足承載能力、穩定和變形的要求。標準貫入擊數小于4擊的粘性土地基和標準貫入擊數小于或等于8擊的砂性土地基均為松軟地基，其抗剪強度均較低，地基允許承載力均在80kPa以下，而泵房結構作用于地基上的平均壓應力一般均在150kPas200kPa,少則80kPa^100kPa,多則200kPa以上，特別是標準貫入擊數小于4擊的粘性土地基，含水量大，壓縮性高，透水性差，通常會產生相當大的地基沉降和沉降差，對安裝精度要求嚴格的水泵機組來說，更是不能允許的。因此，本標準規定，標準貫入擊數小于4擊的粘性土地基（如軟弱粘性土地基、淤泥質土地基、淤泥地基等）和標準貫入擊數小于或等于8擊的砂性土地基（如疏松的粉砂、細砂地基或疏松的砂壤土地基等），均不得作為天然地基。對于這些地基，由于各項物理力學性能指標較差，當工程結構上難以協調適當時，就必須進行妥善處理。本標準附錄B.1選列的泵站地基允許承載力計算公式，主要有限制塑性開展區的公式、漢森公式和核算泵站地基整體穩定性的Ck法公式。限制塑性開展區的最大開展深度為某一允許值時，即可以此時的豎向荷載作為地基持力層的允許承載力。通常是將塑性開展區的最大開展深度視為基礎寬度的函數。根據工程實踐經驗，一般取為基礎寬度的1/3或1/4，但不宜規定過大，否則影響建筑物的安全穩定；同時，也不宜規定過小，否則就不能充分發揮地基的潛在能力。為安全起見，本標準取用塑性開展區的最大開展深度為基礎寬度的1/4［見附錄B.l中的（B.1.1）式。對于公式（B.1.1）中的基礎底面寬度，現行國家標準《建筑地基基礎設計規范》GB50007規定，大于6m時，按6m考慮；小于3m時，按3m考慮。考慮到大、中型泵房基礎底面寬度一般都大于6m,不加區別的都取用6m,顯然不符合泵站工程的實際，因此本規范對泵房基礎底面寬度不作任何限制，按實際取用，但必須同時滿足地基的變形要求。對于公式（B.1.1）中的基礎埋置深度，現行國家標準《建筑地基基礎設計規范》GB50007規定,一般自室外地面標高算起。在填方整平地區,可自填土地面標高算起,但填土在上部結構施工后完成時,應從天然地面標高算起。這一規定,對房屋建筑地基基礎是合理的,因其四周開挖深度基本一致,且開挖后回填時間短,地基回彈影響小。但對大、中型泵房基礎情況就不同了。大、中型泵房基礎和大、中型水閘底板一樣,基坑開挖后回填時間長,地基有充分時間回彈,而且兩面不回填土,因此基礎埋置深度只能按其實際埋深取用。如基礎上、下游端有較深的齒墻,亦可從齒墻底腳算至基礎頂面,作為基礎的埋置深度。對于公式（B.1.1）中土的抗剪強度指標，考慮到大、中型泵站和大、中型水閘一樣，施工時間一般都比較長,地基有充分時間固結,而且浸于水下,因此宜采用飽和固結快剪試驗指標。嚴格地說，公式（B.1.1）只適用于豎向對稱荷載作用的情況。如果地基承受豎向非對稱荷載作用時,可按基礎底面應力的最大值進行計算,所得地基持力層的允許承載力則偏于安全。漢森公式是極限承載力計算公式中的一種,不僅適用于只有豎向荷載作用的情況,而且對既有豎向荷載作用,又有水平向荷載作用的情況也適用。采用該公式計算地基持力層的允許承載力時，規定取用安全系數為2.0?3.0,這是根據工程的重要性、地基持力層條件和過去使用經驗等因素確定的。例如,對于重要的大型泵站或軟土地基上的泵站,安全系數可取用大值。對于中型泵站或較堅實地基上的泵站，安全系數可取用小值。本標準附錄B.1所列漢森公式，已將取用的安全系數計入，可直接計算地基持力層的允許承載力，即（B.1.2）式。無論是采用公式（B.1.1），還是采用公式（B.1.2），式中的重力密度和抗剪指標值，都是將整個地基視為均質土取用的。實際工程中常見的多是成層土，可將各土層的重力密度和抗剪強度指標值加權平均，取用加權平均值。這種處理方法比較簡單，但容易掩蓋軟弱夾層的真實情況，對泵房安全是不利的，為此必須同時控制地基沉降不超出允許范圍。還有一種處理方法是根據各土層的重力密度和抗剪強度指標值，分層計算其允許承載力，同時繪出地基持力層以下的附加應力曲線，然后檢查各土層（特別是軟弱夾層）的實際附加應力是否超過各相應土層的允許承載力。如果未超過就安全，超過了就不安全。后一種處理方法雖然克服了前一種處理方法的缺點，不掩蓋軟弱夾層的真實情況，但計算工作量相當大，往往是與地基沉降計算同時完成。至于Ck法公式，也是按塑性平衡理論推導而得，尤其適用于成層土地基。該公式在水閘工程設計中，是多年常用的公式，已被列入國家現行標準《水閘設計規范》SL265。在泵站工程設計中，近年來也有一些泵站使用該公式，因此將該公式列入本規范附錄B第B.1節，即（B.1.3）式。由于軟弱夾層抗剪強度低，往往對地基的整體穩定起控制作用，因此當泵房地基持力層內存在軟弱夾層時，應對軟弱夾層的允許承載力進行核算。計算軟弱夾層頂面處的附加應力時，可將泵房基礎底面應力簡化為豎向均布、豎向三角形分布和水平向均布等情況，按條形或短形基礎計算確定。條形或短形基礎底面應力為豎向均布、豎向三角形分布和水平向均布等情況的附加應力計算公式可查有關土力學、地基與基礎方面的設計手冊。作用于泵房基礎的振動荷載，必將降低泵房地基允許承載力，這種影響可用振動折減系數反映。根據現行國家標準《動力機器基礎設計規范》GB50040的規定，對于汽輪機組和電機基礎，振動折減系數可采用0.8；對于其他機器基礎，振動折減系數可采用1.0。有關動力機器基礎的設計手冊推薦，對于高轉速動力機器基礎，振動折減系數可采用0.8；對于低轉速動力機器基礎，振動折減系數可采用1.0。考慮水泵機組基礎在動力荷載作用的振動特性，本規范規定振動折減系數可按0.8?1.0選用。高揚程機組的基礎可采用小值；低揚程機組的塊基型整體式基礎可采用大值。我國水利工程界地基沉降計算，多采用分層總和法，即公式（5.6.9）。嚴格地說，該式只有在地基上層無側向膨脹的條件下才是合理的。而這只有在承受無限連續均布荷載作用的情況下才有可能。實際上地基土層受到某種分布形式的荷載作用后，總是要產生或多或少的側向變形，但因采用分層總和法計算，方法比較簡單，工作量相對比較小，計算成果一般與實際沉降量比較接近，因此實際工程中宜使用這種計算方法。應該說，無論采用何種計算方法計算地基沉降都是近似的，因為目前各種計算方法在理論上都有一定的局限性，加之地基勘探試驗資料的取得，無論是在現場，還是在室內，都難以準確地反映地基的實際情況，因此要想非常準確地計算地基沉降量是很困難的。當按公式（5.6.9）計算地基最終沉降量時，必須采用土壤壓縮曲線，這是由土壤壓縮試驗提供的。如果基坑開挖較深，基礎底面應力往往小于被挖除的土體自重應力，可采用土壤回彈再壓縮曲線，以消除開挖土層的先期固結影響。對于公式（5.6.9），根據工程實際情況，往往是軟土地基上計算沉降量偏小，對此，參照國家現行有關規范的規定。對于地基壓縮層的計算深度，可按計算層面處附加應力與自重應力之比等于0.1S0.2的條件確定。這種控制應力分布比例的方法，對于底面積較大的泵房基礎，應力往下傳遞比較深廣的實際情況是適宜的，經過水利工程實際使用證明，這種方法是能夠滿足工程要求的。泵房地基允許沉降量和沉降差的確定，是一個比較復雜的問題。在目前水利工程設計中，對地基允許沉降量和沉降差尚無統一規定。現行國家標準《建筑地基基礎設計規范》GB50007規定，建筑物的地基變形允許值，可根據地基土類別，上部結構的變形特征，以及上部結構對地基變形的適應能力和使用要求等確定。如單層排架結構（柱距為6m）柱基的允許沉降量，當地基土為中壓縮性土時為120mm，當地基土為高壓縮性土時為200mm；建筑物高度為100m以下的高聳結構基礎允許沉降量，當地基土為中壓縮性土時為200mm，當地基土為高壓縮性土時為400mm。框架結構相鄰柱基礎的允許沉降差，當地基土為中、低壓縮性土時為0.002L（L為相鄰柱基礎的中心距，mm），當地基土為高壓縮性土時為0.003L；當基礎不均勻沉降時不產生附加應力的結構，其相鄰柱基礎的沉降差，不論地基土的壓縮性如何，均為0.005L。現行行業標準《水閘設計規范》SL265已對地基允許沉降量和沉降差未作具體規定，由于水閘基礎尺寸和剛度比較大，對地基沉降的適應性比較強，因此在不危及水閘結構安全和不影響水閘正常使用的條件下，一般水閘基礎的最大沉降量達到100mm?150mm和最大沉降差達到30mm?50mm是允許的。對有防水要求的泵站，過大的沉降差將導致防水失效，危及建筑物安全。現行國家標準《地下工程防水技術規范》GB50108規定用于沉降的變形縫其最大允許沉降差不應大于30mm。根據調查資料，多數泵站的泵房地基實測最大沉降量為100mm?250mm，最大沉降差為50mm?100mm，只有少數泵站的泵房地基實測最大沉降量和最大沉降差超過或低于上述范圍。例如某泵站的泵房地基實測最大沉降量竟達650mm，最大沉降差竟達350mm；又如某泵站的泵房地基實測最大沉降量只有40mm,沉降差只有20mm。但實測資料證明，即使出現較大的沉降量和沉降差，除個別泵站機組每年需進行維修調試，否則難以繼續運行外，其余泵站泵房地基均穩定,運行情況正常。顯然,如果對這兩個控制指標規定太高,軟土地基上的泵房結構將難以得到滿足,則必須采取改變結構型式（如采用輕型、簡支結構）,或回填輕質材料,或加大基礎的平面尺寸,或調整施工程序和施工進度等措施,但有時采取某種措施卻會對泵房結構的抗滑、抗浮穩定帶來或多或少的不利影響；如果對這兩個控制指標規定太低,固然容易使軟土地基上的泵房結構得到滿足,但實際上將會危及泵房結構的安全和影響泵房的正常使用,或給泵站的運行管理工作帶來較多的麻煩。水工建筑物的地基處理方法很多,隨著科學技術的不斷發展,新的地基處理方法,如水泥土攪拌法（深層攪拌法、粉噴樁法）、高壓噴射法等不斷出現。但是,有些地基處理方法目前仍處于研究階段,在設計或施工技術方面還不夠成熟,特別是用于泵房的地基處理尚有一定的困難；有些方法目前用于實際工程,單價太高,與其它地基處理方法相比較,顯得很不經濟。根據泵站工程的實際情況,本規范列出換填墊層法、強力夯實法、水泥土攪拌法、振沖法、樁基礎、沉井基礎等幾種常用地基處理方法的基本作用、適用條件和說明事項（見本標準附錄B表B.2。1）。但應指出，任何一種地基處理方法都有它的適用范圍和局限性，因此對每一個具體工程要進行具體分析,綜合考慮地基土質、泵房結構特點、施工條件和運行要求等因素,初步選出幾種可供考慮的地基處理方案或多種地基處理綜合措施,經技術經濟比較確定合適的地基處理方案。必要時應在施工前通過現場確定其適用性和處理效果。根據工程實踐經驗,強力夯實法、振沖法等處理措施,對于防止土層可能發生“液化”,均有一定效果。對于粉砂、細砂、砂壤土地基,如果存在可能發生“液化”的問題,采用板樁或連續墻圍封,即將泵房底板下四周封閉,其效果尤為顯著。黃土（典型黃土）濕陷性大,且厚度較大；黃土狀土（次生黃土）由典型黃土再次搬運而成,其濕陷性一般不大,且厚度較小。黃土在一定的壓力作用下受水浸濕,土的結構迅速破壞而產生顯著附加下沉,稱為濕陷性黃土。濕陷性黃土可分為自重濕陷性黃土和非自重濕陷性黃土。前者在其自重壓力下受水浸濕后發生濕陷,后者在其自重壓力下受水浸濕后不發生濕陷。對濕陷性黃土地基的處理,應減小土的孔隙比,增大土的重力密度,消除土的濕陷性，本規范列舉了如下幾種常用的處理方法：①重錘表層夯實法一般可消除1.2m?1.8m深度內黃土的濕陷性，但當表層土的飽和度大于60%時，則不宜采用；②換土墊層法（包括換灰土墊層法）是消除黃土地基部分濕陷性最常用的處理方法，一般可消除1m?3m深度內黃土的濕陷性,同時可將墊層視為地基的防水層,以減少墊層下天然黃土層的浸水機率。墊層的厚度和寬度可參照現行國家標準《濕陷性黃土地區建筑規范》GB50025確定；③土樁擠密法（包括灰土樁擠密法）適用于地下水位以上，處理深度為5m?15m的濕陷性黃土地基，對地下水位以下或含水量超過25%的黃土層，則不宜采用;④樁基礎是將一定長度的樁穿透濕陷性黃土層，使上部結構荷載通過樁尖傳到下面堅實的非濕陷性黃土層上，這樣即使上面黃土層受水浸濕產生濕陷性下沉，也可使上部結構免遭危害。在濕陷性黃土地基上采用的樁基礎一般有鋼筋混凝土打入式預制樁和就地灌注樁兩類，而后者又有鉆孔樁、人工挖孔樁和爆擴樁之分。鉆孔樁即一般軟土地基上的鉆孔灌注樁，對上部為濕陷性黃土層，下部為非濕陷性黃土層的地基尤為適合。人工挖孔樁適用于地下水含水層埋藏較深的自重濕陷性黃土地基，一般以卵石層或含鈣質結核較多的土層作為持力層，挖孔樁孔徑一般為0.8m?1.0m,深度可達15m?25m。爆擴樁施工簡便，工效較高，不需打樁設備，但孔深一般不宜超過10m,且不適宜打入地下水位以下的土層。至于打入式預制樁，采用時一定要選擇可靠的持力層,而且要考慮打樁時黃土在天然含水量情況下對樁的摩阻力作用。當黃土含有一定數量鈣質結核時,樁的打入會遇到一定的困難,甚至不能打到預定的設計樁底高程。濕陷性黃土地基上的樁基礎應按支承樁設計,即要求樁尖下的受力上層在樁尖實際壓力的作用下不致受到濕陷的影響,特別是自重濕陷性黃土地基受水浸濕后,不僅正摩擦力完全消失,甚至還出現負摩擦力,連同上部結構荷載一起,全部要由樁尖下的土層承擔。因此,在濕陷性黃土地基上,對于上部結構荷載大或地基受水浸濕可能性大的重要建筑物,采用樁基礎尤為合理；⑤預浸水法是利用黃土預先浸水后產生自重濕陷性的處理方法，適用于處理厚度大、自重濕陷性強的濕陷性黃土地基。需用的浸水場地面積應根據建筑物的平面尺寸和濕陷性黃土層的厚度確定。由于預浸水法用水量大,工期長,因此在沒有充足水源保證的地點,不宜采用這種處理方法。經預浸水法處理后的濕陷性黃土地基,還應重新評定地基的濕陷等級,并采取相應的處理措施。在我國黃河流域以南地區,不同程度地分布著膨脹土。膨脹土的粘粒成分主要由強親水性礦物質組成,其礦物成分可歸納為以蒙脫石為主和以伊利石為主兩大類,均具有吸水膨脹、失水收縮、反復脹縮變形的特點。這種特點對修建在膨脹土地基上的建筑物危害較大,因此必須在滿足建筑物布置和穩定安全要求的前提下,采取可靠的措施。根據多年來對膨脹土的研究和工程實踐經驗,對修建在膨脹土地基上的泵站工程而言,目前主要采