PAGEword文檔可自由復制編輯word文檔可自由復制編輯華電新疆發電有限公司葦湖梁電廠#1爐低氮燃燒改造工程投標文件（技術部分）投標人：新疆中瀚電力科技有限責任公司投標日期：201目錄TOC\o"1-2"\h\z\u1. 我方資質與技術說明 -1-2. 技術路線 -2-3. 典型業績介紹 -5-4. 鍋爐簡介 -8-4.1. 鍋爐概述 -8-4.2. 鍋爐主要設計參數 -9-5. 現有“邊界條件”評估說明 -10-5.1. 燃料 -10-5.2. 燃燒系統 -11-5.3. 制粉系統 -12-5.4. 汽水系統 -13-5.5. 吹灰系統 -13-6. 現有設備可用性評估說明 -13-7. 燃燒系統改造范圍說明 -14-8. 技術方案 -15-8.1. 原燃燒器診斷分析 -15-8.2. 方案總體思路 -16-8.3. 方案技術特點 -19-8.4. 具體改造方案 -20-9. 性能保證 -31-10. 項目實施方案 -32-10.1. 施工程序及技術要求 -32-10.2. 施工機械配備及其管理 -36-11. 職業健康、安全、環境管理措施 -39-11.1. 安全生產管理措施 -39-11.2. 現場文明施工管理措施 -40-11.3. 環境保護措施 -41-12. 項目質量管理大綱 -41-12.1. 工程質量總體目標 -41-12.2. 安裝工程質量目標 -42-12.3. 工程質量保證措施 -42-13. 改造進度表 -45-14. 設備清單 -47-15. 附圖 -50-15.1. 改后燃燒器布置圖 -50-15.2. SOFA風系統示意圖 -50-16. 項目經理及其他 -52-16.1. 項目經理簡歷表 -52-16.2. 除項目經理外的其他人員配備表 -53-我方資質與技術說明新疆中瀚電力科技有限責任公司（簡稱“中瀚電力”），成立于2009年，注冊資本為2000萬元，是一家民營高新技術企業。中瀚電力本著“科技創新、服務新疆”的戰略定位，同浙江大學、上海交通大學、華電電力科學研究院等國內多家知名高校、科研機構合作，不斷引進電力行業先進的技術，已初步形成了節能環保新技術推廣應用、先進節能環保技產品應用及電力檢修三項核心業務，是新疆引進內地電力行業技術的平臺。公司主要業務部門

電廠技術開發部

電廠檢修部

電廠節能部電廠環保部

電廠管理部主要技術服務大型火電機組汽輪機本體節能優化改造火電機組運行優化調整火電機組乏汽余熱回收利用電站凝汽器節能改造火電機組低氮燃燒改造電站脫硫系統的診斷、優化運行電站變頻改造項目鍋爐增壓風機節能改造主要產品機組脫硫系統密封風用新型蒸汽加熱器脫硫添加劑耐磨型熱電偶電站用各類型閥門UTU-Falcon弧光保護系統電力設備檢修維護電站各類型輔機檢修維護電站各類型閥門檢修維護電站各類型電氣設備檢修維護技術路線燃煤鍋爐生成的NOx主要由NO、NO2及微量N2O組成，其中NO含量超過90%，NO2約占5~10%，N2O只有1%左右。研究表明，在煤的燃燒過程中生成NOx的主要有以下三個途徑：1）燃料型NOx：燃料中的氮化物在煤粉火焰前端被氧化而成，所占NOx比例超過80~90%；燃料型NOx的生成和破壞過程不僅和煤種特性、燃料中的氮化合物受熱分解后在揮發份和焦炭中的比例、成分和分布有關，而且其反應過程還和燃燒條件（如溫度和氧）及各種成分的濃度等密切相關。它的生成機理大致有以下規律：在燃料進入爐膛被加熱后，燃料中的氮有機化合物首先被熱分解成氰化氫(HCN)、氨(NH4)和CN等中間產物，它們隨揮發份一起從燃料中析出，稱為揮發份N。揮發份N析出后仍殘留在燃料中的氮化合物，被稱為焦炭N。隨著爐膛溫度的升高及煤粉細度的減小(煤粉變細)，揮發份N的比例增大，焦炭N的比例減小。揮發份N中的主要氮化合物是HCN和NH3，它們遇到氧后，HCN首先氧化成NCO，NCO在氧化性環境中會進一步氧化成NO，如在還原性環境中，NCO則會生成NH，NH在氧化性環境中進一步氧化成NO，同時又能與生成的NO進行還原反應，使NO還原成N2，成為NO的還原劑。在一般情況下，燃料型NOx的主要來源是揮發份N，其占總量的60～80%，其余為焦炭N所形成。在氧化性環境中生成的NOx遇到還原性氣氛時，會還原成N2，因此，鍋爐燃燒最初形成的NOx，并不等于其排放濃度，而隨著燃燒條件的改變，生成的NOx可能被還原，或稱被破壞。燃燒過程中生成的NOx如遇到烴(CHm)或碳(C)時，NO將會被還原成氮分子N2，這一過程被稱為NO的再燃燒或燃料分級燃燒。根據這一原理，將進入鍋爐爐膛的煤粉分層分級引入燃燒的技術，可以有效的控制NOx的生成排放。煤中的N在燃燒過程中轉化為NOx的量與煤的揮發份及燃燒過量空氣系數有關，在過量空氣系數大于1的氧化性氣氛中，煤的揮發份越高，NOx的生成量越多，若過量空氣系數小于1，高揮發份燃煤的NOx生成量較低，其主要原因是高揮發份燃料迅速燃燒，使燃燒區域氧量降低，不利于NOx的生成。2）熱力型NOx：助燃空氣中的N2在燃燒后期1300℃以上的溫度下被氧化而成，當燃燒區域的溫度低于1000℃時，NO的生成量很小，而溫度在1300根據熱力型NOx的生成過程，要控制其生成，就需要降低鍋爐爐膛中燃燒溫度，并避免產生局部高溫區，以降低熱力型NOx的生成。3）快速型NOx：快速型NOx主要是指燃料中的碳氫化合物在燃料濃度較高區域燃燒時所產生的烴與燃燒空氣中的N2分子發生反應，形成的CN、HCN，繼續氧化而生成的NOx。因此，快速型NOx主要產生于碳氫化合物含量較高、氧濃度較低的富燃料區，多發生在內燃機的燃燒過程。而在燃煤鍋爐中，其生成量很小。低氮燃燒是國內外燃煤鍋爐控制NOx排放的優先選用技術。現代低氮燃燒技術將煤質、制粉系統、燃燒器、二次風及燃盡風等作為一個整體考慮，以低氮燃燒器與空氣分級為核心，在爐內組織燃燒溫度、氣氛與停留時間，形成早期的、強烈的、煤粉快速著火欠氧燃燒，利用燃燒過程產生的氨基中間產物來抑制或還原已經生成的NOx。“中瀚電力”低氮燃燒技術包括煤粉濃淡分離低氮燃燒器、低氧燃燒、SOFA軸向空氣分級燃燒、一二次風大小切圓徑向空氣分級燃燒、燃料再燃等技術。該套技術可用于煙煤、無煙煤、褐煤、水煤漿等多種燃料，可以達到40%～60%的NOX脫除率，同時保證鍋爐高效燃燒，改善鍋爐結焦狀況，同時具有廣泛的煤種適應性，不影響鍋爐的低負荷穩燃。公司可以根據不同用戶需要，量身設計低NOX燃燒解決方案。煤粉濃淡分離低氮燃燒器：采用濃淡偏差穩燃措施控制NOx。在煤粉噴嘴前，通過偏流裝置（彎頭、百葉窗或擋塊）使煤粉濃縮分離成濃淡兩股。噴嘴設擾流V型鈍體，一方面可卷吸高溫煙氣回流，另一方面使濃相煤粉在繞流時偏離空氣，射入高溫回流煙氣區域。這樣，在燃燒器鈍體下游，可形成高濃度煤粉在高溫煙氣中的濃淡偏差欠氧燃燒，從而有效控制燃燒初期的NOx生成量。圖2-1各類低氮燃燒器示意圖爐內徑向空氣分級：一次風粉射流切圓相對較小或者將水平濃淡燃燒器的濃相煤粉小角度反切，二次風射流角度偏離一次風。一、二次風的這種射流方式，可使煤粉集中到爐膛中央，絕大部分的煤粉在爐膛中央欠氧燃燒，極少量的煤粉在大切圓附近燃燒，水冷壁表面附近為氧化氣氛，形成爐內徑向空氣分級濃淡偏差燃燒。即在控制NOx的同時，有效防止水冷壁結渣或高溫煙氣腐蝕。圖2-2徑向空氣分級燃燒示意圖爐內軸向空氣分級：為增加濃相煤粉在欠氧氣氛區域的停留時間，提高燃燒過程中的NOx自還原能力，部分二次風通過頂層燃燒器上部的一層或多層高位燃盡風噴口送入爐膛，在爐內軸向形成大范圍的空氣分級燃燒。即燃燒器區域過剩空氣系數小于0.8～0.9，并通過燃盡風完成焦炭、CO及其它中間產物的燃盡。圖2-3軸向空氣分級燃燒示意圖燃料再燃：將燃燒區域分成3部分，主燃區——送入大部分煤粉在氧量充足條件下充分燃燒；再燃區——再燃燃料（超細煤粉、天然氣或甲烷等）噴入形成欠氧氣氛，還原主燃區生成的NOx；燃盡區——未燃盡碳燃盡。圖2-4燃料再燃示意圖典型業績介紹華電新疆發電有限公司紅雁池電廠紅雁池電廠#4鍋爐為東方鍋爐廠制造的DG670/13.7-21型超高壓鍋爐，基本型式為：一次中間再熱超高壓自然循環汽包爐、П型布置、單爐膛、燃燒器四角布置，切圓燃燒、平衡通風、固態排渣、采用管式空氣預熱器、鋼構架（雙排柱）。煤粉燃燒器采用四角布置切向燃燒、噴嘴固定式直流燃燒器，假想切圓的直徑為Φ529mm和Φ830mm。制粉系統為中速磨冷一次風機正壓直吹式，每臺鍋爐配用4臺磨煤機（其中一臺備用），磨煤機型號為ZGM-95N。每角燃燒器噴口共布置有14層噴口，其中一次風噴口6層，頂二次風噴口1層，其余7層為二次風噴口，所有一次風噴口均采用百葉窗式水平濃淡燃燒器。改前正常運行NOx排放濃度為600~700mg/m3（標態、干基、6%O2）。表3-1原設計煤種和校核煤種煤質分析項目符號單位設計煤種校核煤種收到基碳Car%63.4055.28收到基氫Har%3.933.61收到基氧Oar%9.329.85收到基氮Nar%0.780.95收到基全硫St,ar%0.740.51全水分Mt%7.6811.70收到基灰分A%14.1518.10干燥無灰基揮發分Vdaf%37.7038.80收到基低位發熱量Qnet,arkJ/kg2377020000灰變形溫度DT℃11501130灰軟化溫度ST℃12601280灰熔化溫度FT℃12851350表3-2現燃用煤種（2011年11月至2012年6月）煤質分析項目低位發熱量灰分干燥無灰基揮發分全水全硫Qnet.arAVdafMtSadMJ/kg%%%%2011年12月18.4514.8939.5616.50.682012年1月17.2421.2637.4116.60.622012年2月18.3017.0937.8017.00.602012年3月19.1316.6436.2416.10.642012年4月19.3915.1835.0215.60.552012年5月18.7217.5535.4115.60.582012年6月18.3418.8635.1216.00.49最大值19.3921.2639.5617.00.68最小值17.2414.8935.0215.60.49平均值18.5117.3536.6516.20.592012年10月~12月對紅雁池電廠#4鍋爐實施了低氮燃燒改造和調試，改造方案如下：保持原有燃燒器布置方式不變，不整體更換燃燒器，保留原燃燒器箱殼及大風箱。根據各層最佳氧濃度理論，更換重新設計的一、二次風噴口及百葉窗式煤粉水平濃淡分離低氮燃燒器（見圖3-1），保證主燃區過量空氣系數0.80~0.85。在原燃燒器上方4~6m處設置三層SOFA風，保證SOFA風率20%~30%，爐膛出口過量空氣系數不小于1.2。SOFA噴口設置了垂直、水平復合擺動機構，其中垂直擺動為電動整體擺動，水平擺動為單個手動擺動。保留原燃燒器的切圓布置方式。改造前后燃燒器噴口布置方式見圖3-2圖3-1百葉窗式煤粉水平濃淡分離低氮燃燒器圖3-2紅二電項目改造前后噴口布置對比圖紅二電項目改造效果得到廠方肯定，并于2012年12月得到廠方驗收。改造后的熱態試驗結果顯示鍋爐正常運行時NOx最低排放濃度為236mg/m3（標態、干基、6%O2）。在不影響效率的前提下，100%~70%BMCR正常運行時NOx排放濃度均能控制在300mg/m3（標態、干基、6%O2）以下，且其余指標均比改前有所改善，特別是此前再熱汽溫偏低的情況得到了徹底解決。鍋爐簡介鍋爐概述#1爐為單汽包，集中下降管，自然循環，呈π型布置，直流式燃燒器，切圓燃燒的固態排渣煤粉鍋爐，鍋爐型號為Ｂ＆ＷＢ450/10.3－Ｍ。鍋爐前部為爐膛，四周布滿膜式水冷壁，二十四個循環回路。爐膛出口處布置有屏式過熱器，水平煙道布置兩級對流過熱器。爐頂水平煙道兩側及斜底，轉向室直至上級省煤器四周均用膜式管包敷。尾部煙道交叉布置兩級省煤器和管式空氣預熱器。鍋爐本體除下級省煤器和空氣預熱器采用支撐方式外，其余全部重量懸吊在鍋爐頂板梁上。鋼架為全鋼結構，抗8度地震。設計燃用煙煤，球磨機乏氣送粉倉儲式制粉系統。鍋爐主要設計參數表4-1鍋爐主要設計參數表項目單位＃1爐型號B&WB－450/10.3－M型式自然循環濃淡式燃燒器固態排渣煤粉鍋爐廠家北京巴布科.威爾科克斯有限公司制造日期1996年安裝日期1997年投產日期2000年5月29日額定蒸發量t/h450過熱蒸汽壓力MPa10.30汽包工作壓力MPa11.96過熱蒸汽溫度℃542給水溫度℃222冷風溫度℃20熱風溫度℃330排煙溫度℃137鍋爐效率%91.24燃煤消耗量kg/h56412水壓試驗狀態鍋爐水容積m3177正常運行狀態鍋爐水容積m3114汽包至過熱器出口蒸汽壓降MPa1.66爐本體煙氣阻力Pa1769爐本體空氣阻力Pa3082爐膛寬度m9.98爐膛深度m9.98爐膛頂棚管標高m41.20鍋筒中心線標高m44.80鍋爐最高點標高m50.65運轉層標高m9.00現有“邊界條件”評估說明燃料葦湖梁電廠現煤種為摻燒，煙煤中摻燒30%~50%的準東五彩灣煤。煙煤與鍋爐設計煤種較為接近，均為高揮發份、高發熱量的煙煤，但摻燒的準東煤揮發分高、堿金屬含量較高，容易在對流受熱面迎風面沾污、結焦，嚴重時堵塞過流通道。同時，此兩種煤種灰熔點均較低，故此次改造需要采取有效措施，防止燃燒器噴口、水冷壁結焦和過熱器對流受熱面沾污堵塞。鍋爐原設計煤種、準東煤質分析如下表5-1：表5-1鍋爐原設計煤種、準東煤質分析表序號項目符號單位設計數據1燃煤產地煤種煙煤準東煤2收到基碳Car﹪56.7251.773收到基氫Har﹪42.714收到基氧Oar﹪9.5510.885收到基氮Nar﹪0.890.396收到基硫Sar﹪1.060.717收到基灰份A﹪17.78.548收到基水份War﹪10.452511可燃基揮發份Vdaf﹪31.236.0412低位發熱量Qnet.arKJ/kg218751835013可磨系數Kkm1.121.9914變形溫度DT℃1165120015軟化溫度ST℃1218121516半球溫度HT℃122017灰熔化溫度FT℃1225122618SiO2%49.5435.6519Al2O3%19.311.4020Fe2O3%9.5114.5021TiO2%0.994.4522CaO%3.8610.7023MgO%3.1310.6924SO3%5.450.0225K2O%1.951.8426Na2O%1.687.4027P2O5%0.12燃燒系統＃1爐為直流燃燒器，單切圓燃燒的固態排渣爐，一次、二次風切圓直徑為600mm。鍋爐設計燃用煙煤，配2臺DTM320/580鋼球磨煤機，乏氣送粉倉儲式制粉系統。燃燒器分三層布置，每組燃燒器配有兩套機械霧化點火油槍和高能點火裝置，共8只油槍。#1爐裝在下下二次風和中下二次風噴口中。機械霧化油槍除供點火用還可以用于低負荷穩燃。油槍進油壓力Ｐ＝2.5～3MPa，每臺油槍出力Ｑ＝1000kg/h，另外＃1爐還在#2、＃4角下層噴燃器中各裝有一只小油槍，（每只出力250kg/h。小油槍為氣泡霧化和電弧點火裝置，油槍進油壓力0.5MPa），在＃1、＃3角下噴燃器中各裝有一只微油量霧化燃燒點火油搶，每只出力35kg/h點火油槍為氣泡霧化和電弧點火裝置，油槍進油壓力0.7MPa除油管路外還有壓縮空氣管路，氣壓為0.8MPa。＃1表5-2燃燒器設計參數表風率（%）風速（m/s）風溫（℃）爐膛每角噴口截面（m2）一次風31~30~570.419二次風64.8~45~3150.915待改造的#1鍋爐為上世紀90年代產品，幾乎沒有采取任何的低氮燃燒技術。二次風的配風方式也不符合當前最新低氮燃燒理論，故NOx的排放濃度大大超出國家環保標準。此外，#1爐的燃燒器噴口未設周界風，大大增加了燃燒器噴口結焦和燒壞的風險。表5-3鍋爐摸底試驗煙氣參數工況單位工況1工況2蒸發量t/h450450上級空氣預熱器入口煙溫℃411418上級空氣預熱器入口O2濃度%3.483.95上級空氣預熱器入口NOx濃度mg/m3624658圖5-1原燃燒器噴口及切圓布置圖制粉系統本鍋爐采用DTM320/580型鋼球磨煤機，中間儲倉式乏氣送粉雙套制粉系統，一臺磨煤機運行帶60％負荷，煤粉細度規定為R90=23％.原煤經燃煤皮帶運至原煤倉，經可調節出力的埋刮板式給煤機，同空氣預熱器來的熱風一同進入磨煤機進行干燥，研磨；經研磨后的氣粉混和物進入粗粉分離器，把一部分不合格煤粉分離出來再經回粉管送入磨煤機重磨；粗粉分離器出來的氣粉混合物進入旋風分離器，將85％左右的煤粉分離出來經二道錐帽式鎖氣器和旋轉篩進入本爐粉倉，剩余15％左右的煤粉與風的混合物經排粉機作為一次風送入爐膛。煤粉倉下部結構為12個粉斗，每斗下部裝設一臺葉輪式給粉機，采用變頻調節電機無級調速，煤粉經給粉機，下粉立管和一次風混合經煤粉燃燒器送入爐膛燃燒。由于鍋爐設計煤種和現運行煤種都為高揮發分易燃煤種，原設計方案選用乏氣送粉是合理的，我方改造方案將予以保留。根據《JBT10440-2004大型煤粉鍋爐爐膛及燃燒器性能設計規范》，對于Vdaf>12%的貧煤和煙煤，煤粉細度選取可根據公式R90=4+0.5n*Vdaf，由此得出現燃用煤種取R90=23%的煤粉細度是合理的。從鍋爐制粉及燃燒系統圖來看，下粉立管前的一次風管段沒有可調縮孔，不利于四角一次風風速的調平。為防止四角風速不平導致火焰中心偏移，我方改造方案擬為各一次風管增配可調縮孔，在冷態動力場調試時固定其開度。由于乏氣中帶有15%的煤粉，故可調縮孔材質須能耐磨。汽水系統Ｂ＆ＷＢ450/10.3－Ｍ型鍋爐為單汽包，集中下降管，自然循環，呈π型布置.鍋爐前部為爐膛，四周布滿膜式水冷壁，二十四個循環回路。爐膛出口處布置有屏式過熱器，水平煙道布置兩級對流過熱器。爐頂,水平煙道兩側及斜底，轉向室直至上級省煤器四周均用膜式管包敷。尾部煙道交叉布置兩級省煤器和管式空氣預熱器。改造方案需對原燃燒器和SOFA區域水冷壁進行改造，我方將在設計水冷壁讓管時進行水動力循環計算，保證水冷壁的改造不會破壞現有的水動力循環。同時，我方還將對改造前、后鍋爐進行CFD模擬計算，以保證改造后爐膛出口煙氣溫度變化不大，改造不改變現有的主汽溫調節模式，減溫水量不會顯著增加，汽水參數仍可達到額定值。吹灰系統#1爐在爐膛水冷壁四面墻上，裝設16只爐膛吹灰器。在水平煙道過熱器區域左右裝設10只長伸縮式吹灰器，長伸縮式吹灰器行程為5米。在上，下級省煤器區域裝有固定回轉式吹灰器16臺。吹灰器工作介質均為蒸汽吹灰，其蒸汽參數為：Ｐ＝1.27～1.96MPa，ｔ＝320℃由于吹灰器布置在爐墻墻面上，離四角布置的SOFA噴口有足夠的距離，吹灰器的蒸汽射流不會影響到SOFA風氣流，爐內空氣動力場不會受此影響，故不必對現有吹灰系統移位。現有設備可用性評估說明鑒于上述邊界條件的分析，我方在改造原燃燒器的時候將采用最新的低氮燃燒和穩燃技術，在達到改造目的的前提下，最大程度利用現有設備，節省改造費用。燃燒器原燃燒器布置方式不合理，不符合低氮燃燒理論，故需重新設計并整體更換。原燃燒器未安裝任何形式的煤粉濃淡分離設備，不利于低氮燃燒和穩燃，改造方案需新增。水冷壁改造方案重新設計的燃燒器與原燃燒器區域水冷壁讓管不匹配，需將原燃燒器區域和SOFA區域水冷壁讓管割除，并重新設計。風箱、風門及其執行機構改造方案保留四角大風箱并對其進行改造，所有風門及二次風道均需重新設計，所有電動執行器均利舊。風速測量裝置原有二次小風道的風速測量裝置均利舊。點火及助燃系統燃燒器配有的機械霧化點火油槍和高能點火裝置均予以保留。微油點火系統、原有助燃油系統利舊。火檢系統火檢冷卻風系統、火檢利舊。燃燒系統改造范圍說明本次改造涉及的范圍如下：主燃燒器改變原有燃燒器布置方式，整體更換燃燒器，加裝煤粉濃淡分離器。改造下層一次風#2、#4角，實現微油點火功能（油耗不超過50kg/h）。更換原#1、#3角下一次風噴燃器，并保留微油點火功能（油系統及點火系統保留）。一次風管所有一次風管上均加裝耐磨型雙芯可調縮孔，一次風管的標高需根據燃燒器噴口標高調整，與燃燒器連接的第一個一次風管耐磨彎頭重新設計。SOFA燃燒器在方案設計標高處設3層SOFA風。每個SOFA燃燒器均配備風門、電動執行機構和風速測量裝置，各角3層SOFA噴口都設有水平、垂直復合擺動機構，其中垂直擺動為電動。風箱、風門及風道改造原有四角大風箱，重新設計各二次風道、SOFA風道、周界風道及風門，在合理位置處設置導流板、膨脹節和支吊架。水冷壁讓管改造原燃燒器區域的水冷壁讓管，使其與新設計的主燃燒器匹配。原燃燒器區域打焦孔門及讓管需根據改后一次風噴口標高移位。新增SOFA區域的水冷壁需重新設計。水冷壁讓管共計4組，每組16根。電控系統新增3層SOFA風門電動執行器和垂直擺動執行器納入主機DCS控制，所有風道的風速測量裝置顯示進DCS。新增一套CEMS的所有測量都有4~20mA信號輸出到DCS系統，同時系統標定中信號、系統故障信號應以DO（干接點）方式輸出到DCS系統。鋼結構平臺扶梯需改造，避免SOFA風道擋住通道。在合理位置處設置SOFA風道的支吊架生根梁。保溫油漆新增風箱、風道及燃燒器的保溫、油漆，新增鋼結構、水冷壁的油漆。技術方案原燃燒器診斷分析針對目前鍋爐存在的NOX排放濃度較高、排煙溫度高及爐膛結焦傾向明顯等問題，經過現場勘查、與技術人員交流及查閱該鍋爐的相關資料，我方認為原燃燒器主要存在以下缺陷。采用均等配風根據原燃燒器設計圖紙及參數，我方推算出燃燒器的配風情況如表1，表8-1原燃燒器各層噴口空氣系數噴口空氣系數CD1.25C1.10BC21.46BC11.25B1.03AB21.67AB11.25A0.82AA/從表8-1中可看出，燃燒器區域氧量充足，除了A層，其余各層噴口過量空氣系數均>1，即整個燃燒器區域均處在過氧燃燒狀態，高溫區和高氧區重疊，燃料中的N元素迅速釋放并被氧化成NO，燃料型NOx大大增加。同時，由于煤粉一進爐膛就與過量空氣混合燃燒，導致爐內局部高溫，且煙氣在高溫區停留時間過長，熱力型NOx也將大量生成。2、切圓布置不合理原燃燒器采用了一、二此風共切圓布置方式，假想切圓直徑為φ600。這造成了一、二次風射流在進入爐內后煤粉第一時間就與過量二次風迅速混合并劇烈燃燒，可能導致鍋爐水冷壁附近形成還原性氣氛，造成水冷壁高溫腐蝕和結渣，同時也違背了徑向空氣分級燃燒的原理，使得爐內燃料型NOX和熱力型NOX大增。原燃燒器單切圓同向旋轉的設計使得爐膛出口旋轉動量矩過大，導致爐膛出口兩側煙溫偏差較大。3、一次風噴口間距過大本項目原設計煤種為極易結渣煤種，原設計單位為減小燃燒器區域壁面熱負荷，降低燃燒器區域結渣的可能性，把一次風噴口間距定位2m。此設計降低了爐內溫度，不易于穩燃；抬升了火焰中心，增加了屏過受熱面結渣的可能性。若不對原一次風噴口間距作調整，低氮燃燒改造將放大上述兩個負面影響。4、燃燒器單體未采用低氮及穩燃技術原燃燒器為上世紀90年初產品，燃燒器單體未采用任何形式的煤粉濃淡偏差燃燒等低氮燃燒技術，燃燒器噴口也未采用任何形式的穩燃技術，導致NOX排放濃度較高，穩燃較差。方案總體思路在制定方案過程中，我方查閱了大量相關資料，深入現場實地考察，與電廠一線運行人員做了深入的技術交流，在此基礎上，我方對葦湖梁電廠#1鍋爐現運行狀況做了客觀實際的診斷評估。根據以上工作得出的結論，我方認為本工程改造方案應立足鍋爐和燃燒器現有實際條件，在保證鍋爐效率和蒸汽參數穩定和可調的前提下大幅降低NOx排放。根據上述原則我方改造方案采用四重分級燃燒和低氧燃燒技術降低NOX排放。四重分級燃燒即著火初期水平濃淡分級燃燒、揮發份燃燒階段二次風大角度偏轉徑向空氣分級燃燒、主燃燒器區域CCOFA空氣分級燃燒、全爐膛SOFA空氣分級燃燒。實驗研究結果表明，如果保證煤粉燃燒全過程中氧濃度均控制在最佳值，可以在不影響煤粉燃燒速率的前提下，實現50%以上的NOX脫除率，如果控制得當，還可以提高著火初期火焰溫度，強化燃燒，改善燃燒效率。四重分級燃燒的目的就是通過多重分級將煤粉燃燒過程中的氧濃度盡可能地都控制在最佳氧濃度附近，以實現NOX排放的最低化和燃燒效率的最大化。多重分級燃燒技術維持一次燃燒區域煤粉燃燒的全過程均處在比傳統非低NOX燃燒器更低的氧濃度，從而實現低氧燃燒技術。此方案具體路線如下：1）水平濃淡燃燒技術濃淡燃燒技術采用燃燒器入口彎頭或專門的濃淡分離設備將一次風分成濃淡兩股。濃側煤粉氣流著火迅速，在與周圍其他氣流混和前即消耗掉大量氧氣，使燃燒氣氛迅速處于低氧狀態，可大大抑制NOX生成；另外由于著火迅速，使得熱解程度加深，更多的燃料N隨揮發份一同釋放，焦炭N大幅減少，而低NOX燃燒狀態下揮發份N向NOX的轉化率要比焦炭N向NOX的轉化率低得多。淡側煤粉濃度較低，著火初期燃燒溫度較低，NOX排放也可控制在較低水平。濃淡燃燒技術分為水平濃淡燃燒技術和垂直濃淡燃燒技術，本項目擬采用前者，其工作原理見圖8-1。如圖可知，煤粉經水平濃淡分離后，濃煤粉射流射向向火側，淡煤粉射流射向背火側，實現濃淡偏差燃燒，抑制煤粉燃燒初期NOX的生成，兼具強化著火和穩定燃燒的功能。圖8-1水平濃淡燃燒技術原理圖2）徑向空氣分級燃燒煤粉熱解著火后，進入揮發份燃燒和焦炭燃燒初期階段，此時一、二次風開始混合，控制好一、二次風的混合時機，維持此燃燒階段氧濃度在理論最佳值，是此階段降低NOX排放的關鍵。目前主流的技術是二次風偏轉實現爐膛徑向空氣分級，此技術的關鍵是一、二次風射流的夾角控制，夾角過小一、二次風將迅速混合，起不到分級效果；而夾角過大使得可能會影響后期一、二次風混合，影響燃燒效率，控制不當甚至可能會影響爐膛整個主燃燒器區域氣流流場。徑向空氣分級燃燒除了可以控制NOX生成，還可以在爐內形成“風包粉”的燃燒效果，一方面可以保證穩定燃燒；另一方面又能降低水冷壁高溫腐蝕風險，并防止水冷壁結渣。3）主燃燒器區域CCOFA軸向空氣分級燃燒CCOFA空氣分級主要基于最佳氧濃度理論和多重空氣分級理念。主燃燒器區域頂部設CCOFA分級風，分一次燃燒區域部分二次風到該燃燒區域上方，可以起到兩方面作用：一是使一次燃燒區域燃燒前期階段總氧量處于最佳氧濃度；二是為焦炭燃燒中期適時補充氧，保證燃燒速率。4）全爐膛SOFA深度軸向空氣分級燃燒。SOFA空氣分級燃燒技術將爐膛燃燒區域分成兩部分，減少下部一次燃燒區域配風，使得煤粉燃燒初期處于欠氧條件，NOX生成得到抑制，使得煤中大部分N元素轉化為N2，在燃燒器上部一定高度處布置分離式火上風（SOFA），保證煤粉燃盡，保證鍋爐燃燒效率。SOFA設計有備用噴口，備用噴口的設置一方面可以通過調整SOFA噴口投運層來控制SOFA風的混入時機，實現精細化的燃燒氧量控制；另一方面適應煤種變化，根據燃燒煤種揮發份高低和燃盡性能指標調整SOFA風量，提高煤種適應性。本項目SOFA風設3層，2用1備，噴口設擺動機構，可以水平、垂直擺動，以適應燃料煤種和負荷變化。5）應用低氧燃燒技術通過以上強化著火、多重分級燃燒技術，使得全爐膛都處于最佳氧濃度下，同時爐膛溫度更加均勻，避免局部高溫，同時提高著火初期火焰溫度，保證燃燒效率。本方案通過以上5項技術措施，保證鍋爐在高負荷下NOx排放≤245mg/Nm3，同時鍋爐效率不降低，蒸汽參數正常，鍋爐運行穩定。方案技術特點多種降NOx技術綜合利用，效果顯著軸向空氣分級燃燒：同時設置1層CCOFA和3層SOFA，通過深度空氣分級，形成下部富燃缺氧燃燒控制NOX，上部富氧燃燒控制飛灰含碳量的燃燒格局，大幅降低NOX排放。3層SOFA為2用1備，可根據實際情況選擇運行層。重新分配二次風，保證主燃區空氣系數0.80-0.85、SOFA區空氣系數1.15-1.25可調，SOFA風率占20%-30%。徑向空氣分級燃燒：采用CFS偏轉二次風技術，使得二次風偏離一次風，形成爐內一次風在中心、二次風在外圍的一二次風大小切圓布置，實現徑向空氣分級燃燒。水平WR低氮燃燒器：采用WR煤粉水平濃淡寬調節比燃燒器，向火側濃煤粉射流，背火側淡煤粉射流，實現濃淡偏差燃燒，抑制煤粉燃燒初期NOX的生成。通過上述措施，本項目鍋爐NOx排放可有效控制在245mg/Nm3以下。防磨損、結渣和高溫腐蝕徑向空氣分級燃燒技術的利用使得爐內形成一次風粉在內、二次風在外的風包粉結構，防止一次風粉沖刷爐墻導致水冷壁磨損和結渣。同時由于外圍的二次風消除了爐內近壁區的還原性氣氛，也很好的起到了防結渣和高溫腐蝕的作用。不改變原燃燒器各標高，采用軸向空氣分級燃燒，將燃燒區域分成主燃區和SOFA燃盡區兩部分，拉長了爐內火焰長度，減小了燃燒器區域壁面熱負荷，使得爐內溫度場分布更均勻，避免了局部高溫，減小了結渣的可能性。水平濃淡分離低氮燃燒器將濃煤粉射流射向流場上游，淡煤粉射流射向流場下游，這種設計使得劇烈燃燒區域遠離水冷壁，消除了近壁區的還原性氣氛，能有效防止煤粉氣流直接沖刷爐墻，具有防磨損、結渣和高溫腐蝕的作用。一次風噴口四周均設置周界風，使得煤粉氣流剛度可調，以便調節著火距離和燃燒強度，有效防止噴口結焦或燒壞。噴口兩側設有扳邊（見圖8-2），引導兩側周界風至水冷壁近壁區，有效防止燃燒器噴口附近水冷壁高溫腐蝕。圖8-2扳邊設計示意圖燃盡效果好雖然改造后主燃區為缺氧燃燒，但后期從SOFA補入的二次風使得爐膛出口過量空氣系數與改前相比沒有變化，且SOFA設置位置通過CFD模擬計算精確定位，有足夠的空間讓煤粉燃盡。此外，爐內合理的空氣動力場布置、一二次風切圓同心反切的設計都非常有利于煤粉燃盡。穩燃效果好WR煤粉濃度寬調節比的燃燒器提高了噴嘴出口處的煤粉濃度，降低了煤粉著火熱，有利于低負荷穩燃。煤粉噴嘴內安裝的“V”型鈍體，使得煤粉混合物射流過鈍體時,在鈍體下游形成一個穩定回流區,使火焰穩定在回流區中，穩燃效果明顯。變負荷工況適應性好3層SOFA2用1備，可根據實際情況選擇運行層。當負荷較低、汽溫達不到額定值、NOX排放量由于氧量較高不能滿足指標時，投運上2層SOFA，既提高了爐內火焰中心位置又拉長了氧化還原區，結果是改善了主汽溫的同時，增加了脫硝率。同樣道理，當負荷較高、減溫水用量較大、煤粉燃盡效果不理想時，投運下2層SOFA。同時SOFA還設水平、垂直擺動機構，可作為微調手段調整變負荷工況下的汽溫、NOX排放量、飛灰含碳量、爐膛出口煙溫左右偏差等等。自動化程度高，可靠性好新增SOFA風門及垂直擺動機構由電動執行機構控制，執行器可納入機組DCS控制系統在控制室內控制。具體改造方案噴口布置原燃燒器共有9層噴口，自下而上分別為：AA層二次風、A層一次風、AB1層二次風、AB2層二次風、B層一次風、BC1層二次風、BC2層二次風、C層一次風、CD層二次風。在NOX排放量達到保證值以下的前提下，為盡量縮小改造范圍、減少工作量、節省改造費用，改造方案保留原大油槍和微油點火裝置，調整主燃區各噴口間距及標高，整體更換原燃燒器，一次風管加裝水平煤粉濃淡分離器及耐磨型雙芯可調縮孔。改造方案燃燒器噴口布置見圖8-3。圖8-3改后燃燒器噴口布置更換后的二次風噴口較之前噴口面積有所減小，即減小了主燃區二次風噴口總面積，使得進入主燃區的二次風總量減小，降低主燃區過量空氣系數至0.84，實現低氧燃燒，抑制NOX的生成。同時新更換的各層噴口面積根據最佳氧濃度理論設計，實現各燃燒階段的氧濃度最優化。為保證下二次風能托住煤粉，減小大渣含碳量，保證煤粉燃盡，特將上、下二次風面積設計成稍大于其他兩層，同時為減小上、下二次風噴口與水冷壁讓管間的間隙，噴口的形狀根據彎管走向量身定做，減小了間隙處結渣的可能性。更換后的一次風噴口和原噴口凈面積基本一致，以保證不影響鍋爐出力和磨煤機出力。更換后的一次風噴口四周都設有周界風，既保證了煤粉射流的剛度，又充分冷卻了噴口，防止噴口結焦。噴口兩側設有扳邊，引導兩側周界風至水冷壁近壁區，有效防止燃燒器噴口附近水冷壁高溫腐蝕。同時，我方為提高鍋爐的低負荷穩燃效果，特在一次風噴口中心設置了V型穩燃鈍體。為了深化空氣垂直分級燃燒，改造方案分別在標高19600mm、20100mm、20600處設置了SOFA1、SOFA2、SOFA3三層分離式燃盡風，其中一層備用。改造方案從鍋爐四角的二次風大風箱開孔引SOFA風管，引出管示意位置如下圖8-4。各SOFA風門開度由電動執行器控制，可根據實際需要在0%-100%開度遠方或就地調節。SOFA噴口有電動垂直擺動機構，可根據爐內工況變動上、下擺動±20°改變爐內火焰中心位置，作為主汽溫及煤粉燃盡率的補充調整手段。圖8-4SOFA風道及引出位置示意圖配風方式通過改造燃燒器達到低NOX燃燒效果的設計原則是在主燃區形成“欠氧”的還原性環境，抑制NOX的生成，雖然后期SOFA補入后NOX量略有增加，但是缺氧燃燒區域出口的NOX含量是影響最終含量的主要因素。根據實驗室研究和電廠實際應用，主燃燒區域的空氣系數應控制在0.8~0.85范圍內，更低的過量空氣系數對降低NOX效果不明顯，相反會增加飛灰含碳量。本次改造配風方案一次風量保持與改造前基本一致，設計工況各噴口風速、風溫與原設計值相同，保持爐膛出口總的過量空氣系數為1.2（不包括爐膛漏風），其中主燃區上二次風空氣系數為0.84左右。由于改后總風量相比改前略有減少，故一、二次風比例與改前略有不同。改造前后燃燒器配風對比如下：表8-2改造前后燃燒器配風方案項目風溫℃風速m/s改前風率%改后風率%一次風57303127.6二次風3154564.821.8周界風31545/5.7CCOFA31545/11.8SOFA31545/28.9漏風\\4.24.2表8-3改造前后燃燒器各層噴口空氣系數改前噴口改前空氣系數改后噴口改后空氣系數SOFA31.20CD1.25SOFA21.05C1.10SOFA10.90BC21.46CCOFA0.84BC11.25C0.69B1.03BC0.82AB21.67B0.73AB11.25AB1.05A0.82A0.86AA/AA/表8-4改造前后噴口面積項目改造前噴口面積(m2)改造后噴口面積(m2)一次風1.451.3二次風3.721.87周界風/0.32CCOFA/0.66SOFA/1.61注：表中所列面積是滿負荷下實際投運噴口總面積SOFA燃燒器的布置位置主要考慮SOFA燃燒器與主燃區上二次風出口間距能留給還原性氣氛足夠的停留時間，并且SOFA燃燒器離大屏底部距離能給燃燼足夠的停留時間。文獻報道，上二次風到SOFA的停留時間應大于0.5s，SOFA到爐膛出口停留時間應在1s以上。改造方案配風在考慮NOX控制的同時充分考慮了煤粉燃盡問題，通過合理控制各燃燒區域空氣系數和各層噴口氣流爐內停留時間兼顧了NOX控制和焦炭燃盡。改造前、后各噴口氣流爐內停留時間見下表8-5。表8-5爐內停留時間改前噴口停留時間改后噴口停留時間SOFA31.73CD2.26SOFA21.80C2.33SOFA11.89BC22.40CCOFA2.63BC12.62C2.78B2.72BC2.95AB22.92B3.17AB13.35AB3.42A3.55A3.77AA3.84AA4.19注：爐膛出口定為屏底標高31740空氣動力場優化設計改造后的燃燒系統采用一、二次風同心反切布置和SOFA風反切技術。1、一二次風同心反切布置燃燒器主燃區二次風在爐膛形成順時針直徑為φ600的假想切圓，一次風帶粉氣流則形成逆時針直徑為φ300的假想切圓，可以在爐內形成“風包粉”的燃燒效果，一方面可以保證穩定燃燒；另一方面又能降低水冷壁高溫腐蝕風險。同時，在水平方向上也具有空氣分級的特性，即中心缺氧，四周富氧，因此具有低NOX燃燒效果；另外，一二次風切圓同心反切，強化了主燃燒區域混合，提高燃燒效率。2、SOFA風反切消除煙/汽溫偏差四角切圓燃燒方式是我國大型電站鍋爐普遍采用的一種形式。其主要特點是爐內氣流旋轉，使爐內中央低壓區卷吸爐內介質，從而使燃料、空氣和煤粉得以強烈混合，產生良好的燃燒條件；并因上游鄰角氣流的加熱、點燃使煤粉著火、燃燒穩定；此外由于爐內旋轉氣流呈螺旋狀上升一直到爐膛出口，延長了煤粉顆粒在爐內的行程，有利于煤粉的燃盡。一般隨著氣流的旋轉上升，旋轉運動逐漸減弱并趨于均勻，但是在爐膛出口的折焰角下方仍然存在氣流的旋轉，盡管分隔屏有一定的消旋作用，然而殘余旋轉依然存在，這就造成了水平煙道左右煙溫、煙速偏差。這種偏差又常常引起汽溫偏差、局部超溫爆管，嚴重影響了電廠的安全經濟運行。國內許多大容量鍋爐的運行統計資料表明，鍋爐水平煙道兩側的煙溫差是隨鍋爐容量的增加而增加的。消除水平煙道左右煙溫、煙速偏差的方法根據形成原因不同主要有一下幾種方式：在過熱器、再熱器系統加裝節流圈；適當增加爐膛高度；部分燃燒器對沖布置；一、二次風部分反切等。研究結果表明，在任何一個固定的二次風反切角度（或一次風反切角度）時，盡管一、二次風假想切圓的旋轉方向相反，但整個爐內氣流的旋轉方向是一致的，即一二次風以相同的旋轉方向在爐內旋轉。在較小的反切角度時，爐內實際直徑比常規切圓系統要小。當反切角度很大時，爐內實際切圓直徑比常規切圓系統要大。通過試驗和數值模擬，獲得了一個用以衡量同心反切燃燒系統爐內空氣流動結構的評價參數Φ，Φ被定義為正反向（順時針方向為正向，逆時針方向為反向）旋轉氣流的理論動量矩之比：式中：m、n為順逆向布置的噴口總數；ρ、f、v為各次風密度、噴口面積和速度；α1，α2為反正切角度；A、B為爐膛寬度和深度。針對本項目的改造，在采用同心大小切圓布置，解決穩燃和水冷壁高溫腐蝕的前提下，采用SOFA反切控制爐膛出口扭轉殘余，改造工程相對簡便。改造方案調整SOFA1、SOFA2、SOFA3噴口與爐膛水冷壁中心線的夾角，使其射流在爐膛形成順時針直徑為φ600的假想切圓，起到消除爐膛出口的殘余旋轉，減少爐膛兩側溫度偏差，具體設計原則是保證爐膛出口處的正、反方向旋轉動量距相互抵消一部分。改后燃燒器切圓布置見下圖8-5。圖8-5改后燃燒器切圓布置水冷壁讓管改造改造方案對原燃燒器進行了重新設計，原燃燒器區域水冷壁讓管不再匹配，需重新設計。改造方案分別在標高19600mm、20100mm、20600mm處設置了SOFA1、SOFA2、SOFA3三層燃盡風，配合燃燒器噴口布置的改造，需對燃燒器噴口附近水冷壁彎管進行改造，防止噴口周圍掛焦。在SOFA區水冷壁讓管設計時，滿足SOFA噴口擺動空間的前提下，盡量使其貼近燃燒器噴口，防止噴口附近因受熱面少而結焦。圖8-6水冷壁讓管示意圖SOFA設計SOFA風門采用目前新機組上應用廣泛的雙百葉擋板（見圖8-7），大大優化了風門調節特性，且兼具防爆作用。風箱采用大風箱結構(見圖8-8），各層SOFA風用隔板隔開。SOFA設有水平、垂直擺動機構，其中水平擺動為手動，可單個擺；垂直擺動為電動，單角三層聯動。圖8-7大風箱風門結構示意圖圖8-7大風箱風門結構示意圖電控系統改造1）電氣根據工藝系統的設置要求，我方提供供貨范圍內的所有電纜。燃燒系統改造區域內的照明、檢修、防雷、接地系統及安全滑線等由廠方負責。電纜敷設按照《電力工程電纜設計規范》要求。在施工中根據現場實際情況進行部分電纜橋架的增補。電纜采用阻燃型電纜，并依據有關標準和規范，對電纜進行防火阻燃處理。2）儀表及控制系統系統構成本改造工程自動監測與控制納入現有機組DCS系統。以DCS為核心的完整的檢測、調節、連鎖和保護裝置，實現以CRT、鍵盤和鼠標作為監視和控制中心，對整個低NOX燃燒系統的集中控制。自動化水平將使運行人員無需現場人員的干預，在控制室內即可實現對低NOX燃燒系統設備及其附屬系統調節控制、正常運行的監視以及系統運行異常與事故工況的處理。新增設備的IO點利用現有主機組DCS的擴展功能，增加1面DCS擴展柜，及相應的DCS信號卡件、端子板等相關的安裝附件，新增設備進入相應的主機DCS，由相應的主機DCS完成控制。主要控制設備（1）閥門與執行機構增加12臺SOFA風門電動執行機構和4臺垂直擺動電動執行機構。電動執行機構為連續調節型，能夠接受4~20mADC的控制信號及帶4~20mADC位置反饋信號輸出。（2）熱控電源柜每臺爐就地設一面熱控電源柜，對新增的電動執行器進行供電，電源柜設計雙路進線，廠方負責提供2路熱工電源至熱控電源柜。（3）DCS硬件及機柜新增相關類型的IO卡件，納入原先的主機DCS系統系統功能手動控制在主控室的CRT上通過鍵盤、鼠標直接對SOFA風門開度進行設定，這種方式主要用于調試階段或低負荷工況。自動控制SOFA風共設3層，2用1備。SOFA風投入的層數和具體投哪層SOFA風都可根據具體運行情況在DCS上進行選擇。由于低負荷時爐內燃燒不穩，故設定當鍋爐負荷達>60%時，SOFA風才可投自動，在鍋爐60%~100%負荷段時，SOFA風門由全關到全開呈線性。每層的SOFA風有各自的偏置回路，可以保證在手動時運行人員干預某負荷下的擋板開度。性能保證采用低氮燃燒技術改造后，在燃用現有煤種（低位發熱量18.62MJ/Kg—22.98MJ/Kg、收到基含碳量38.24%—46.57%、灰分16.39%—28.68%、收到基揮發份23.25%—28.70%，煤粉細度為R90＜30%、R200＜6%時），改造機組各工況下必須保證達到以下指標：燃燒器改造后，鍋爐負荷400t/h-450t/h期間在保證鍋爐效率不低于改前的情況下NOx排放量保證值≤245mg/Nm3(O2=6%)；負荷350t/h-400t/hNOx排放量保證值≤280mg/Nm3(O2=6%)；負荷280t/h-350t/h期間濃度＜320mg/Nm3(O2=6%)；鍋爐負荷280t/h-450t/h期間，飛灰可燃物不超過2.5%，爐渣可燃物不超過4%，煙氣中CO≤100ppm。3、在鍋爐最低不投油負荷以上，鍋爐主蒸汽參數能夠達到設計值并穩定運行。4、在鍋爐最低不投油負荷以上，減溫水流量在可調節的范圍內，且不超過設計值。5、燃燒器改造后，在摻燒易結焦、易沾污的準東五彩灣煤50%情況下，鍋爐爐膛水冷壁、噴口、過熱器對流受熱面不結焦，能保證鍋爐長期、安全、穩定運行。6、屏過、高溫過熱器等受熱面的金屬壁溫在正常范圍內。7、火焰中心適當，不刷壁，爐膛出口煙溫偏差小于15℃8、除易損件外，設備的服務年限為8年以上（包括燃燒器），即設備能安全、經濟、穩定、可靠的運行8年以上，并滿足性能要求。項目實施方案中瀚公司作為項目承包單位直接對業主負責，協調設計、設備采供、工程施工、調試試運行等全面工作，集合有關參建單位成立葦湖梁電廠#1爐低氮燃燒改造工程項目部，積極推進項目實施。工程實施中，中瀚將建立健全完善的質保體系，確保其對各質量控制點的有效監控及運行；公司作為該項目部的強大后盾，在人、財、物方面將給予全力以赴的支持，隨時根據需要進行資源配置，本著“科學管理、精心施工、服務業主、奉獻精品”的原則，與業主、設備供應商、監理單位、設計單位密切配合，齊心協力，保證進度和質量目標的實現，爭取創優質工程。我們施工的指導方針是：堅持質量第一，提供一流服務，確保工程質量，滿足用戶需求，不斷把優良工程奉獻于社會。施工程序及技術要求1）施工準備(1)根據現場實際情況，認真核對施工圖中設備的標高、定位尺寸是否有誤，與其它設備的位置有無沖突，并向施工班組作詳細的技術、安全交底工作；(2)認真檢查、核對現場設備及各種材料，并按材質、規格妥善堆放；(3)根據工程情況組織施工人員、施工機具進場，作好施工準備。2）施工方案SOFA燃燒器安裝：(1)燃燒器臨時吊掛:每組燃燒器都焊接有吊裝用的吊耳，作為吊點，利用吊車將燃燒器按編號寄存至鍋爐對應角的鋼架梁相應位置，并利用手動葫蘆進行調節，使燃燒器臨時就位。(2)燃燒器找正固定:①劃出安裝定位線。②燃燒器垂直位置找正。③水冷壁找正固定后，在爐膛內搭設腳手架，要求搭得寬敞、平整且與火室四周相連。④在木板上制作一個假想切圓，并標出假想切圓的圓心。然后根據四側水冷壁找出橫向和縱向中心線，在噴口安裝標高拉上十字鋼線，在交點上放置切圓，圓心與這兩條中心線的交點重合。⑤通過噴口中心拉一鋼線至對側水冷壁，通過調節燃燒器角度進行安裝定位。⑥通過上述方法調整燃燒器后進行臨時固定。(3)尺寸復查:①通過掛線墜進行垂直度復查。②噴口伸入爐膛尺寸復查。③利用切圓對燃燒器角度進行復查。(4)全部找正復查無誤后進行焊接密封和吊掛裝置安裝。吊掛裝置安裝：在燃燒器與固定裝置之間的連接焊縫焊完后，按圖紙要求安裝吊掛裝置。(5)燃燒器安裝質量標準：序號檢查項目性質質量要求檢驗方法1設備外觀一般無裂紋、變形、嚴重銹蝕、損傷觀察2噴嘴標高偏差主要±3mm檢測每層噴燃器中心位置3燃燒切圓劃線一般在切圓平臺上，有正確的切圓切線，且表記明顯以找正后的水冷壁為基準，確定爐膛縱橫中心線，劃出切圓基準切線，4噴嘴中心軸線與燃燒切圓的切線偏差主要0.50吊線墜、拉線、用鋼尺檢測，計算角度偏差5噴嘴深入爐膛深度偏差主要±3mm以噴嘴垂直端面為檢測基準，用鋼尺檢測與水冷壁中心線間距6傳動部分主要軸封嚴密，轉動靈活，無卡澀、刻度指示正確，與實際位置相符觀察7密封接合面主要加墊正確，嚴密不漏觀察水冷壁讓管的更換：(1)割管:①管子割開后應將管子兩側鰭片多割去20mm。②管子割開后應立即在開口處進行封堵并貼上封條。③相臨兩根或兩根以上的非鰭片管子更換，切割部位應上下交錯。④管子切割應采取機械切割，特殊部位而采用割炬切割的，則應在開口處消除熱影響區。⑤更換大面積水冷壁，應在更換后對下聯箱進行清理。(2)檢查新管:①管子、管件、管道附件及閥門必須具有制造廠的合格證，有關指標應符合現行國家或行業技術標準。②管子、管件、管道附件及閥門，在使用前應按設計要求核對其規格、材質及技術參數，并經金屬檢驗部門復檢合格。（3）外觀檢查:①管子表面無裂紋、撞傷、壓扁、凹坑、龜裂、沙眼和分層等缺陷。②管子表面光潔、無腐蝕、無拉傷。③管子外表面缺陷的深度超過管子壁厚的10%時，應采取必要的措施。④管子壁厚負公差應小于壁厚的10%。(4)新管安裝:①將加工好的水冷壁管管口進行打磨加工見金屬光澤。②用加工好的夾具將加工好的讓管與原管進行固定，使管口與管口留有2.5㎜間隙，由合格焊工進行點焊固定。③焊接由相對應項目的合格焊工進行施焊，焊接采用全氬弧焊。焊材采用TIG-J50Ф2.5焊絲進行焊接，焊縫分二層進行焊接，第一層焊接電流為85A-95A，焊接電壓為12V，焊接速度為7min，氬氣流量為9L/min。第二層焊接電流為100A-110A，焊接電壓為12V，焊接速度為8min，氬氣流量為④焊接結束后對焊縫進行清理和外觀檢查，外觀檢查合格后進行X射線探傷，X射線探傷比例為25%，X射線探傷II級片合格。⑤水壓試驗合格后進行燃燒器密封罩的焊接，密封罩同樣要需合格焊工進行施焊，焊接采用E4303Ф3.2焊條進行焊接，施焊前需對焊條進行烘干，焊條烘干溫度需控制在260℃⑥焊接結束后對焊縫進行清理檢查，檢查合格后水壓試驗壓力為鍋爐工作壓力的1.25倍，水壓試驗合格后交筑爐保溫進行最后的工序。(5)水冷壁安裝質量標準：序號檢驗指標性質單位質量標準檢驗方法和器具1設備外觀主要無裂紋、變形、嚴重銹蝕、損傷觀察2管子對口錯位主要mm≤10%壁厚，且≤1用100缺口尺、塞尺檢測3組件通球試驗主要能通過管子試驗觀察4組件寬度偏差主要mm±3測量間寬5組件長度偏差主要mm±3測量兩端6組件垂直度偏差主要mm±3用線錘、鋼尺檢測7組件平整度平整觀察8密封件符合圖紙，平整、牢固觀察9焊接主要符合焊接要求10組件水壓試驗主要嚴密不漏試驗觀察3）臨時用電安全措施：(1)接地方式:按JGJ46-88規定執行，采用TN-S保護系統，接地極采用鍍鋅角鋼∠50×5或G50鍍鋅鋼管埋地；嚴禁用鋼管或電纜鎧皮進行接地連接，各種電器設備和電力施工機具的金屬外殼和金屬支架均應采用導線可靠接零；接地電阻不大于4歐姆。(2)配電箱規定:配電箱應采用有合格證的產品，應根據電氣設備負荷特性裝設漏電保護裝置，各類配電箱/盤均應統一編號由專人管理；上班合閘后必須鎖上配電箱，并掛當心觸電標志牌，下班后，停止使用的箱/盤應立即切斷電源，箱門上鎖；配電箱/開關箱應嚴密、完整、無損，配電箱/開關箱應有明顯的保護接零線。(3)室外照明線路按規范布線和裝設燈具:特殊場所應按規范使用安全照明電源；室外照明燈具不應低于2.5m/220V，室內燈頭距地面不低于2m，過低時必須做接地處理；移動式手提電燈的電壓不得超過36V，潮濕場所的工作電壓不得超過24V。(4)施工現場用電機械實行“一機一閘”制:施工現場使用的配電箱及手持電動工具，必須按產品要求設置漏電保護器；手持電動工具的外殼、手柄、開關、電源插頭等必須做定期檢查，以保證安全可靠；一般場所應選用Ⅱ類手持式電動工具，并裝設動作電流不超過15mA、額定漏電時間不超過0.1秒的漏電保護器；在露天、潮濕場所或金屬構架上操作必須選用Ⅱ類手持式電動工具，嚴禁使用Ⅰ類手持式電動工具；手持式電動工具必須做定期檢查，以保證靈敏可靠。(5)電焊機場所的規定:電焊機二次線長度不宜超過30米，進出線端子應壓接牢固，并安裝防護罩，焊機二次線不到位時，不得借用金屬鋼管或其它結構鋼筋作回路地線；正在施焊的電焊機方園10米(6)電動機械設備用電:使用電動工具和設備時應在空載情況下啟動，操作人員應戴上絕緣手套穿上絕緣膠鞋，電動工具和設備發生故障時，應及時進行修理；(7)用電管理規定:當斷電維修時必須有人看護，并掛嚴禁合閘標志牌；定期派專人檢查配電箱、各用電設備以及供電線路，防止觸電事故的發生，并做好檢查記錄；每月項目經理部進行一次安全檢查，工長對班組進行一次安全教育；班組長每天對工人進行一次班前安全教育。施工機械配備及其管理1）施工機具需用計劃由項目部編制“施工機具需用計劃”，計劃中應包括機械品種型號規格、數量和進場時間，配備不足的部分就近購置。2）主要施工機具配備計劃本工程設備安裝（含起重）、系統試驗等所需主要機械、儀器、儀表詳見下表：序號設備及儀器名稱規格單位數量備注01汽車起重機10t臺1視需要而定02逆變電焊機電流130～400A,24kva臺4ZX7-400s03氧焊割槍套404手提式砂輪機Φ150～200,0.2KW臺605砂輪切割機Φ400,0.4KW,J3G-400臺106液壓式千斤頂-30t臺407電錘,電鉆Φ6～22mm,0.3KW臺208觸電保安器10A～100A,10mA個509便攜式數字萬用表QT830臺210兆歐表500v/500MΩ,250V/250MΩ臺211接地電阻測試儀ZC-8,1～10～1000Ω塊112手動葫蘆1-5噸若干13電烘箱YHX-40,2KW臺114電動試壓泵SY-350,50～35kg/cm2臺115X射線探傷機臺13）機械設備和器具管理(1)機具進場根據“施工機具需用計劃”，做好設備的配套和進場前的維護保養，必須經技術試驗合格后才能運至施工現場，并辦理相應的移交工作。(2)機械人員配備配備專職或兼職的設備管理人員，機操人員（包括機修、電氣維修人員）的水平和素質，必須符合機械設備技術的要求。4）機械輔助作業條件一是要為機械施工創造水、電、動力的供應，照明設備的安裝，障礙物的排除，以及機械運行線路必需的條件和設置露天施工機械的防雨設施等；二是要作好機械設備正常運行需要的物資供應工作，如：燃油、潤滑油、液壓油、易損備件和配件、替換材料、以及工具、輔助用料等。5）施工過程機械日常管理(1)專人負責制凡在用的機械設備，必須遵照定人、定機、定崗位的原則指定專人保管使用；班組公用的設備以及一些不宜固定操作人員的設備，應由所在的班組長負責。(2)持證上崗制機械操作人員要持證上崗，嚴格遵守安全技術操作規程，在設備使用期間應及時填寫“機械設備運轉記錄”和“機械設備保養記錄”，作好運行時間、保養內容等方面的原始記錄。(3)定期保修制根據設備的運行時間和技術狀況安排與此相應的保修時間，機械在使用中發生故障，應及時排除和修復，嚴禁帶病運轉和只運轉不保養。6）機械設備的保養(1)保養的內容貫徹預防為主的方針，采取分級保養的方式，經保證設備的正常運轉和延長使用壽命，其作業的內容是：清潔、潤滑、緊固、防腐，例行保養（每班保養）由設備的操作人員在工作前、工作中、工作后進行，重點是檢查、清潔、潤滑；一級保養由設備的操作人員為主，機修人員為輔進行作業，重點是潤滑、緊固；二級保養由機修人員進行作業，重點是緊固、調整。(2)保養的管理程序項目部在施工生產中將機械設備納入“機械保養計劃”，由機械管理人員于當月前根據每臺設備已運轉的工時，結合下月需用情況，按保養周期確定的每臺機械進行保養。7）機械設備的修理辦法(1)貫徹養修并重、預防為主的修理辦法，根據設備運行狀態納入“機械設備修理計劃”之中，對結構簡單故障損失小，且對安全又無直接危害的機械采取事后修理的方式。(2)項目部必須配備相應的機修人員，并不定期派出專門的機修人員對施工現場的機械設備進行檢修，并對現場的機修作業進行技術指導。(3)機械設備大修的鑒定、修驗等具體程序方法按有關規定執行。職業健康、安全、環境管理措施安全生產管理措施1)參加該工程人員必須堅持“安全第一，預防為主”的方針，層層建立崗位責任制，遵守國家和企業的安全操作規程，在任何情況下不得違章操作或違章指揮；現場設專職安全檢查員，班組兼職安全員，施工人員在作業時思想集中，無操作證人員不得從事特殊工種作業。2)工程負責人要按規定對施工生產的安全責任制全面貫徹落實，查隱患、查漏洞、查麻痹思想，針對存在的安全問題及時進行整改并做好有關記錄；施工工長編制安全技術措施，并書面向班組施工人員交底，簽字應齊全，施工班組每日進行實效安全教育并有安全活動記錄。3)對施工現場施工人員定期進行安全教育，強化職工安全意識和自我保護意識，進入施工現場應按作業規定正確穿戴防護用品，施工現場各種孔洞、危險場所都要設置圍欄、蓋板及安全技術標志；夜間施工作業時，設置足夠的照明及明顯的警示標志，保證施工作業的安全；各種防護措施、警告標志等未經施工負責人批準，不得移動或拆除。4)施工現場周圍要及時清理障礙物，防止釘子扎腳或其它磕碰工傷事故，下班后及時清理好現場，做到料清腳下干凈。5)不得將有隱患的機械設備帶入或存放在施工現場，對施工機械要實行“安全操作規程”掛牌制度，防止設備事故或機械傷害。6)施工中如遭遇多雨、大風的氣候，要隨時注意天氣預報，合理安排工作時間，作好現場施工人員防暑降溫和勞動保護工作。7)實行安全獎懲制，使安全同效益分配掛鉤。8)運輸管段時，應注意上下車及車上加固的安全，吊車及運輸汽車注意保持離管溝邊安全距離，設備管段堆放應防止管溝塌方。9)在跨越道路時，管道施工時，在施工區域內應設置安全圍欄，并派專人指揮交通，確保交通暢通。10)裝卸安裝管道時，吊車應和架空線路保持安全距離。現場文明施工管理措施1)嚴格執行文明施工管理文件，做到定置擺放、有序施工、清潔生產、規范管理，及時處理監理、業主所提出的現場文明施工問題。2)對文明施工區域進行掛牌標識，責任明確，專人負責。落實在生產調度會上總結、匯報、安排施工任務的同時總結、匯報、安排安全文明施工工作。3)施工中遵循先地下后地上，先土建后安裝，先安裝后調試的順序。做到地下設施施工與回填同步，管道與支架安裝同步，嚴格按規定工序、工藝標準施工。4)施工現場的材料、設備擺放要標識清楚、準確。實現材料、設備碼放“定置化”管理，杜絕亂堆亂放現象的發生。5)加強班組文明施工教育和管理力度，堅持“日清理、周清掃”制度，堅持“工完料凈場地清”、“下班不空手、帶著廢料走”的良好作風。6)施工人員要求著裝整齊統一，進入施工現場人員必須佩戴胸卡上崗。各類宣傳牌、標志應統一規劃，施工機械、設備力求標識統一。7)施工現場禁止流動吸煙。8)采取措施進行設備和成品保護、防止“二次污染”。9)工序安排合理，銜接緊密，配合得當，做到均衡施工。10)建筑與安裝交叉作業、安裝進入時以及安裝交付調試時，應符合安裝和調試應具備的安全文明施工條件。11)采取措施盡量減少立體交叉作業。如必須進行立體交叉作業時，應采取相應的隔離和防止高空落物、墜落的措施。12)施工區各類腳手架必須由專業施工人員搭設和拆除，結構合理、牢固，經檢查合格后掛牌，標明負責人、承載能力和使用期限。特殊類型腳手架應由專業人員設計，經批準后搭設。13)各主、輔設備，各種管路、箱罐及電氣設備應消除漏煤、漏灰、漏汽、漏氣、漏油、漏煙等現象。14)各類安全資料齊全、歸類明確、目錄查閱方便、保管妥善。環境保護措施1)遵守《中華人民共和國環境保護法》、《中華人民共和國環境噪聲污染防治法》、《中華人民共和國固體廢物污染防治法》、《中華人民共和國大氣污染防治法》、《工業企業噪聲衛生標準》、《大氣污染綜合排放標準》、《污水綜合排放標準》、《火電廠大氣污染物排放標準》等有關環保法律法規和地方現行有關環境保護規定。2)在本工程實施過程中，采取切實可行的防止噪聲、固體廢物、大氣污染的措施，杜絕由于施工方法不當或其他人為因素造成的人員、財產等的危害和干擾，保護廠區及周圍的生態環境免遭污染。3)將環境保護教育納入教育培訓。在組織安全教育培訓時，應針對工程的實際，將環境保護的措施和要求，以及環境保護的法律、法規知識作為教育培訓的重要內容，對職工進行培訓教育。4)現場應設置足夠數量的廢料、垃圾筒，并有專人清掃，保持現場施工環境的衛生。5)對現場施工垃圾及廢棄物處理進行統一收回、集中處理，禁止隨處亂扔亂堆放。各文明施工區域分別設置固定的垃圾回收點，集中運至業主指定的垃圾堆放點。作業現場的施工廢棄物做到日清日潔，保持施工作業環境的整潔有序。有害廢物根據《國家有害廢物名錄》中規定的內容進行區分，集中回收存放。如各類廢舊電池、廢機油等，根據實際情況和當地環保部門有關要求進行妥善處置。6)工程實施中，不在現場及周邊地區隨便設任何未被批準的臨時排污口，施工廢液和生活排污按業主要求執行。7)對施工揚塵采取清掃、灑水、責任區、綠化、加蓋苫布、開挖的基坑壁面進行簡單的硬化處理等措施分別進行治理。8)施工噪聲控制在國家標準范圍之內，定期請當地環保部門進行監測。一般的施工作業均安排在白天施工，特殊作業必需夜間施工時，要履行審批手續并張貼安民告示，夜間噪聲也要控制在國家標準之內。9)義務監督、制止其它污染及破壞現場及周邊地區生態環境的行為。項目質量管理大綱工程質量總體目標本工程項目的整體質量全部達到驗收質量標準優良等級，確保優質、高效、達標投產。1）每道工序合格率100%2）分部項工程合格率100%3）杜絕重大質量事故的發生安裝工程質量目標整套系統試運完成全部分部試運和整套啟動試驗項目，各項指標達驗標優良標準等級。1）電氣工程檢驗批、分項工程一次驗收合格率100％。2）電氣工程分部工程合格率100％。3）電氣工程單位工程