化工設備機械基礎課程設計PAGEPAGE22夾套反應釜設計化學化工學院王信銳化工112班指導老師：陳勝洲目錄一、夾套反應釜設計任務書 4二、夾套反應釜設計 51、夾套反應釜的總體結構設計 52、罐體和夾套的設計 52.1、罐體和夾套的結構設計 52.2、罐體幾何尺寸的計算 52.2.1、確定筒體內徑 52.2.2定封頭尺寸 62.2.3定筒體高度H1 62.3夾套的幾何尺寸計算 62.4夾套反應釜的強度計算 72.4.1強度計算的原則及依據 72.4.2按內壓對筒體和封頭進行強度計算 72.4.3按外壓對筒體和封頭進行強度校核 82.4.4水壓實驗校核計算 82.5夾套反應釜設計計算數據一覽表 92.5.1幾何尺寸 92.5.2強度計算（按內壓計算厚度） 92.5.3穩定性校核（按外壓校核厚度） 102.5.4水壓實驗校核 103、反應釜的攪拌裝置 103.1、攪拌器的安裝方式及其與軸連接的結構設計 123.2、攪拌軸設計 123.3、軸的強度一覽 134、反應釜的傳動裝置 134.1、常用電機及其連接尺寸 134.2、釜用減速器類型、標準及選用 144.3、V帶減速機 144.4、凸緣法蘭 164.5、安裝底盤 164.6、機架 164.6.1、無支點機架 174.6.2、單支點機架 174.6.3、雙支點機架 175、反應釜的軸封裝置 175.1、填料密封 185.2、機械密封 186、反應釜其他附件 196.1支座 196.2、手孔和入孔 206.3、設備接口 206.3.1、接管與管法蘭 206.3.2、補強圈 216.3.3、液體出料口 216.3.4、過夾套的物料進出口 216.4、試鏡 21三、附錄：夾套反應釜裝配圖一、夾套反應釜設計任務書簡圖與說明比例設計參數及要求名稱釜內夾套內工作壓力，Mpa設計壓力，Mpa0.20.3工作溫度，℃設計溫度，℃<110<150介質無腐蝕性物料蒸汽全容積，m34操作容積，m32傳熱面積，m29攪拌器型式攪拌軸轉速r/min電機功率kw條件內容修改接管表修改標記修改內容簽字日期符號公稱尺寸DN連接面形式用途a40突面出料口b25突面冷凝液進口c25突面蒸汽出口d70突面溫度計管口單位名稱e150突面手孔工程名稱f80凹凸面視鏡設計項目g50突面進料口條件編號h50突面備用口設備圖號位號/臺數提出人日期備注二、夾套反應釜設計1、夾套反應釜的總體結構設計帶攪拌的夾套反應釜主要由攪拌容器、攪拌裝置、傳動裝置、軸封裝置、支座、人孔、工藝接管、一些附件組成。攪拌容器分罐體和夾套兩部分，主要由封頭和筒體組成，多為中、低壓壓力容器；攪拌裝置由攪拌器和攪拌軸組成，其形式通常由工藝設計而定；傳動裝置時為帶動攪拌裝置設置的，主要由電機、減速器、聯軸器和傳動軸等組成；軸封裝置為動密封，一般采用機械密封或填料密封；它們的支座、人孔、工藝接管等附件一起，構成完整的夾套反應釜。2、罐體和夾套的設計夾套反應釜是由罐體和夾套兩大部分組成。罐體和夾套的設計主要包括其結構設計，各部分幾何尺寸的確定和強度的計算和校核。罐體在規定的操縱溫度和操作壓力下，為物料完成其攪拌過程提供了一定的空間。夾套傳熱式一種應用最普遍的外部傳熱方式。它是一個套在罐體外面能形成密封空間的容器。罐體和夾套的設計主要包括其結構設計，各部件幾何尺寸的確定和強度計算與校核。2.1、罐體和夾套的結構設計罐體一般是立式圓筒形容器，有頂蓋、筒體和罐底，通過支座安裝在基礎或平臺上。罐底通常是橢圓形封頭，對于常壓或操作壓力不大而直徑較大的設備，頂蓋可采用薄鋼板制作的平蓋，并在薄鋼板上加設型鋼制的橫梁，用以支承攪拌器及其傳動裝置。頂蓋與筒體的連接形式可分為可拆和不可拆兩種筒體內徑D≤1200mm，宜采用可拆連接。2.2、罐體幾何尺寸的計算2.2.1、確定筒體內徑一般由工藝條件給定容積V、筒體內徑D1QUOTED1按式1估算：式1式中V——工藝條件給定容積，m3;i——長徑比，=1.1（按物料的類型選取，見表1）表1種類設備內物料類型I一般攪拌釜液-固相或液-液相物料1～1.3氣-液相物料1～2發酵罐類1.7～2.5D1估算值圓整到公稱直徑,D1=1500mm2.2.2、確定封頭尺寸橢圓封頭選標準件，它的內徑與筒體內徑相同D1=2000mm，直邊高度h2=40mm,得，曲邊高度h1=450mm，F封=2.5568m2，V封=0.4860m3。2.2.3、確定筒體高度H1反應釜容積V通常按下封頭和筒體兩部分容積之和計算。則筒體高度H1按下式計算，并進行圓整。式2式中V封——封頭容積（見附表2），m3；V1m——1米高筒體容積（見附表1），m3/m。當筒體高度確定后，應按圓整后的筒體高度修正實際容積，則圓整后的釜體高度H=2000mm。式3式中V封——封頭容積（見附表2），m3；V1m——1米高筒體容積（見附表1），m3/m。H1——圓整后的筒體高度,m。2.3夾套的幾何尺寸計算夾套和筒體的連接常焊接成封閉結構。夾套的結構尺寸常根據安裝和工藝兩方面的要求而定。夾套的內徑D2可根據筒體內徑D1選取D2=D1+100=1600mm表2夾套直徑D2D1500～600700～18002000～3000D2D1+50D1+100D1+200夾套下封頭型式同罐體封頭，其直徑D2與夾套筒體相同。夾套高H2由傳熱面積決定，不能低于料液高。裝料系數沒有給定，則應合理選用裝料系數的值，盡量提高設備利用率。通常取=0.6～0.85。如物料在反應過程中要起泡或呈沸騰狀態，應取低值，=0.6～0.7；如物料反應平穩或物料粘度較大時，應取大值，=0.8～0.85所以取0.8。夾套高H2按下式估算。式4式中V封——封頭容積（見附表2），m3；V1m——1米高筒體容積（見附表1），m3/m。夾套所包圍的罐體的表面積（筒體表面積F筒+封頭表面積F封）一定要大于工藝要求的傳熱面積F，即式5式中F筒——筒體表面積，F筒=H2×F1m=1.4×4.71=6.594㎡F封——封頭表面積（見附表2），F封=2.5568㎡F1m——1m高內表面積（見附表1），㎡/m，F=F封+F筒=6.594+當筒體與上封頭用法蘭連接時，常采用甲型平焊法蘭連接，這是壓力容器法蘭中的一種，甲型平焊法蘭密封面結構常用平密封面和凹凸密封面兩種。2.4夾套反應釜的強度計算2.4.1強度計算的原則及依據強度計算應考慮以下幾種情況。（1）圓筒內為常壓外帶夾套時：當圓筒的公稱直徑DN≥600mm時，被夾套包圍部分的筒體按外壓（夾套壓力）圓筒設計，其余部分按常壓設計；（2）圓筒內為真空外帶夾套：當圓筒的公稱直徑DN≥600mm時，被夾套包圍部分的筒體按外壓（夾套壓力+0.1MPa）圓筒設計，其余部分按真空設計；當圓筒的公稱直徑DN≤600mm時，全部筒體按外壓（夾套壓力+0.1MPa）圓筒設計；（3）圓筒內為正壓外帶夾套時：當圓筒的公稱直徑DN≥600mm時，被夾套包圍部分的筒體分別按內壓圓筒和外壓圓筒計算，取其中較大值；其余部分按內壓圓筒設計。當圓筒的公稱直徑DN≤600mm時，全部筒體按內壓圓筒和外壓圓筒計算，取其中最大值。2.4.2按內壓對筒體和封頭進行強度計算液柱靜壓力p1H=10-6ρgh=0.014MPa計算壓力p1c=p1+p1H=0.214MPa計算壓力p2c=p2=0.3MPa罐體筒體計算厚度夾套筒體計算厚罐體封頭設計厚夾套封頭計算厚度罐體筒體設計厚度δ1c=δ1+C=5mm夾套筒體設計厚度δ2c=δ2+C=5mm罐體封頭設計厚度δ/1c=δ/1+C=5mm夾套封頭設計厚度δ/2c=δ/2+C=5mm2.4.3按外壓對筒體和封頭進行強度校核罐體筒體有效厚度δ1e=δ1n-C=10-2.8=7.2mm罐體筒體外徑D1O=D1+2δ1n=1520mm筒體計算長度L=H2+1/3h1+h2=1550mm系數L/D1O=1550/1520=1.019系數D1O/δ1e=1520/7.2=211.11系數A=0.00048系數Ｂ＝68許用外壓力罐體封頭有效厚度δ/1e=δ/1n-C=10-2.8=7.2mm罐體封頭外徑D/1O=D/1+2δ/1n=1620mm標準橢圓封頭當量球殼外半徑R/1O=0.9D/1O=1458mm系數系數B=83許用外壓力2.4.4水壓實驗校核計算罐體實驗壓力夾套水壓實驗壓力罐體圓筒應力夾套內壓實驗應力2.5夾套反應釜設計計算數據一覽表2.5.1幾何尺寸表3步驟項目及代號參數及結果備注1-11-21-31-41-51-61-71-81-91-101-111-121-131-141-151-161-171-181-191-20全容積V，m3操作面積V1,m3傳熱面積F,㎡釜體形式封頭形式長徑比初算筒體內徑圓整筒體內徑D1,㎜一米高的容積V1m,m3釜體封頭容積V1封,m3釜體高度H1=(V—V1封)/V1m,m圓整釜體高度H1,mm實際容積V=V1m×H1+V1封,m3夾套筒體內徑D2,mm裝料系數η=V操/V或按η=0.6～0.85選取夾套筒體高度H2≥(ηV－V1封)/V1m,m圓整夾套筒體高度H2,mm罐體封頭表面積F1封,m2一米高筒體內表面積F1m,m2實際總傳熱面積F=F1m×H2+F1封，m2429圓筒形橢圓形1.41.53715001.7670.48601.98920004.446416000.731.39214002.55694.719.1508>9由工藝條件決定由工藝條件決定由工藝條件決定常用結構常用結構按表1選取按式1選取按附表1選取按附表1選取按附表2選取按式2計算選取按式3計算按表2選取計算按式4計算選取按附表2選取按附表1選取按式5校核2.5.2強度計算（按內壓計算厚度）步驟項目及代號參數及結果備注2-12-22-32-42-52-62-72-82-92-102-112-122-132-142-152-162-172-182-192-202-212-222-232-242-252-26設備材料設計壓力（罐體內）p1,MPa設計壓力（夾套內）p2,MPa設計溫度（罐體內）t1,℃設計溫度（夾套內）t2,℃液柱靜壓力p1H=10-6ρgh,MPa計算壓力p1c=p1+p1h,MPa液柱靜壓力p2H,MPa計算壓力p2c=p2罐體及夾套焊接接頭系數φ設計溫度下材料許用應力[σ]t,MPa罐體筒體計算厚度夾套筒體計算厚罐體封頭計算厚度夾套封頭計算厚度鋼板厚度負偏差C1,mm腐蝕裕量C2,mm厚度附加量C=C1+C2罐體筒體設計厚度δ1c=δ1+C1,mm夾套筒體設計厚度δ2c=δ2+C1,mm罐體封頭設計厚度δ/1c=δ/1+C1,mm夾套封頭設計厚度δ/2c=δ/2+C1,mm夾套、罐體筒體和罐體、夾套封頭名義厚度δ夾套筒體名義厚度δ2n,mm罐體封頭名義厚度δ/1n,mm夾套封頭名義厚度δ/2n,mmQ235-B0.20.3<110<1500.0140.21400.30.851131.6732.501.6722.5032555555555據工藝條件情況確定由工藝條件給定由工藝條件給定由工藝條件給定由工藝條件給定按參考文獻1第八章計算忽略計算那參考文獻1表9-6選取按參考文獻1表9-4或9-5選取按參考文獻1第九章計算按參考文獻1第九章計算按參考文獻1第十章計算按參考文獻1第十章計算按參考文獻1表9-10～9-11選取按參考文獻1第九章計算按參考文獻1第九章計算按參考文獻1第九章計算按參考文獻1第九章計算2.5.3穩定性校核（按外壓校核厚度）表5序號項目及代號參數及結果備注3-13-23-33-43-53-63-73-83-93-103-113-123-133-143-153-163-173-183-193-203-213-22罐體筒體名義厚度δ1n,mm厚度附加量C=C1+C2罐體筒體有效厚度δ1e=δ1n-C,mm罐體筒體外徑D1O=D1+2δ1n,mm筒體計算長度L=H2+1/3h1+h2,mm系數L/D1O系數D1O/δ1e系數A系數B許用外壓力罐體封頭名義厚度δ/1n,mm厚度附加量C=C1+C2罐體封頭有效厚度δ/1e=δ/1n-C,mm罐體封頭外徑D/1O=D/1+2δ/1n,mm標準橢圓封頭當量球殼外半徑R/1O=0.9D/1O,mm系數系數B許用外壓力罐體封頭名義厚度δ/1n,mm102.87.2152015501.019211.110.00048680.322>0.3102.87.2162014580.0006830.369>0.310假設按參考文獻1表9-10～9-11選取按參考文獻1第十一章計算按參考文獻1第十一章計算按參考文獻1第十一章計算按參考文獻1第十一章計算按參考文獻1第十一章計算查參考文獻1圖11-5查參考文獻1圖11-8按參考文獻1第十一章計算失穩，重設名義厚度δ假設按參考文獻1表9-10～9-11選取按參考文獻1第十一章計算按參考文獻1第十一章計算按參考文獻1第十一章計算按參考文獻1第十一章計算按參考文獻1第十一章計算查參考文獻1圖11-5查參考文獻1圖11-8按參考文獻1第十一章計算穩定確定假設按參考文獻1表9-10～9-11選取按參考文獻1第十一章計算2.5.4水壓實驗校核表6序號項目及代號參數及結果備注4-14-24-34-44-54-6罐體實驗壓力夾套水壓實驗壓力材料屈服點應力σS,MPaσT≤0.9ΦσS,MPa罐體圓筒應力0.250.375235179.826.17<179.836.65<178.8按參考文獻1第九章計算按參考文獻1第九章計算按參考文獻1第九章計算按參考文獻1第九章計算按參考文獻1第九章計算按參考文獻1第九章計算3、反應釜的攪拌裝置攪拌裝置由攪拌器、軸及其支承組成。攪拌器的型式主要有：漿式、推進式、框式、渦輪式、螺桿式和螺帶式等。3.1、攪拌器的安裝方式及其與軸連接的結構設計推進式攪拌器類似風扇扇葉結構。它與軸的連接是通過軸套用平鍵或擰緊螺釘固定，軸端加固定螺母。為防螺紋腐蝕可加軸頭保護帽。推進式攪拌器直徑Dj常取罐體內徑的1/5~1/2，以Dj=0.33D1最為常見。常用于n=100~500r/min的場合。3.2、攪拌軸設計攪拌軸的機械設計內容同一般傳動軸。主要是結構設計和強度校核，對于轉速n>200r/min的，還要進行臨界轉速的校核。（1）、攪拌軸的材料：常用45號鋼，強度要求不高的可用Q235-A。（2）、攪拌軸的設計：常用實心或空心實軸（3）、攪拌軸強度校核（4）、攪拌軸的形位公差和表面粗糙要求：一般攪拌軸要求運轉平穩，為防軸的彎曲對軸封處的不利影響，因此軸安裝和加工要控制軸的直度。當轉速n<100r/min時直線度允差1000：0.15，當轉速n=100~1000r/min時，直線允度差1000：0.1.（5）、攪拌軸的支軸：一般攪拌軸可依靠減速器內的一對承軸支承。（6）、攪拌軸的臨界轉速校核計算當軸上裝有單層且經過很好平衡的攪拌器時，其一階臨界轉速為：式中：E——軸材料彈性模量，Mpa;I——軸的慣性距，I=1/64()，；d——軸徑，m；B——兩支點間距離，m；——軸和攪拌器的等效重量載荷，N；、、——各層攪拌器重，N；——外伸端軸重量載荷，N；、、——各層攪拌器外伸端長度，m。3.3、軸的強度一覽步驟項目及代號參數及結果備注1軸功率P，kW2確定2軸轉數n，r/min65確定3軸材料45常用4軸所傳遞的扭軸，N.mm267.4《化工設備機械基礎》P2465材料許用扭轉剪應力，Mpa35《化工設備機械基礎》P2466系數A0112《化工設備機械基礎》P2467軸端直徑，mm30《化工設備機械基礎》P2438開一個鍵槽，軸徑擴大5%，mm31.5《化工設備機械基礎》P2459圓整軸端直徑d，mm32圓整選取4、反應釜的傳動裝置反應釜的攪拌器是由傳動裝置來帶動。傳動裝置通常設置在釜頂封頭的上部。反應釜傳動裝置的設計內容一般包括：電機、減速機的選型；選擇聯軸器；選用和設計機架和底座等。4.1、常用電機及其連接尺寸攪拌設備選用電動機的問題，主要是確定系列、功率、轉速以及安裝型式好防爆要求等幾項內容。電機功率必須滿足攪拌器運轉功率與傳動系統、軸封系統功率損失的要求。電機功率可按下式確定：式中——電機功率，kW；——攪拌器功率，kW；——軸封系統的摩擦損失，kW；——傳動系統的機械效率類型傳動型式效率圓柱齒輪傳動開式傳動、鑄齒（考慮軸承損失）0.9~0.934.2、釜用減速器類型、標準及選用反應釜用V帶傳動減速機；見下表標準減速機的功率、轉速范圍、類型代號及特性參數序號標準號減速機類型轉速范圍r/min電機功率范圍kW類型代號特性參數1HG5-747-78V帶傳動減速機320~50006~505P三角皮帶型號及根數釜用立式減速機的基本特性特性三角皮帶減速機減速比范圍輸出軸轉速范圍，r/min功率范圍，kW效率4.53~2.9320~5000.6~5.5主要特點本級為單級三角皮帶傳動的減速裝置，結構簡單，過載時會產生打滑現象，因此能起到安全保護作用，但由于皮帶滑動不能保持精確的傳動比特性參數三角皮帶型號及根數應用條件允許正反旋轉，本系列采用夾殼聯軸節（HG5-213-65）與攪拌軸聯接，攪拌器和軸的重量均由本機軸承承受，本機不能用于有防爆要求的場合標定符號P三角皮帶類型、三角皮帶根數——順序號標準圖號HG-5747-784.3、V帶減速機V帶減速機的特點是：結構簡單，制造方便，價格低廉，能防過載，噪聲小，但不適用于防爆場合。攪拌釜采用V帶傳動，選用Y132S-8電機，額定功率P=2.2kW，轉速n1=213r/min，攪拌軸轉速n2=65r/min，設計V帶。V帶輪的設計計算內容和步驟步驟設計項目單位公式及數據備注1傳動的額定功率kW2.2（8極電機Y132S-8）已知電機功率2小皮帶輪轉速n1r/min710已知電機轉速3大皮帶輪轉速n2r/min65已知攪拌機轉速4工況系數KA1.3《化工設備機械基礎》P1965設計功率PdkW計算6選V帶型號根據Pd和n1選取A型帶《化工設備機械基礎》P1957速比i計算8小皮帶輪計算直徑d1mm75《化工設備機械基礎》P1959驗算帶速vm/s=25~30m/s=5m/s10小皮帶輪計算直徑d1mm140《化工設備機械基礎》P19611驗算帶速vm/s=25~30m/s=5m/s12滑動率0.02選取13大皮帶輪計算直徑d2mm圓整，取d2=560計算后參考《化工設備機械基礎》P196圓整14初定中心距a0mm取a0=1000可根據結構要求定15帶的基準長度Ldomm圓整，取Ldo=3150計算后參考《化工設備機械基礎》P194圓整16確定中心距a確定安裝V帶時所需最小中心距amin和最大中心距amaxmm17小皮帶輪包角（°）18單根V帶額定功率P1kW1.26《化工設備機械基礎》P19819I≠1時，單根V帶額定功率增量△P1kW0.09《化工設備機械基礎》P19820包角修正系數Ka0.93《化工設備機械基礎》P19721帶長修正系數Kl1.13《化工設備機械基礎》P19722V帶根數Z取Z=2計算后圓整4.4、凸緣法蘭凸緣法蘭一般焊接于攪拌容器封頭上，用于連接攪拌傳動裝置，亦可兼作安裝、維修、檢查用孔。凸緣法蘭分整體和襯里兩種結構形式，密封面分突面（R）和凹面（M）兩種。本設計選用的凸緣法蘭的尺寸如下表。公稱直徑DNk螺栓質量KgR型M型數量螺紋4004105655154304554285716M24264346481446254.5、安裝底盤安裝底盤采用螺柱等緊固件，上與機架連接，下與凸緣法蘭連接，是整個攪拌裝置與容器連接的主要連接件。安裝底盤的常用形式為RS和LRS型，其他結構（整體或襯里）、密封面形式（突面或凹面）以及傳動軸的安裝形式（上裝或下裝），按HG21565-95選取。安裝底盤的公稱直徑與凸緣法蘭相同。形式選取時應注意與凸緣法蘭的密封面配合（突面配突面，凹面配凹面）。安裝底盤的主要尺寸如下表：安裝底盤的主要尺寸安裝底蓋公稱直徑DN機架公稱直徑kS40025056551516~2629035012-M20504.6、機架機架是安放減速機用的，它與減速機底座尺寸應匹配。V帶減速機自帶機架，選用其他類型標準釜用減速機按標準選配機架。標準機架有三種。4.6.1、無支點機架無支點機架的選用條件：（1）、電動機或減速機具備兩個支點，并經核算確認軸承能承受由攪拌軸傳遞而帶來的徑向和軸向載荷者；（2）、電動機或減速機有一個支點，但釜內設有底軸承、中間軸承或軸封本體設有可以作為支點的軸承，上下組成一對軸支撐者。無支點機架一般僅使用于傳遞小功率和小的軸向載荷條件。減速器輸出軸聯軸器形式為夾殼式聯軸器或剛性凸緣聯軸器。4.6.2、單支點機架單支點機架的選用條件：（1）、電動機或減速機有一個支點，經核算可承受攪拌軸的載荷；（2）、攪拌容器內設置底軸承，作為一個支點；（3）、軸封本體設有可以作為支點的軸承；（4）、在攪拌容器內、軸中部設有導向軸承，可以作為一個支點者。當按上述條件選用單支點機架時，減速器輸出軸與攪拌器之間采用彈性聯軸器連接；當不具備上述條件而選用單支點機架時，減速器輸出軸與攪拌器之間采用剛性聯軸器連接。4.6.3、雙支點機架在不宜采用單支點機架或無支點機架時，可選用雙支點機架，但減速器輸出軸與攪拌器之間必須采用彈性聯軸器連接。綜上所述，本設計所選用的是單支點機架，其主要尺寸如下表：DJ型單支點機架主要尺寸機架代號輸入端接口輸出端接口DJ9051925407840045049012-M1643051055530機架代號H質量，kgDJ3511331524354242.845501416600340785、反應釜的軸封裝置軸封是攪拌設備的一個重要組成部分。其任務是保證攪拌設備內處于一定的正壓和真空狀態以及防止反應物料逸出和雜質的滲入。鑒于攪拌設備以立式容器中心頂插式攪拌為主，很少滿釜操作，軸封的對象主要為氣體；而且攪拌設備由于反應工況復雜，軸的偏擺振動大，運轉穩定性差等特點，故不是所有形式的軸封都能用于攪拌設備上。5.1、填料密封填料密封是攪拌設備最早采用的一種軸封結構。它的基本結構是由填料、填料箱、壓蓋、壓緊螺栓及油杯等組成。因其結構簡單、易于制造，在攪拌設備上曾得到廣泛應用。一般用于常壓、低壓、低轉速及允許定期維護的攪拌設備。當采用填料密封時，應優先選用標準填料箱。標準填料箱中，HG21537.7—92為碳鋼填料箱，HG21537.8—92為不銹鋼填料箱。填料箱密封的選用還應注意以下幾個方面：（1）、當填料箱的結構和填料的材料選擇合理，并有良好的潤滑和冷卻條件時，可用于較高的工作壓力、溫度和轉速條件下；（2）、當填料無冷卻、潤滑時，轉軸線速度不應超過1m/s；（3）、當攪拌容器內介質溫度大于200℃時，應對填料密封進行有效冷卻；（4）、當從填料箱油杯中壓注密封潤滑液時，潤滑液壓力一般應略高于被密封介質的壓力，以防止容器內的介質泄漏；采用密封潤滑液時，潤滑液流入容器內對工藝性能有影響時，應在填料箱下端設置儲油杯；（5）、填料箱一般可不設支承套，應將攪拌軸的支撐設置在機架上。5.2、機械密封機械密封是一種功耗小、泄漏率低，密封性能可靠，使用壽命長的轉軸密封。主要用于腐蝕、易燃、易爆、劇毒及帶有固體顆粒的介質中工作的有壓和真空設備。當攪拌設備采用機械密封時，在下列情況下，應采用必要的措施，以便保證密封使用的性能，提高使用壽命。（1）、當密封腔介質溫度超過80℃時，對單端面和雙端面機械密封，都應采用冷卻措施；（2）、為防止密封面干摩擦，對單端面機械密封，應采用潤滑措施；（3）、當采用雙端面機械密封時，應采用密封液系統，向密封端面提供密封液，用于冷卻、潤滑密封面；（4）、必要時，應對潤滑液、密封液進行過濾；（5）、當采用潤滑及密封液系統時，需考慮一旦潤滑液、密封液漏入攪拌容器內，應不會影響容器內物料的工藝性能，不會使物料變質，必要時應采用緩沖液杯和漏液收集器等防污染措施。反應釜攪拌軸處的密封，屬于動密封，常采用的有填料密封和機械密封兩種形式，它們都有標準，本設計選用的是填料密封，選用標準碳鋼填料箱，其主要尺寸如下：標準填料箱主要尺寸軸徑dH法蘭螺栓孔填料規格質量，kgPN0.6PN1.6nPN0.6PN1.6301751451101471674187.78.16、反應釜其他附件6.1支座夾套反應釜多為立式安裝，最常用的支座為耳式支座。標準耳式支座（JB/T4725—92）分為A型和B型兩種。當設備需要保溫或直接支承在樓板上時選B，否則選A型。本設計選A型。其主要尺寸見下表：耳式支座主要尺寸允許載荷Q，kN適用容器公稱直徑DN高度H底板墊板l1b1δ1s1l3b3δ3e601000~20002502001401470315250840允許載荷Q，kN支座號A型筋板地腳螺栓支座重量kgl2b2δ2dM604160160830M2411.1每臺反應釜常用4和支座，但承重計算時，考慮安裝誤差造成的受力情況變壞，應按兩個支座計算。耳式支座實際承受載荷近似計算：式中Q——支座實際承受的載荷，kN；D——支座安裝尺寸，mm；g——重心加速度，取g=9.8m/s2；Ge——偏心載荷，N；h——水平力作用點至底板高度，mm；k——不均勻系數，安裝3個支座時，取k=1，安裝3個以上支座時，取k=0.