辦公樓折疊式升降腳手架自主創新技術

目錄第一章工程概況 1第二章折疊式升降腳手架簡介 1第三章折疊式升降腳手架的布置 9第四章施工布署 14第五章折疊式升降腳手架施工工藝 15第一節升降腳手架的組裝 15第二節智能折疊式升降腳手架的升降 19第三節升降腳手架的使用與維護 21第四節升降腳手架的拆除 22第六章安全及文明施工保證措施 25第七章折疊式升降腳手架事故防范及應急預案 26第八章安生生產組織機構網絡圖 32附件一、折疊式升降腳手架設計計算書附圖二、折疊式升降腳手架提升機構安裝示意圖附圖三、升降腳手架電氣控制線路圖附圖四、折疊式升降腳手架構件及應用工程照片第一章工程概況xx(xx)集團有限公司投資建設的“xx企業大廈：辦公樓”，由xx建筑設計研究院有限公司設計。建筑層數地上部分30層，l層層高5.5m，2-7層層高5.0m，8-30層標準層層高4.15m，建筑高度:140.20m。該工程擬從標準層第8層開始采用我公司折疊式升降腳手架作為外墻防護，該折疊式升降腳手架全高18m，覆蓋4.5層樓高。使用折疊式升降腳手架周長為199.4米，布置4組46個折疊式升降腳手架機位，平均間距4.35米，最大間距5.25米。第二章折疊式升降腳手架簡介一、折疊式升降腳手架簡介 折疊式升降腳手架是附著式升降腳手架的一種，其主要由折疊式鋼結構組成的腳手架架體和升降系統等構成。其特征在于：改變了原附著式升降腳手架必須由主框架、水平支撐桁架和鋼管扣件搭設的架體組成的傳統作法。折疊式鋼結構組成的腳手架是空間幾何不可變體系的穩定結構，還包括：定型的鋼腳手板、防護鋼絲網、踢腳板、密封翻板等。這些構件全部在工廠生產，并在工廠內將其組裝成折疊式結構，以便減少體積、利于堆放和運輸；使用時在施工現場地面首先將折疊的腳手架單元快速打開并固定，再將多個已打開的標準折疊單元拼接為整體，同時將固定裝置、升降導向裝置、升降設備等安裝在折疊架內側，然后整體吊裝并與建筑連接就位，之后再接通電源，整個折疊式升降腳手架即可開始作業和升降了。折疊式升降腳手架，不需要在施工現場用扣件式鋼管搭設附著式升降腳手架架體的作業，這就最大限度的減少了高空作業的危險；并提供了一個防護嚴密、良好作業環境，符合“以人為本”的科學發展的精神。折疊式升降腳手架使用了轉輪式防墜器，做為防墜裝置。防墜轉輪與導軌構成嚙合傳動機構，當升降腳手架常速上升或下降時，防墜轉輪同步正向或反向轉動；當升降腳手架發生墜落時，防墜轉輪的轉動速度明顯加快，導致防墜轉輪內齒、軸和銷鍵自動咬合鎖死，致使防墜轉輪無法繼續轉動，從而達到阻止升降腳手架墜落的目的。本轉輪式防墜器構造簡單，安裝拆除方便，適合施工現場的各類環境使用，解決了當前附著式腳手架防墜裝置易出隱患的問題，具有結構緊湊、體積小，承載力大；使用壽命長，免維護；成本低等顯著特點。架體升降采用的一體化倒掛葫蘆的提升裝置，一次性安裝就位，降低了作業人員的勞動強度，實現了升降過程的機械化自動運行。本項目采用的智能控制系統，采集多點重力信息，實現了故障報警和同步智能控制。折疊式升降腳手架是附著式升降腳手架的一大技術進步，真正實現了架設設施的裝配化、工具化、標準化。二、折疊式升降腳手架國家住建部驗收意見：1、提交的驗收文件資料齊全、準確，符合驗收要求。2、該折疊式升降腳手架的設計及制作符合原建設部《建筑施工安全檢查標準》(JGJ59-99)及原建設部建建[2000]230號文《建筑施工附著升降腳手架管理暫行規定》的要求。3、架體結構設計合理、穩定，安全可靠。4、該腳手架實現了標準化、工具化、定型化。架體工廠化生產，施工現場展開裝配，整體吊裝就位，杜絕了同類腳手架搭設拆除過程中的高空作業。5、該腳手架采用的轉輪式防墜器，技術先進，構造簡單，動作可靠，全封閉，適合施工現場的各類環境使用，解決了此類腳手架防墜裝置不可靠的問題。6、該腳手架采用一體化倒掛葫蘆的提升裝置，一次安裝，降低了作業人員的勞動強度，實現了升降過程的機械化自動運行。7、該腳手架的推廣應用，可節約大量鋼材，文明施工程度大大提高，符合低碳節能環保、綠色施工的發展方向。綜上所述，該產品國際首創，技術水平領先，是腳手架技術的一項重大進步。驗收委員會一致同意通過驗收，批量生產和投入使用。建議轉輪式防墜器在各種型式的升降腳手架中推廣使用。三、與傳統的落地式雙排腳手架比較:1、操作簡單迅捷，組裝、拆除時速度極快，能切實保證工期進度；2、升降過程中不占用塔吊，有利于加快施工進度；3、安全度高，整個施工過程中，操作環境好，易于各種安全防護和管理以及檢查，工程裝飾進展情況一目了然；4、立面清爽，文明施工5、環保。6、提升設備和建筑物連接點移動自動化。7、同步控制采用計算機自動均衡，不需其他操作。8、特辰二○○五年智能化控制系統能夠控制監控整個升降過程，全面實現人機對話，自動診斷故障。四、智能自動化控制系統1.次應力自動調整：導軌主框架與固定導向座之間由于組裝、建筑物誤差等各種原因，升降腳手架在升降過程中導軌與導座之間存在著較大的推擠、卡阻次應力，特辰升降腳手架具有能夠自動調節過大次應力的功能，能使導軌或導座不產生塑性變形，并且升降過程更加順暢和平穩。2.承載力自動均衡：每機位處多個附著承力點相互之間能夠自動均衡承載力，可有效防止其中一點處應力集中而破壞。3.同步自動控制方面：采用計算機同步自動控制，能夠全面自動調整和均衡各機位升降速度，達到同步升降目的。4.提升設備移動自動化：升降腳手架在每完成一次升降過程后，其提升設備或其吊掛裝置均需人工進行上下移動，這部份工作一般勞動強度較大，且耗工量較多，特辰新型架在此方面進行了創新改進，首創和運用使提升設備和移動自動化。5.智能化方控制方面：智能升降腳手架采用計算機控制，通過對提升力或水平度的信息采集，經綜合分析實現了智能化自動控制。架子在升降過程中，計算機能夠自動判別和分析故障原因并作出相應的反應，例如：架子在提升過程中當某一機位的提升力增大時，計算機能夠及時分析判別出是該機位上升速度過快還是該機處受到卡阻，并作出不同的反應，該機位提升速度過快時，將自動控制該提升設備，調整其上升速度達到自動均衡同步提升的目的，當判別出是在受到卡阻時，會自動將整組架子停機并報警，且顯示在某機位處架子存在卡阻問題；架子在升降過程和準備過程中，計算機能夠自動分析記憶有關數據，并據此對其后的升降的有關初始值和參數作出調整，使其更符合每個機位的實際情況，并且使判別的靈敏度逐步提高；整個升降和準備過程中，所有操作程序和步驟均通過計算機接口全面實現人機對話，使得操作程序固定化，消除了對程序改動的人為因素。由于實現了計算機對各機位的提升力、水平度等的全面自動控制，大幅度地減少了升降時的控制人員，也消除了責任心不強，有些故障事先不宜觀察等安全隱患。由于自動化程度的提高，因此整棟樓的升降腳手架從上升到下降全過程僅需三人便可全面完成。五、折疊式升降腳手架的構造折疊式升降腳手架是由導軌主框架、固定導向座、架體折疊單元、內挑可翻轉腳手板、智能提升系統和防墜裝置等部分組成。1、架體折疊單元折疊單元主要由定型的內外立桿、型鋼腳手板、三角支撐架、斜拉撐桿以及內挑翻板、防護鋼絲網（10×20--1.0×1.2棱形鋼板網），水平桁架等組成，型鋼腳手板連接內外立桿并可轉動，其中立桿、斜拉撐桿和型鋼腳手板是通過連接板和底座及螺栓連接的，他們構成一個有效的承力結構-----水平桁架，升降腳手架荷載正是通過該水平桁架將力傳遞到導軌主框架上。2.提升及自動倒鏈系統智能提升系統由重力傳感器、智能分機箱及由電動葫蘆和上、下吊掛件、倒鏈裝置組成，通過吊掛件固定在建筑結構上，形成獨立的提升及倒鏈體系。3、導軌及導軌支架導軌主框架由導軌和安裝在導軌上的三角支撐架組成。4、固定導向座固定導向座由固定導向件和可調動的導向滑套座組成，固定導向座通過螺栓與三角鐵件相連，三角鐵件通過螺栓與樓板結構砼固定，固定導向座可在水平方向微調，以適應預留孔垂線方向的誤差，導向滑套座通過螺栓固定在導向件腰形槽上，可在前后方向調節與結構表面的距離，導向滑套座有二個滑套，導軌的“Ｔ”型翼緣的兩根立桿插在導向滑套座中，二個滑套分別約束著導軌翼緣立桿，形成滑套連接。5.轉輪式防墜裝置簡介本裝置是一種用于升降腳手架、升降機等高空墜落的轉輪式防墜裝置。目前，施工用升降腳手架、升降機等設備，在使用或升降運行過程中，有的無防墜安全裝置，有的安全裝置容易失效或成本較大，一旦發生意外，很容易造成高空墜落而發生重大人員和設備事故。轉輪式防墜裝置應用“銷齒傳動”原理，將導座上的防墜轉輪設計成類齒輪狀結構，將導軌上的格柵式防墜桿設計成類似齒條的銷型結構，通過防墜轉輪和防墜桿的有機嚙合傳動，升降腳手架可緩慢上升或下降。當防墜轉輪停止轉動時，則導軌也就不能上下運動。導座上設置有滑槽，固定在結構上，導軌可沿導座的滑槽縱向滑動；升降腳手架在提升或下降過程中導座上的防墜轉輪與導軌上的防墜桿嚙合傳動；當防墜轉輪停止轉動時，帶有柵格式防墜桿的導軌就停止了運動。腳手架在緩慢提升時，導座上的防墜轉輪與導軌上的防墜桿嚙合緩慢正轉；腳手架在緩慢下降時，導座上的防墜轉輪與導軌上的防墜桿嚙合緩慢反轉。導座上的轉輪式防墜器包括防墜轉輪、轉輪軸、輪軸座、滑鍵。防墜轉輪與轉輪軸配合的內圓柱面上開設有多個異型鍵槽；轉輪軸固定在輪軸座上，軸上開設有徑向滑槽，滑槽內設置有滑鍵，滑鍵工作時在防墜轉輪的鍵槽外輪廓面作用下向上運動，在自身重力作用下復位向下。腳手架緩慢提升和緩慢下降時，導軌上的防墜桿與導座上的防墜轉輪嚙合傳動，帶動防墜轉輪緩慢轉動，滑鍵在防墜轉輪的輪軸徑向滑槽中相應地作緩慢的上下往復運動，防墜轉輪可正常轉動，升降腳手架正常提升或下降。當升降腳手架架體在升降過程中突然下墜時，導軌上的防墜桿帶動防墜轉輪反向轉動，且轉動速度突然加快，滑鍵的上下往復運動被破壞，滑鍵上端頂入防墜轉輪鍵槽內，防墜轉輪即刻自鎖制動停止轉動，防墜轉輪上的外齒卡住導軌上與其嚙合傳動的防墜桿，防止腳手架繼續墜落，從而起到防止架體墜落的作用。主要特點結構簡單，動作迅速，作用可靠；機械化自動動作，防墜距離較短；主要動作部件密封安裝，使用性能優越；自動適用性強，導軌外傾內翻在正常范圍時防墜裝置均運轉靈活；單個機位上單點設置即可有效防墜，多點設置時互不干涉；與導座一體化設置，結構緊湊，體積較小。組成結構如圖所示，導座2上的轉輪式防墜器是由固定座20、防墜轉輪21、轉輪軸22、滑鍵23、定位銷24、輪軸座25、調節器26等組成，通過螺栓副將其與三角鐵件連接，三角鐵件固定在挑板上，結構巧妙，簡單合理，作用可靠。轉輪式防墜器的主要技術指標單個轉輪式防墜器的防墜荷載：≥32kN;防墜制動迅速，可靠有效。本裝置結構簡單、巧妙、機械全自動，全密封免維修，便于操作，當發生如轉輪轉動不靈活時，本裝置在構件自重的作用下不失去安全防護功能、安全可靠性好。第三章折疊式升降腳手架的布置本工程擬從標準層第8層開始采用我公司的折疊式升降腳手架。其布置方案如下：一、xx(xx)集團有限公司投資建設的“xxxx企業大廈：辦公樓”，由xx建筑設計研究院有限公司設計。建筑層數地上部分30層，l層層高5.5m，2-7層層高5.0m，8-30層標準層層高4.15m，建筑高度:140.05m。該工程擬從標準層第8層開始采用我公司的折疊式升降腳手架作為外墻防護，該折疊式升降腳手架全高18m，覆蓋4.5層樓高。使用折疊式升降腳手架周長為199.4米，布置4組46個折疊式升降腳手架機位，平均間距4.35米，最大間距5.25米。架體折疊單元：3.0米折疊架2個；2.4米折疊架63個；2.2米折疊架4個；2.0米折疊架13個；1.7米折疊架6個。另不同長度規格的連接板12處共60塊，每個機位均需安裝三角鐵件，共需162個三角鐵件。詳見“折疊式升降腳手架平面布置圖”。具體安裝布置如下：1、本工程共使用折疊式升降腳手架周長199.4米，共布置4組46個升降腳手架機位，導軌平均間距4.35m，最大間距5.25米。折疊式升降腳手架擬只提升到頂待封頂及屋面完成后高空拆除而不再下降。2、根據該工程施工縫布置情況，布置1～14＃折疊式升降腳手架機位為第一個提升架組，14～24＃折疊式升降腳手架機位為第二個提升架組，25～37＃折疊式升降腳手架機位為第三個提升架組，38～46＃折疊式升降腳手架機位為第四個提升架組，在第18～19機位、42～43機位之間布置上下樓梯；在6～7#機位、20～21＃機位之間的折疊式升降腳手架底層腳手板處單獨安設卸料平臺。3、塔吊附臂處折疊架說明。本工程塔吊上部自由高度44米。折疊架可一直在塔吊附臂上面進行施工。塔吊附臂間距不大于24米。塔吊附臂與我們的架體無干涉，因此不再需要特殊處理。

4、物料平臺處折疊架說明本工程共需2個物料平臺，分布情況如下：西面中心位置一個（平臺寬度2.5米）；南面中心位置一個（平臺寬度2.5米）；物料平臺處使用一個3米寬的折疊架，其下面兩層腳手板及防護網拆除，用作物料平臺和樓面的通道。兩邊架體拆除后的缺口處用端部封網進行密封。5、可從第8層開始使用折疊式升降腳手架。但普通雙排腳手架應搭設至9層半，待9層主體完工可安裝2個固定導向座后，按折疊式升降腳手架吊(安)裝順序，逐段拆除普通雙排腳手架到7層底板以下，迅速吊(安)裝折疊式升降腳手架供施工使用。6、折疊架的分段吊裝。架體的具體分段吊裝順序可見我公司提供的“分段吊裝圖”，本工程共分34次進行吊裝，最大一次吊裝重量6噸（4個架體）。遠離塔吊中心處最大吊裝重量2.5噸（2個架體）。分段吊裝時的注意事項：吊裝時樓上操作人員要系好安全帶。提升時架體上不允許帶零星散件，防止墜落傷人。塔吊下方范圍內不允許站人，必要時需拉好安全防護帶。若出現架體連接不上的情況，將架體放回地方，檢查處理后，重新吊裝。突遇大風等情況時應立即停止作業。具體應急預案見第七章。二、導座式升降腳手架立面方案（立面圖請見附圖）1.架體立面架體全高高度18m。架體步高3.50-4.20m（如圖），5步架，架體凈空寬度0.72m（內外排立桿內腔邊距）。（2）架體折疊單元內所有斜拉撐桿與每根立桿和定型型鋼腳手板用螺栓組件可靠連接，折疊單元由內外立桿、斜撐桿、水平桁架、定型型鋼腳手板、翻板、鋼絲防護網（10×20--1.0×1.2棱形鋼板網）組成一個空間桁架結構，詳見附圖：折疊式升降腳手架側立面圖。2.承傳力、智能提升動力構件（1）固定導向座：該構件將承傳力構件與導向和防墜裝置聯合成一體，每個機位處不少于3個導向座，用M27螺栓固定在建筑結構上。（2）智能提升系統：使用型號為HP7.5t的倒掛電動葫蘆(額定提升力：7.5t；額定功率：500w；額定電壓：3～380V；額定電流1.8A)、智能自控裝置和倒鏈裝置及上、下吊掛件，每個機位均配置有智能提升系統，詳見附圖：提升機構安裝示意圖。三.安全防護腳手板：定型型鋼腳手板安裝在折疊單元內，用螺栓組件與折疊單元內外立桿、斜撐桿可靠連接。折疊式升降腳手架的架體折疊單元自帶密封翻板，翻板與定型型鋼腳手板用多個絞鏈連接，翻板為活動構件，升降時翻開，靜止施工作業時蓋好。翻板必須滿鋪嚴密，不允許有孔洞存在。對于結構變化較大處的密封板，則可用定型型鋼腳手板搭設在架子腳手板上和樓層樓板上。3、折疊式升降腳手架架體外側安裝有防護鋼絲網，防護鋼絲網骨架為20×20×1.5的矩形管，外側點焊網孔為10×20，網絲為1.0×1.2的棱形鋼板網。第四章施工布署為了保證折疊式升降腳手架的使用安全，切實保證施工要求和進度要求，特作如下施工部署。一、施工進度計劃及勞動力投入量1、升降腳手架組裝進度計劃按建筑結構主體工程的進度要求確定組裝時間，并保證升降腳手架高出施工作業面1.8米。2、升降計劃架子的升降以滿足施工進度要求為準，一般每升降一層的操作時間為1個工作日，勞動力安排5～8人。主要施工機具設備表序號名稱型號數量備注1智能升降腳手架機位6DLZH46套2智能提升設備7.5t、500w48套3折疊式單元1.7～3.0m88個4連接板12處5上下樓梯2處

第五章折疊式升降腳手架施工工藝第一節升降腳手架的組裝升降腳手架在主體施工時同步組裝，組裝時應根據結構外形組裝，并對組裝的升降腳手架一一編號。架體吊裝1、組裝架體升降腳手架底部架體組裝前應作好以下準備工作：1.1所有操作人員必須有勞動部門核發的架工操作證。1.2在組裝前應對所有操作人員作全面的技術交底和安全操作規程交底，必要時可組織操作人員進行有關升降腳手架操作的書面考試，考試合格人員才允許上崗操作。1.3升降腳手架安裝前，應對升降腳手架構配件及架料等進行全面的檢查和驗收。檢查驗收并有質量合格證后，方可使用。1.4升降腳手架安裝前，應在安裝架體下方搭設操作平臺，平臺外側到挑板外邊距離大于1400mm，平臺上平面必需找平。2、架體折疊單元組裝：2.1、架體的組裝按智能折疊式升降腳手架平面布置方案的布設圖進行，組裝具體要求為：從架體轉角處端部開始，先在地面將架體折疊單元打開，并將腳手板與立桿用螺栓組件可靠連接好并擰緊，將挷實在折疊單元內的斜撐桿用螺栓組件將立桿和腳手板可靠連接并擰緊好，將加強橫桿靠外立桿處的二個螺栓全數安裝并擰緊，使架體折疊單元構成可靠的空間承力桁架。2.2、在地面將已打開的折疊架單元按分段吊裝要求將待吊裝段的2到3個折疊架單元用螺栓組件連接好。2.3、在地面將導軌安裝到折疊架內側待安裝處，裝上導軌支架和上部卡座，然后在導軌下部待安裝側安裝下吊點桁架，并將底層腳手板下吊點桁架相接處用手電鉆鉆2個直經13mm的孔，用螺栓組件對將下吊點桁架與底層腳手板固定好，再在導軌上部安裝倒鏈掛座，將自動倒鏈電動葫蘆主吊鉤鉤牢在下吊點桁架上，倒鏈端安裝在倒鏈掛座上，擰動調節螺栓將鏈條適當張緊，將導向座穿到導軌上并用扣件固定在導軌大約安裝固定導向座的合適位置，最后在折疊架頂部腳手板上方約200mm處安裝起吊吊鉤(如下圖所示)。3、折疊式升降腳手架的架體折疊單元的吊裝：3.1、將塔吊小吊鉤或吊車吊鉤鉤掛在安裝架體折疊單元立桿上部孔內的四處起吊吊鉤吊環內，并保證起吊后架體折疊單元基本垂直；3.3、校正架體折疊單元的兩個方向的垂直度，同時應保證架體折疊單元內立桿內側面距挑板外側面的距離為390±1mm,并保證架體折疊單元與樓板外側面法向垂直（如下圖所示）。。3.3.8、當吊裝到端部或轉角陽角處時，折疊架折疊單元對外的端部應在地面將端部封網用螺栓組件裝在折疊架端部。4、安裝配電線路由于電動葫蘆安裝在折疊架底部，故配電線路按實際要求可安設在第二層腳手板下部，配電線路是我公司均在專業電纜廠定做為標準型電纜，只須從主供電線路接線到主控制箱即可，其它部分線路現場無須接線，只要插接就可以了，且插接頭全密封。安裝必須由專業電工按設計安裝(如下圖所示)，具體標準按現行有關標準。控制線路圖見附圖。第二節智能折疊式升降腳手架的升降折疊式升降腳手架在組裝完成后要進行一次全面的檢查。本折疊式升降腳手架的升降采用倒鏈電動葫蘆升降，并配設專用電氣控制線路,該電控專用線路設有漏電保護、錯斷相保護、過載保護、正、反轉、單獨升降、整體升降和接地保護,自動控制等裝置，且有指示燈指示。線路繞建筑物一周架空布設在架體內。架體的提升。智能折疊式升降腳手架提升程序：1、升降前應做好必須的準備工作，首先預緊提升鏈條，檢查吊點、吊環、吊索情況，防墜器的情況，及密封板情況等，并對使用工具，架子配件進行自檢，發現問題及時整改，整改合格后方可提升。2、上層需附著預留孔或預埋螺帽件完好符合要求能滿足及時固定導向座等。3．當每個機位的提升系統良好且固定可靠時，提升鏈條將張緊預定力，此時計算機將告知準備工作完成，可進行提升工作，否則應排除故障后重試。二、架體的提升經確認可以提升后，便可立即發出指令開始提升，提升時整棟樓的折疊式升降腳手架一齊提升，也可分組分區提升，當無故障報警自行停機時，可一次提升到位。當有故障時，應及時排除故障后再重新提升。提升過程中注意導軌垂直度，特別是頂部固定導向座應與其下的二個固定導向座同在一垂直面中并成一條直線，否則暫停提升進行調整。當提升到底部固定導向座離開導軌后,停止提升并將該固定導向座卸下移往頂部對正導軌處安裝好,然后方可繼續提升。提升快到位之前，應將所有定位用的固定扣件全數松掉。提升到位停機后，首先將密封板全數封閉好后再及時全數上好定位扣件，當部分扣件位置過高時，應在其下加上墊高件。定位扣件全數固定上緊后，便可進行卸荷工作。三、卸荷發出卸荷指令，提升鏈條將全部放松，連接在提升鏈條上的傳（動）力倒鏈環鏈也隨之放松，如定位裝置連接可靠，則卸荷幾秒內即可完成，否則，應重新固定再次卸荷。卸荷完成后可取消傳力鋼絲繩與升降腳手架的連接。四、當取消傳力倒鏈環鏈與升降腳手架的連接后進行特殊構件的上移工作。五、當所有機位可靠卸荷后，可進行倒鏈工作，倒鏈時電動葫蘆電機反轉，自動倒鏈系統將把傳力倒鏈環鏈恢復到升降前的狀態。上述幾道程序完成后，即可關機、停機，一次升降便已完成，經再次復檢后便可供下次繼續使用。這樣，整個一個完整的提升程序便已全面完成，再次升降時，只要重復上述的程序，架子便可進行新的一次升降。第三節升降腳手架的使用與維護升降腳手架每次升降后要經過檢查驗收，合格并領取升降腳手架準許使用證后方能使用。一、使用荷載架體使用時，二步架使用時每層荷載應小于3000N/m2，三步架同時使用時荷載每層荷載小于2kN/m2，嚴禁超載使用，荷載應盡量分布均勻，避免過于集中。二、架體在使用中必須與建筑物進行臨時的連接、支撐，防止架體頂部晃動過大。三、架體的維護保養為了保證升降腳手架的正常使用，避免事故隱患，應定期對升降腳手架進行維護和保養。1、升降腳手架每次升降前，施工班組應對所升降的架體的固定導向座內的輪轉防墜裝置進行檢查，發現問題應及時更換，由工程部驗收簽字后方可進行升降。2、定期對電動葫蘆進行維護保養，加注潤滑油，檢查電動葫蘆自鎖裝置，鏈條情況，檢查傳力倒鏈環鏈情況等。3、檢查構件焊接情況，懸掛端下沉情況，扣件松緊情況等。4、檢查吊掛件、倒鏈環鏈的松緊情況等。5、檢查自動控制分機重力傳感器及自動控制線路，確保能正常使用。第四節升降腳手架的拆除本工程折疊式升降腳手架擬只提升到頂待封頂及屋面完成后高空拆除而不再下降。為確保安全可靠而又快速的拆除該折疊式升降腳手架，請按以下拆架程序拆除架體。設置安全防護區域在擬拆架區域下方地面劃出安全區域，具體區域見圖1所示，且必須有專人警戒守護，嚴禁與拆架無關的人員進入該區域。二、拆架前的準備工作：1、拆架前技術人員必須進行安全技術交底，并對人員進行分工，且通信可靠。2、拆架時必須切實注意安全，必須先卸除所有使用荷載，清除架體上的所有建筑垃圾等。3、拆架前必須準備好所有拆架工具，如所需扳手等。4、架上作業人員，必須戴好安全帽，穿防滑鞋，系好安全帶。5、整個拆除過程中，操作人員應嚴格遵守升降腳手架的有關安全規定，嚴禁拋扔。6、架子拆除后應及時將設備、構配件及架子材料運走或分類堆放整齊。架子利用塔吊向上提升拔出時，整個架子上嚴禁站有任何人員。三、折疊式升降腳手架的拆除1.清除腳手架上雜物及地面障礙物。2.將折疊式升降腳手架內的所有提升裝置拆除，并吊至地面分名別類的碼放整齊。注意提升設備及控制設備等拆除、吊離時必須有保護措施，以免造成損壞。3.折疊式升降腳手架拆除順序與其組裝順序相反，具體操作步驟如下：3.1、將吊離用鋼絲繩鉤掛牢在分組處的架體折疊單元上頂部的起吊吊鉤上，塔吊稍往上提將其張緊。3.2、將塔吊吊掛住的架體折疊單元的連接螺栓拆除，拆折疊架折疊單元與單折疊元之間的連接螺栓。3.3、在導軌與固定導向座配合處的上下方各裝一個防止固定導向座滑動的扣件，然后拆除固定導向座的螺栓，指揮塔吊將該段折疊架慢慢往上吊，待與其它折疊架脫離后再吊放至地面平放。3.4、地面操作人員將該架體折疊單元的斜撐桿拆除后將其恢復到折狀態，在折疊單元的兩側立桿貼近處用鐵絲穿過立桿孔后挷緊，以利運輸。3.5、重復步驟3.1～3.4，依次將折疊式升降腳手架的折疊單元拆除、吊離和恢復到折狀態。四、成品保護折疊式升降腳手架拆除時必須注意成品保護，嚴禁破壞、污染墻面、樓地面及門窗。每次拆架作業前現場管理人員必須進行任務分工和班前技術交底，并對上次施工作業所產生的問題進行分析并采取措施來預防以達到保護成品的目的。1、拆除后的所有構件利用塔吊及時吊到地面指定處，并分名別類的碼放整齊。2、螺栓、螺母，墊片、園弧處墊塊等標準件和小構配件應裝入容器，然后用塔吊或人貨電梯運送至地面，嚴禁將其直接拋擲至地面。3、架體折疊單元、導軌等較大構件拆除吊離時，不能碰撞、破壞墻面。同時應用摸板、硬紙殼將窗、不銹鋼欄桿保護起來，避免發生碰撞破壞。嚴格按照技術交底的要求施工作業，拆架時做到不急不躁，在安全第一的情況下注意成品保護。五、安全、文明施工1、每次拆架作業前，現場管理人員必須對施工作業人員進行班前安全技術、人員分工、工作內容等進行交底并做好相應的記錄。操作人員必須身體健康，經過培訓考核合格后方可持證上崗。2、拆除腳手架時地面應作圍攔和警戒標志，并派專人看護，嚴禁一切非操作人員入內。3、拆除人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。4、腳手架拆除應按架體分組區段從上至下拆除，不得上下同時施工。5、拆除前應將腳手架上存留的材料、雜物等清理干凈，拆除后的升降腳手架較大構件應及時用塔吊運送至地面分類堆放，嚴禁將材料、雜物等直接拋擲至地面。小構配件及標準件應裝入容器后再運送至地面。6、運至地面的構配件須及時檢查整修與保養，并按品種、規格整齊碼堆存放，置于干燥通風處，防止銹蝕。7、嚴禁拆架施工作業人員酒后、帶病、疲勞作業。8、拆除時不得污染外墻面和破壞門窗。9、當有六級以上大風、大霧和下雨等天氣時，不得進行腳手架的拆除工作。第六章安全及文明施工保證措施在實施架子安裝、升降、拆除時，應嚴格執行《升降腳手架安全技術操作規程》和執行國家有關安全施工法規，本著“安全為主，預防為主”的方針，“管生產必須管安全”的原則認認真真地做好安全工作，對于本工程應重點注意以下事項：1、架子安裝或拆除時，操作人員必須系好安全帶、戴好安全帽、穿好防滑鞋，指揮吊車人員應和架工密切配合，以防意外發生。2、架子升降時，架子上不得有除架工以外的其他人員，且應清除架上的雜物如范本、鋼筋等。3、架子操作人員必須經過專門的培訓，取得合格證后方可上崗。4、嚴禁酒后、疲勞上架操作。5、架子升降時倒鏈的吊掛點應牢靠、穩固，每次升降前應取得升降許可證后方可升降。6、應對現場施工人員進行升降腳手架的正確使用和維護的安全教育，嚴禁任意拆除和損壞架體結構或防護設施，嚴禁超載使用，嚴禁直接在架子上將重物吊放或吊離。7、架子與建筑物之間的護欄和支撐物，不得任意拆除，以防意外發生。8、架子升降過程中，架子上的物品均應清除，除操作人員外，其他人員必須全部撤離。不允許夜間進行架子升降操作。9、施工過程中，應經常對架體、配件等承重構件進行檢查，如出現銹蝕嚴重，焊縫異常等情況，應及時作出處理。10、升降完成后應立即對該組架進行檢查驗收，經檢查驗收取得準用證后方可使用。11、架上高空作業人員必須佩帶安全帶和工具包，以防墜人墜物。12、施工過程應建立嚴格檢查制度，班前班后及風雨之后……等均應有專人按制度進行認真檢查，經常注意是否出現銹蝕嚴重，焊縫異常等危及安全的隱患情況，如發現應及時進行處理，必要時為了保證安全，寧可向土建負責人提出申請進行停產整改，也不能勉強繼續施工。第七章折疊式升降腳手架事故防范及應急預案為加強對突發安全事故處理的綜合指揮能力，提高緊急救援反應速度和協調水平，確保我公司迅速有效地處理各類突發安全事故，將突發安全事故對人員、財產和環境造成的損失降至最小程度，最大限度地保障工人的生命財產安全，結合我公司和工地的實際情況，特制定本應急預案。一、應急預案適用范圍1．因質量缺陷而引起的突發安全事故：葫蘆斷鏈、升降腳手架構配件焊縫開裂、破壞等。

2．因人為因素而引起的突發安全事故：高空墜物、觸電、機械損傷、人員墜落、火災等。

實施原則

1、對突發安全事故的處理，由公司統一指揮協調相關部門，保證對突發安全事故的有效控制和快速處置。

2、將事前預防與事后應急有機結合，按照突發安全事故應急處理

3、嚴格執行國家有關法律法規，根據突發安全事故發生的具

4、發生突發安全事故充分利用和發揮現有資源作用，對已有的各類應急指揮機構、人員、設備、物資、信息、工作方式進行資源整合，保證實現公司的統一指揮和調度。

5、建立預警和處置突發安全事故的快速反應機制，保證人力、物力、財力的儲備，一旦出現危機，確保發現、報告、指揮、處置等環節的緊密銜接，及時應對。三、突發安全事故應急處理措施1、因質量缺陷而引起的突發安全事故應急處理措施：（1）升降腳手架升降時葫蘆斷鏈，造成升降腳手架局部下墜，由于升降腳手架有可靠的防墜裝置，升降腳手架最多下墜200mm。該突發安全事故發生后，所有電動葫蘆立即停機。一部分操作人員立即安裝該榀及與之相臨的升降腳手架的定位扣件，另一部分操作人員立即利用備用的電動葫蘆更換斷鏈的電動葫蘆。電動葫蘆安裝就位后，調平升降腳手架，然后才可進行升降腳手架的升降作業。預防措施：每次升降前對電動葫蘆進行全面維護保養，檢查提升環鏈的焊縫情況，發現異常，立即更換處理。（2）升降腳手架構配件焊縫開裂、破壞等。升降腳手架使用中應定期進行外觀檢查。發現構配件焊縫開裂、破壞的，能立即更換的應該立即更換，不能更換的應加固并焊接牢固使之符合使用要求。預防措施：升降腳手架構配件進場前對構配件進行全面檢查，合格后方可使用，升降腳手架每次升降前后應該對升降腳手架構配件進行全面的檢查，發現不合格的構件應該立即更換或整修直到合格。2、因人為因素而引起的突發安全事故應急處理措施：預防措施：每次升降前后對升降腳手架的安全防護措施進行全面檢查并專人負責，對升降腳手架操作人員和其他工種進行相應的安全技術交底，促使相關操作人員依照施工安全操作規程施工。（2）觸電、機械損傷而造成的人員傷亡事故的，當事人或發現人應立即切斷電源、停機，來不及斷電時可用絕緣體挑開電線，立即送往醫院或打120急救，并保護好現場，接受事故調查，同時上報公司安委會。事故處理必須按照“四不放過原則”來處理。預防措施：每次升降前后對電氣的安全防護措施進行全面檢查并專人負責，對升降腳手架操作人員進行安全技術交底。3．因社會對抗和沖突而引發的突發安全事故：罷工、刑事案件等。以非正當理由罷工的，立即從其他工地調入升降腳手架操作工人進入工地施工，以正當理由罷工的，公司立即解決，并促使工人停止罷工。當發生刑事案件時，應依法送交公安機關處理，并配合公安機關調查。預防措施：合理理順勞資關系，加強升降腳手架操作工人的思想道德教育，使用遵紀守法的升降腳手架操作人員。四、應急預案流程表升降腳手架突發安全事故應急流程表1高空墜物、人員墜落、機械損傷、觸電發現人立即向當班領導或管理人員報告，當為機械損傷、觸電時，還應該立即切斷電源。當班領導或管理人員應立即：1、從受傷者意識、呼吸、外傷等情況初步判斷傷情，需要時對傷者進行緊急搶救。2、撥打120急救電話求救。保護現場，接受事故調查。填寫事故報告，報公司安委會。組織事故分析，提出實施改進措施。升降腳手架突發安全事故應急流程表2葫蘆斷鏈發現人立即向當班領導或管理人員報告當班領導或管理人員應立即：1.葫蘆立即停機，安裝該榀和與它相臨的兩榀升降腳手架定位扣件。2.更換斷鏈的電動葫蘆，調平升降腳手架后方可進行下一步升降作業。1.保護現場，接受事故調查。2.填寫事故報告，報公司安委會。3.組織事故分析，提出實施改進措施。作業活動序號危險因素類別可能導致的事故控制措施備注架體組裝、拆除1高空墜物、人員墜落人員傷亡加強班前安全技術交底，做好安全防護，嚴格按升降腳手架安全技術操作規程要求操作架體提升、下降2葫蘆斷鏈架體墜落加強葫蘆使用前的檢查架體提升、下降3觸電人員傷亡按《施工現場臨時用電安全技術規范》安裝、驗收、使用。架體提升、下降4機械損傷人員傷亡提高安全操作意識架體使用中5升降腳手架超載架體變形大，嚴重的造成升降腳手架構配件破壞嚴格控制使用荷載五、危險因素清單六、應急人員名單；姓名所在部門/崗位聯系電話xxxx企業大廈項目部/項目經理xxxx企業大廈項目部/安全主管副經理xxxx企業大廈項目部/專職安全員xxxx企業大廈項目部/升降架專業公司技術員xxxx企業大廈項目部/升降架專業公司安全員xxxx企業大廈項目部/升降架操作班班長第八章安生生產組織機構網絡圖[鍵入文檔的引述或關注點的摘要。您可將文本框放置在文檔中的任何位置。請使用“[鍵入文檔的引述或關注點的摘要。您可將文本框放置在文檔中的任何位置。請使用“繪圖工具”選項卡更改引言文本框的格式。]

折疊式升降腳手架設計計算書

折疊式升降腳手架設計計算書計算依據建筑施工安全技術標準JGJ59-99建設部《建筑施工附著升降腳手架管理暫行規定》鋼結構設計規范GB50017-2003企業標準《折疊式升降腳手架》Q/STC005-2009建筑結構荷載設計規范GB50009-2001荷載計算（一）、靜荷載結構自重機位自重：由設計圖紙重量為600×9.8＝5880N架體自重:2.4米折疊架自重1200kg，則架體每米自重1200÷2.4×9.8＝4900N6.0m×4900N/m=29400N靜荷載合計∑＝5880＋29400＝35280N（二）、活荷載當三步架同時作業時2000N/m2當為升降狀態時500N/m2（三）、風荷載WK＝0.7×μS×μZ×WO基本風壓WO＝600N/m2（xx50年一遇）高度修正系數μz＝2.38(建筑物高度按150m)體型系數μs＝1.3(基本值)密目安全網擋風系數φ＝0.8μs＝0.8×1.3＝1.04Wk＝0.7×1.04×2.38×600＝1039.6N/m2三、荷載合計沖擊系數γc＝2恒載分項系數γa＝1.2活載分項系數γq＝1.4靜載：P靜＝1.2×35280＝42336N活荷載：P活＝1.4×6.0×1.2×3×2000＝60480N使用時：P＝P靜＋P活＝42336＋60480＝102816N升降時：P升＝42336＋1.4×6.0×1.2×500＝47376N防墜時：P墜＝2×47376＝94752N四、導軌及導軌支架受力計算導軌制作為成型框架，主要承受垂向荷載，該垂向荷載又分為里、外兩個力作用導軌上，且導軌外側由三個導軌支架承載。具體受力見計算簡圖,按“容許應力設計法”進行計算，f≤[f]、τ≤[fv]。導軌桿制作材料為φ48×3.5無縫鋼管，主要參數為：截面積AS1＝506mm2,導軌外桿為80×40×3.0方鋼管，截面積AS2＝660.8mm2,導軌小橫桿及小斜桿為φ25園鋼，截面積AS3＝490.6mm2。許用應力[f]＝215N/mm2[fv]＝125N/mm21.導軌內側承載計算：P1＝P2＝102816N÷2＝51408NP2L內＝P1×√3502＋2002/350＝51408×403/350＝59192.6NP2N＝P1×200/350＝51408×200/350＝29376N該處承載桿件為φ25園鋼AS3＝490.6mm2計算應力：σ2L內＝P1L內/AS1＝59192.6/490.6＝120.7N/mm2＜[f]＝215N/mm2滿足要求σ2N＝P2N/AS1＝29376/490.6＝59.88N/mm2＜[f]＝215N/mm2滿足要求由計算知，單個結構即可滿足要求，導軌主框架內側這樣的結構有三十多個，承載完全不成問題。2.導軌外側導軌支架承載計算：導軌支架材料：80×40×3.0方鋼管，截面積AS2＝660.8mm2,P2L外＝√2×P1＝51408×1.414＝72691N80×40×3.0桿的i＝28.11mm，λ＝990/27.52＝36＜[λ]查建筑結構荷載設計規范GB50017-2003附錄C中表C-1的軸心受壓構件的穩定系數，3號鋼、a類截面ψ＝0.948σ2L外＝P1L外/ψAS1＝72691/0.948×660.8＝116N/mm2＜[f]＝215N/mm2滿足要求3.導軌外側導軌支架連接螺栓抗剪驗算：每個導軌支架通過2個M16螺栓與導軌外方鋼管連接，螺栓抗剪截面積為201mm2，按二個導軌支架的連接螺栓承載抗雙剪驗算為τ＝72691÷（2×2×201）＝90.4N/mm2＜[τ]＝125N/mm2，且有三個導軌支架共同承載，完全滿足要求。

五、支座反力計算：RA＝-RB＝42336×0.6/4.2+0.8×1.4×Wk×6×6×7.2/4.2＝77912（N）本工程標準層層為4.2mFA+FB＝102816(N)考慮兩個固定導向座不是均勻承載的情況,取FA=2FB則FA＝102816×2/3＝68544N)六、連接固定導向座螺栓強度計驗算：1、連接固定導向座螺栓強度計驗算：該螺栓采用8.8級M27螺栓，數量每處一個,螺栓截面積：A1s＝572.56mm2螺栓在使用時承受剪力和向外的拉力，由建筑結構荷載設計規范GB50017-2003中“同時承受剪力和桿軸方向拉力的普通螺栓和鉚釘應分別符合下列公式的要求：普通螺栓：√（NV/NbV）2＋（Nt/Nbt）2≤1”在該設計規范的表3.4.1-4中查得8.8級“螺栓連接的強度設計值”螺栓的許用應力值為：fbt＝320N/mm2，fbv＝400N/mm2承受剪力為：NV＝FA＝68544（N）承受拉力為：Nt＝RA＝77912（N）Nbv＝nvπd2×fbv/4＝π×272×320/4＝183125(N)Nbt＝ntde2πfbt/4＝24.22×π×400/4＝184000(N)其中：nv＝1.nt＝1則：√(Nv/Nbv)2＋(Nt/Nbt)2＝√(68544/183125)2＋(77912/184000)2＝√0.14＋0.179＝√0.319＝0.565＜1滿足要求。2、按受拉和受剪強度計驗算即：f＝Nt/A≤[fbt]fv＝NV/A≤[fbv]承受拉力：Nt＝RA＝56605（N）承受剪力：考慮最不利情況時，即整個架體下墜，因此對螺栓產生的剪力為:Nv＝P墜＝94752(N)則：f＝Nt/As＝77912/572.56＝136(N/mm2)＜[f]＝400N/mm2（滿足要求）fv＝Nv/As＝94752/572.56＝165.5(N/mm2)＜[fv]＝320N/mm2（滿足要求）3、上吊掛件螺栓強度計驗算：上吊掛件螺栓采用8.8級M27螺栓，在使用時承受剪力和向外的拉力，由建筑結構荷載設計規范GB50017-2003中“同時承受剪力和桿軸方向拉力的普通螺栓和鉚釘應分別符合下列公式的要求：普通螺栓：√（NV/NbV）2＋（Nt/Nbt）2≤1”剪力：NV＝P升＝47376（N）拉力：Nt＝47376×0.85/4.2＝9588（N）則：√(NV/Nbv)2＋(Nt/Nbt)2＝√(47376/183125)2＋(9588/184000)2＝√0.067＋0.003＝√0.07＝0.265＜1(滿足要求)下吊點處下吊點桁架與導軌用8個M16螺栓連接，升降設備鉤掛在下吊點桁架上的M30螺栓上，M3O螺栓抗雙剪，M3O螺栓截面積為706.9mm2，則τ＝47376÷（2×706.9）＝33.5N/mm2＜[τ]＝125N/mm2(滿足要求)七、吊掛件及吊索計驗算：1、上吊掛件設計計算1)、吊掛件吊環采用Φ28的Q235A園鋼，吊環軸用Φ32的Q235A園鋼，[f]＝215N/mm2[fv]＝125N/mm2吊環截面積：As＝616(mm2)吊掛件提升時承重：P升＝47376(N)由f＝Nt/A≤[f]有f＝47376/2×616＝38.45(N/mm2)＜[f]＝215N/mm2(滿足要求)2)、焊縫強度計驗算焊縫采用母材直角焊，雙面滿焊hf≥6mm，由建筑結構荷載設計規范GB50017-2003中“直角角焊縫的強度應按下列公式計算：在通過焊縫形心的拉力、壓力或剪力作用下：當力垂直于焊縫長度方向時，σf＝NV/helw≤βtfwf，當力平行于焊縫長度方向時，τf＝NV/helw≤fwf，另由《機械設計手冊》第四版第1卷第1篇1-291頁表1-4-40建筑鋼結構焊縫許用應力中查得焊縫強度許用設計值：抗壓：fap，＝167N/mm2抗剪：τp’＝118N/mm2(建筑結構荷載設計規范GB50017-2003表3.4.1-3焊縫的強度設計值中，自動焊、半自動焊和E43型焊條的手工焊，Q235鋼的角焊縫的抗拉、抗壓和抗剪強度：fwt＝160N/mm2)總焊縫長度：ΣL＝250×4＝1000(mm)焊縫有效高度：he＝0.7hf＝0.7×6＝4.2(mm)承受平行于焊縫長度方向的荷載為NV＝P升＝47376Nfv＝NV/helw＝47376/heΣL＝47376/4.2×1000＝11.28(N/mm2)＜[τp’]＝118N/mm2滿足要求。2、下吊點桁架設計計算下吊點桁架與導軌用8個M16螺栓連接，強度足夠，計算略。下吊點桁架鉤掛升降設備銷軸處連接耳板強度計算，二塊連接吊板厚度均為12mm，最小截面積為：As＝2×(35－16)×12＝456mm2σ吊＝P升/AS＝50126/456＝109.9N/mm2＜[σ]＝215N/mm2滿足要求連接耳板處焊縫強度計驗算總焊縫長度：ΣL＝80×4＝320(mm)焊縫有效高度：he＝0.7hf＝0.7×6＝4.2(mm)承受平行于焊縫長度方向的荷載為NV＝P升＝50126Nfv＝NV/helw＝50126/heΣL＝50126/4.2×320＝37.3(N/mm2)＜[τp’]＝118N/mm2滿足要求。八、固定導向座背板計算按最不利情況，即連接固定導向座螺栓位于背板導槽孔一端時計算，按“容許應力設計法”進行計算，f≤[f]、fv≤[fv]。f＝M/ω≤[f]N1A＋N2A＝RA＝77912(N)Mmax＝FA'L/8＝77912×80/8＝779120N.mm)ω＝2×102×40/6＋2×10×402/6＝6666(mm2)f＝Mmax/ω＝779120/6666＝116.9(N/mm2)＜[fv]＝215N/mm2滿足要求九、導軌上的小橫桿計驗算：1、先計算在靜止狀態下小橫桿的抗剪能力,小橫桿采用Φ25園鋼，As＝490.6mm2。按“容許應力設計法”進行計算，fv＝F/2As≤[fv]fv＝F/2As＝102816÷981.2＝104.8(N/mm2)＜[fv]＝120N/mm2滿足要求。2、架體墜落時，小橫桿的抗剪及小橫桿端頭處和與導軌焊縫處的抗剪驗算。⑴、抗剪驗算Fτ＝94752(N)，2As＝2×490.6＝981.2(mm2)fv＝Fτ/2As＝94752/981.2＝96.6(N/mm2)＜[fv]＝120N/mm2滿足要求⑵、焊接處抗剪驗算焊縫采用母材直角焊，整個外園滿焊，則由建筑結構荷載設計規范GB50017中“直角角焊縫的強度應按下列公式計算：在通過焊縫形心的拉力、壓力或剪力作用下：當力垂直于焊縫長度方向時，σf＝NV/helw≤βtfwf，當力平行于焊縫長度方向時，τf＝NV/helw≤fwf”，另由《機械設計手冊》第四版第1卷第1篇1-291頁表1-4-40建筑鋼結構焊縫許用應力中查得焊縫強度許用設計值：抗壓：ff，＝167N/mm2抗剪：τf’＝118N/mm2小橫桿與導軌管焊接處的焊縫高度h≥6mm焊縫長度L＝2πd＝2×π×25＝157mm焊縫抗剪截面積AS1＝Lh/√2＝157×6／√2＝666.2(mm2)fv＝Fτ/2As＝94752/1332.4＝71(N/mm2)＜[τf’]＝118N/mm2滿足要求十、固定導向座側板計驗算固定導向座側板采用Q235-A鋼板，其[f]＝215N/mm2[fv]＝125N/mm2，按“容許應力設計法”進行計算，即f≤[f]、fv≤[fv]1、內力分析AB受拉：拉力N1＝91535×250/205＝111628(N)BC受壓：壓力N2＝91535×323/205＝144223(N)2、截面計算：As＝70×10＝700(mm2)固定導向座有二個側板，則拉力、壓力每件均承受1/2力或按2As計算。f1＝N1/2As1＝111628÷2÷700＝79.73(N/mm2)＜[f]＝215N/mm2滿足要求i＝0.289a＝0.289×70＝20.23(mm)L＝323mmλ＝323/20.23＝16查建筑結構荷載設計規范GB50017-2003附錄C的軸心受壓構件的穩定系數，表C-13號鋼、a類截面軸心受壓構件的穩定系數ψ＝0.988f2＝N2/ψAs＝144223÷0.988÷1400＝104.3(N/mm2)＜[f]＝215N/mm2滿足要求以上計算是整個架子的重量和荷載以一個固定導向座承載來計算的，實際上有3個或3個以上這樣的固定導向座，平均按二個來承載則安全裕度就更大了。3、焊縫計驗算：3.1、焊縫采用母材直角焊，雙面滿焊hf≥6，由建筑結構荷載設計規范GB50017中“直角角焊縫的強度應按下列公式計算：在通過焊縫形心的拉力、壓力或剪力作用下：當力垂直于焊縫長度方向時，f＝NV/helw≤βtfwf，當力平行于焊縫長度方向時，fv＝NV/helw≤fwf”，另由《機械設計手冊》第四版第1卷第1篇1-291頁表1-4-40建筑鋼結構焊縫許用應力中查得焊縫強度許用設計值：抗壓：[f]＝167N/mm2抗剪：[fv]＝118N/mm2當力平行于焊縫長度方向時he＝0.7hf＝0.7×6＝4.2（mm）Lw＝2×50×2-10×2＋33.5×π×2＝390.5(mm)fv＝N2/heLw＝144223÷4.2÷390.5＝87.9(N/mm2)＜[fv]＝118N/mm2滿足要求3.2、當力垂直于焊縫長度方向時fv＝N1/heLw≤βtfwt[f]＝167N/mm2βt＝1.22（建筑結構荷載設計規范GB50017）f＝N1/heLw＝111628÷4.2÷390.5＝68.1(N/mm2)f＜βtfwt＝1.22×167＝203.7(N/mm2)滿足要求3.3、在其它力或各種力綜合作用下√（σf/βt）2＋τf2≤fw即√(87.9/1.22)2＋68.12＝99.14(N/mm2)＜[f]＝167N/mm2滿足要求十一、折疊架折疊單元設計計驗算：1．折疊式腳手架的荷載計算該折疊式腳手架折疊單元在平面長度方向上有四種規格，即有2.4米、2.2米、1.7米、1.5米四種，寬度均為0.75米（操作平板的有效寬度，架體的實際寬度為1.25米），在立面上，高18米，按最不利情況的2.4×18米的折疊單元進行計算。2.4×18米的折疊單元折疊式腳手架包含4根立桿、5塊操作平板、5塊踢腳板、3根欄桿、8根剪刀撐桿(外側防護鋼絲網及網框架)，故折疊式腳手架2.4m折疊單元的自重為1200kg：P自=1.2×1200×9.8＝14112N腳手架活荷載2000N/m2,則該單元折疊式腳手架上的活荷載為P活=1.4×2.4×0.75×2000×3=15120N故該單元折疊式腳手架的總荷載為P=P自+P活=17052+15120=29232N操作平板的設計計驗算2.4×18米的折疊式升降腳手架單元包含5塊操作平板，故每塊操作平板上荷載為P板=29232÷5=5846.4N2、操作平板的設計計驗算操作平板由方鋼管和花紋鋼板成型制作，其截面如下圖所示：利用設計軟件Soildworks分析得出，該截面的抗彎截面系數為：Wx=121214.6mm3,Wy=35721.6mm3截面積As=3335.35mm2從該折疊式腳手架的結構可知，操作平板的受力情況可簡化為下圖所示：在圖中,FG=400mm,GH=740mm,AB=BC=CD=DE=570mm,對于FH段有：RG=ql(3+8λ+6λ2)/8RH=ql(5-6λ2)/8式中λ=400/750=0.53333,λ2=0.2922,l=750mm,q=6434/1140=5.6438N/mm所以RG=5.6438×740×(3+8×0.54054+6×0.2922)/8=4739NRH=5.6438×740×(5-6×0.54054)/8=917NMmax=RH/2q+MH=917/(2×5.06)+5.6438×7402×（1-2×0.54054)=90.6-250581=-250490Nmm則有σ=Mmax/Wy=250490/121214.6=2.067N/mm2＜[σ]=215N/mm2對于AE段有：q=6434/2400=2.68N/mmRA=RC=3ql/8=3×2.68×2280/8=2291.4NRB=5ql/4=5×2.68×2280/4=7638NMA=ql2/8=2.68×22802/8=Nmm則有σ=MA/Wx=/121214.6=14.37N/mm2＜[σ]=215N/mm2操作平板強度滿足使用要求.3、折疊架折疊單元立桿的設計計算折疊架折疊單元立桿為80×40×3.0方鋼管制作而成，截面積為660.8mm2，其慣性半徑為：i=28.11mm,則其長細比為：λ=μl/i=1×2100/28.11=74.7,查表:ψ=0.724同時，6000mm跨度二個機位內平均有2.5個2.4m折疊架折疊單元，共有10根立桿承受該機位跨度內的荷載，則單根立桿所受壓力為：P壓=P使÷6×2.4÷4=91535(N)÷6(m)×2.4(m)÷4=9153.5Nσ=P壓/ψA=9153.5/0.724×660.8=19.13N/mm2<[δ]=215N/mm2立桿受壓穩定.上下立桿是通過連接板和三個M16螺栓連接的，受雙剪，有τ=P壓/A=9153.5/2×165=27.73N/mm2＜[τ]=125N/mm24、密封板的計算密封板是采用厚2.2mm花紋鋼板制作的定型鋼制翻板結構，每塊翻板用三個鋼制銷耳焊牢在腳手板上，現場使用和工廠試驗其強度足夠，不再計算。十二、轉輪式防墜器計算荷載和工作狀況示意圖及計算簡圖：1.按照設計條件荷載取：F=32000N2.轉輪式防墜器工作狀況如下圖所示。3.轉輪式防墜器輪體計算簡圖如下圖示。二、防墜轉輪、滑鍵及轉輪軸的強度計算1、沖擊荷載系數確認和荷載計算防墜轉輪材質為45優質碳素結構鋼制造，其強度設計值：[f]＝330N/mm2，[fv]＝210N/mm2，彈性模量E＝2.06×105N/mm2在沖擊載荷計算公式中，由于轉輪式防墜器中的防墜轉輪是應用齒輪嚙合原理，即防墜轉輪上的外齒與導軌上的防墜桿的嚙合在一起的，可以視為H=0或ν=0，即載荷突然全部加于構件，沖擊荷載系數Kk計算如下：Kk＝1＋√1＋6HEIX/P升L3=1＋√1＝2則沖擊荷載P沖＝Kk×F＝2×32000＝64000(N)2、防墜轉輪的強度計算1)防墜轉輪凸齒根部的強度計算：Fτ1＝P沖＝64000(N)危險截面As1彎矩為：M=Fτ1×L=64000×30=（Nmm）防墜轉輪危險截面As1處抗彎截面模數：Wx＝2×ab2/6=2×12×392/6=6084mm3截面As1處的應力：f＝M/Wx＝÷6084=315.6(N/mm2)＜[f]＝330N/mm2,滿足要求。2)防墜轉輪外齒的受剪計算：P沖=64000(N)該處（A-A斷面）截面積：A＝2×12×25=600(mm2)fv＝P沖/A＝64000÷600＝106.7(N/mm2)＜[fv]＝210N/mm2，滿足要求。3）防墜轉輪輪轂抗扭計算：防墜轉輪輪轂可以簡化為形狀為空心圓管的計算模型，則：W=π×(D4-d4）)/16D=41572.7(mm3)M=64000×65=（Nmm）f=M/w=÷41572.7=100.1(N/mm2)＜[f]＝330N/mm2，滿足要求。防墜轉輪異型鍵槽間輪轂體的受剪應力計算：F=P沖L1/L2=64000×65/31.5=132063.5NA=74×10=740(mm2)fv＝F/A=132063.5/740=178.5(N/mm2)＜[fv]＝210N/mm2,滿足要求。3、滑鍵的受剪應力計算：滑鍵材質為45優質碳素結構鋼，[f]＝330N/mm2，[fv]＝210N/mm2F=P沖L1/L2=64000×65/31.5=132063.5NA=62×10.5=651(mm2)fv＝F/A=132063.5/651=202.9(N/mm2)＜[fv]＝210N/mm2,滿足要求。4、轉輪軸抗扭強度計算：輪軸直徑為Φ50的45號調質鋼，扭矩：M=64000×65=（Nmm）抗扭截面模數：W=π×D3×（1-（d/D）)/16=3.14×503×(1-20/50)/16=14718.75(mm3)扭矩應力：f＝M/W＝/14718.75＝281(N/mm2)＜[f]＝330N/mm2,滿足要求。十三、抗傾翻驗算：建設部《建筑施工附著升降腳手架管理暫行規定》第二十三條第6款，“在升降和使用工況下，確保每一架體豎向主框架能夠單獨承受該跨全部設計荷載和傾覆作用的附著支承構造均不得少于二套。”前面計算的折疊式升降腳手架，架體附著結構，無論在使用工況或升降工況情況下，與建筑結構的附著連接都有三處或三處以上，而連接固定導向座的螺栓、固定導向座側板、背板、吊掛件及吊掛件螺栓等，均已進行了詳細計算，從以上的計算可知，完全能滿足要求，且架體頂部到最上固定導向座間的距離只有一層樓高，故架體不會產生傾翻，如遇臺風則在導軌與固定導向座連接的下端加裝防向上傾翻的扣件即可。架體提升時，由于提升吊點與架體重心不重合（不重合距離約為0.4m），會產生一個向外傾翻的彎矩，該彎矩為：M1＝50126×400＝(N.mm)由M27螺栓抗拉承載力P＝184000N兩個固定導向座距離為一層樓高，H＝4200mm可計算架體附著連接的連接固定導向座螺栓單獨一處防止向外傾翻的彎矩為：M2＝PH＝184000×4200＝772800000（N.mm）?M1＝(N.mm)從上述計算知，架體附著連接的螺栓單獨一處防止向外傾翻的彎矩遠遠大于(38.5倍)架體提升時向外傾翻所產生的彎矩，所以架體完全不會向外傾翻，導軌、折疊架架體、下吊點桁架等構配件也不會產生變形，提升時安全可靠。十四、架體穩定性計驗算：架體穩定性計驗算公式為N/ψAs＋fn≤KAHAfc1、求N值，最底步架壓桿受軸力最大，為最不利桿，N＝91535(N)2、fm＝1.4×2000×6.0×0.75×3÷660.8÷2＝28.6(N/mm2)3、計算穩定系數ψ值，步高2.1m，80×40×3.0桿的i＝28.11mm，λ＝2100/28.11＝74.7＜[λ]查建筑結構荷載設計規范GB50017-2003附錄C中表C-1的軸心受壓構件的穩定系數，3號鋼、b類截面ψ＝0.724立桿采用單立桿KA＝0.854、計算高度調整系數HAHA＝1/(1＋0.005×Hw)＝1/(1＋0.005×14.2)＝0.93375、校核計算：N/ψAs＝91535÷0.724÷4÷660.8＝47.8(N/mm2)KAHAfc＝0.85×0.9337×215＝170.6(N/mm2)因為fm1＋N/ψAs＝28.6＋47.8＝76.4(N/mm2)＜KAHAfc＝170.6(N/mm2)架體穩定性滿足要求十五、建筑結構的砼強度計驗算：1、挑板承載計驗算：本折疊式升降腳手架工程是用三角鐵件附著在建筑結構挑板上再與固定導向座相連接的，故對挑板承載計驗算如下：挑板縱向受拉鋼筋配筋為φ10@150，橫向配筋為φ12@150，均為上下二層配筋，混凝土等級C35，考慮到混凝土強度尚未達到設計值，按C30計算，1000mm長挑板范圍內縱向受拉鋼筋的截面積為678mm2，查《簡明鋼筋混凝土房屋結構設計手冊》表2-2-4，利用插值法得該挑板l000mm長抗彎強度值為：M板1m＝35.44kN.m。而該挑板承載后如破壞情況是按圖示45。方向到梁端，因此實際承載長度可達：1480mm即M板＝1.48M板1m=1.48×35.44＝52.45kN.m而折疊式升降腳手架按最大跨度6m的荷載產生的彎距為：6m跨內活載荷：P活=6×1.2×3×2=43.2KN6m跨內恒載荷：P恒=5×6=30KN6m跨內防墜時沖擊載荷P墜＝2×P恒=60KNP使用=1.4×P活+1.2×P恒=96.48KN,使用及提升過程中至少2個層結構承力。單層結構承力P使=96.48KN/2=48.24KN1)、使用工況時挑板按懸挑梁計算，產生的彎矩為：M使＝P使×0.6＝48.24×0.6＝28.944kN.m2)、防墜狀況時產生的彎矩為：M墜＝P墜L＝60×0.6＝＝36kN.m3)、最不利狀況(防墜狀況)時：M墜＝36kN.m＜M板＝52.45kN.m挑板承載滿足要求2、挑板局部集中抗拉驗算：本工程折疊式升降腳手架是通過三角鐵件附著在挑板上的，挑板厚200mm，有效厚度ho=200-25=175mm,混凝土強度等級按C30級。根據混凝土結構設計規范單個三角鐵件處混凝土受沖切承載力計算應滿足P使≤0.6ftUmho混凝土軸心抗拉強度設計值：ft＝1.5N/mm2距局部荷載集中反力作用面積周邊ho/2處周長:Um＝538＋538＋455＝1531（mm）ho＝175,（截面有效高度）P使＝48240≤0.6ftUmho＝0.6×1.5×1531×175＝241132(N)即三角鐵件處最大計算載荷為48.24KN,而挑板（按素混凝土計算）抗沖切承載力為241.1KN，此處三角鐵件的載荷僅占混凝土可承受載荷的20%，強度完全滿足要求。 深圳市特辰科技股份有限公司技術部澳門永利渡假酒店工程澳門永利渡假酒店工程新加坡：金炎路2棟高層住宅樓迪拜：杜外貿酒店工程中石油西南分公司設計辦公樓(成都市高新區—2010/04-至今)折疊式升降腳手架主要構配件：導軌折疊式升降腳手架主要構配件：架體折疊單元-1折疊式升降腳手架主要構配件：架體折疊單元-2折疊式升降腳手架主要構配件：架