1、PAGE 2012年度國家工程建設（勘察設計）優秀QC成果申報資料2012年度國家工程建設（勘察設計）優秀QC成果申報資料降低西1集氣站站分離器積液液包腐蝕速率率成 果 報 告告發表人：張志浩浩 西安長慶科技工工程有限責任任公司設備防腐QC小小組2012年4月月目 錄TOC o 1-3 h z u HYPERLINK l _Toc319658411 1小組簡介 PAGEREF _Toc319658411 h 11 HYPERLINK l _Toc319658412 2 活動計劃 PAGEREF _Toc319658412 h 1 HYPERLINK l _Toc319658413 3選擇課題（

2、PP階段） PAGEREF _Toc319658413 h 2 HYPERLINK l _Toc319658414 4設定目標（PP階段） PAGEREF _Toc319658414 h 4 HYPERLINK l _Toc319658415 5 目標可行性性分析（P階段） PAGEREF _Toc319658415 h 4 HYPERLINK l _Toc319658416 6 分析原因（PP階段） PAGEREF _Toc319658416 h 7 HYPERLINK l _Toc319658417 7確定要因（PP階段） PAGEREF _Toc319658417 h 9 HYPERLI

3、NK l _Toc319658418 8 制定對策（PP階段） PAGEREF _Toc319658418 h 15 HYPERLINK l _Toc319658419 9 對策實施（DD階段） PAGEREF _Toc319658419 h 15 HYPERLINK l _Toc319658420 10 效果檢查查（C階段） PAGEREF _Toc319658420 h 24 HYPERLINK l _Toc319658421 11 鞏固措施施（A階段） PAGEREF _Toc319658421 h 27 HYPERLINK l _Toc319658422 12 總結和下下一步打算（A階

4、段） PAGEREF _Toc319658422 h 28PAGE 381小組簡介 表1-1 小組基基本情況表小組名稱設備防腐QC小小組注冊編號2011-0663課題名稱降低西1集氣站站分離器積液液包腐蝕速率率成立時間2011.033課題類型現場型活動時間2011.033-20111.11指導老師劉新枝當年活動次數12次小組人數（10人）8人小組成員平均年年齡32歲序號姓名年齡組內職務文化程度職稱組內分工1羅慧娟30組長研究生工程師組織活動、成果果總結2張志浩37副組長本科高級工程師技術指導、方案案審查3孫銀娟29組員研究生工程師分析實施、記錄錄總結 4成 杰32組員本科工程師分析實施5孫芳萍

5、32組員本科工程師分析實施6董艷國30組員本科工程師記錄總結7呂 江33組員本科工程師技術指導、分析析實施8喬玉龍31組員本科工程師分析實施2 活動計劃為保證本次活動動的順利開展展，小組嚴格格按照QC活活動的P、DD、C、A活活動程序制定定了活動計劃劃，根據活動動內容和工作作進度安排，商商討確定了計計劃完成的具具體時間，并并指定了專項項負責人。小小組活動日程程推進計劃見見表2-1。表2-1 小小組活動時間間進度表進度 時間3月份4月份5月份6-8月份9-10月份11月份選擇課題設定目標目標可行性分析析原因分析要因確認制定對策對策實施效果檢查成果鞏固回顧總結 注： 表表示計劃進度度 表示實際際進

6、度3選擇課題（PP階段）雙筒式天然氣分分離器是進行行天然氣氣液液兩相分離的的專用設備，主主要用在氣田田集氣站以除除去天然氣中中的游離水及及雜質。圖3-1 雙雙筒式分離器器靖邊氣田于19997年9月月建成投產，是是長慶氣田投投產最早的氣氣田，酸氣含含量、產水量量相對較高，開開發10余年年來，地面設設備及管線均均產生了不同同程度的腐蝕蝕。近年來，靖邊氣氣田在集氣站站檢修期間發發現，由于采采出天然氣中中含有的硫化化氫（H2S）、二氧化碳（CCO2）等酸性氣氣體、礦化度度水及部分機機械雜質對分分離器的腐蝕、沖刷刷作用，致使使投產較早的的13座集氣氣站分離器腐腐蝕狀況日益益嚴重，尤其其以積液包腐腐蝕最為

7、突出出，其中西1集集氣站的平均均腐蝕速率達達0.2244mm/a，嚴重影影響氣田安全全生產。鋼質管道內腐腐蝕控制規范范GB/TT 232558-20009，對管道及容器器內介質腐蝕蝕性評價及腐腐蝕強弱等級級劃分見表33-1。表3-1管道及及容器內介質質腐蝕性評價價項目級別低中較重嚴重平均腐蝕速率/（mm/aa）0.0250.02500.120.130.250.25點蝕速率/（mmm/a）0.130.130.200.210.380.38由表3-1可以以判定，靖邊邊氣田西1集集氣站分離器器積液包的腐蝕蝕情況達到了較重或或嚴重級別，重影響集氣站分離器的安全運行。GB/T23258-GB/T23258

8、-2009規定現狀當輸送介質含有腐蝕性雜質時，應對管道及容器采取減緩腐蝕措施，使介質對其腐蝕級別控制在中等級別以下，平均腐蝕速率0.12 mm/a。西1集氣站分離器積液包平均腐蝕速率達0.224mm/a，甚至更高，屬于較重或嚴重腐蝕，會造成分離器腐蝕穿孔，影響集氣站安全生產。小組選題降低西1集氣站分離器積液包腐蝕速率4設定目標（PP階段）目標：積液包腐腐蝕速率由00.224mmm/a降至至0.12 mm/a（GGB/T233258規定定的中等腐蝕蝕級別）以下下，見圖4-1。腐蝕速率（mm/a）0.120.224腐蝕速率（mm/a）0.120.224 圖4-1 工工作目標設定定5 目標可行性性分

9、析（P階階段）5.1 西1站站積液包壁厚厚檢測小組利用超聲波波檢測的方法法，將積液包包每間隔50ccm，按照圓圓周順時針方方向分別選取頂部（12點）、右側壁（3點）、底部（6點）、左側壁（9點鐘）進行了壁厚厚檢測，見圖圖5-1。1236950cm1236950cm分離包積液包圖5-1 分離離器積液包壁壁厚檢測示意圖從壁厚測試結果果中去掉1個個最大值和11個最小值，然后后計算得到平平均壁厚，則平均腐蝕速速率（mm/a）(原始壁厚平均壁厚)/工作時間 。5.2 西1站站腐蝕速率計計算2011年4月月初，小組成員員選擇了H2S和產水量相相對較高的西西1站分離器器積液包進行行了壁厚檢測測，西1站分離器

10、器于20000年12月投投產，原始壁壁厚為16mmm，工作時間約約為10年，并由壁厚檢測結果計算分別得到頂部、右側壁、底部和左側壁的平均腐蝕速率，見表5-1。表5-1 西西1站分離器積液包包壁厚檢測結結果表積液包壁厚檢測測結果檢測部位壁 厚（mm）平均壁厚（mm）平均腐蝕速率（mmm/a）頂部14.33;113.92;14.27;14.64;14.43 ;14.10;14.40; 14.27 14.30.17右側壁14.21;113.62;14.47 ;14.244;14.155; 13.66; 13.44 ;13.67713.920.21底部13.15;113.14;13.21 ;122.8

11、7;13.25;122.94; 122.60 ;12.9313.040.296左側壁14.10;113.73;14.22;14.44;13.73;13.50;13.30; 13.52213.80.22表5-2 西西1站分離器器積液包腐蝕蝕速率腐蝕速率檢測部位積液包頂部右側壁底部左側壁平均腐蝕速率（mmm/a）0.170.210.2960.220.224主要腐蝕主要腐蝕圖 5-2 西西1站積液包包不同部位腐腐蝕速率對比比圖由圖5-2可以以看出，積液液包底部平均均腐蝕速率達0.296 mm/a，是腐蝕蝕速率最高、最最嚴重的部位位，而頂部腐腐蝕相對較弱弱。從積液包包日常運行情情況看，底部部長期處于積

12、積水狀態；側側面為水、氣氣兩相狀態，液液位隨生產情情況而變化；頂部主要處處于氣相。由由此可見，積液包包內污水的腐蝕是導致集氣站分分離器積液包包腐蝕速率高高的關鍵癥結結。根據規范規定，如如果我們重點點對分離器積積液包底部污水采取相應應的減緩腐蝕蝕的防護措施施，使其平均均腐蝕速率降降低60%，即即由0.2996 mm/a降低至00.118 mm/a；防護措施同同時對頂部和和側壁也會起到減緩腐蝕作作用，可將積積液包平均腐腐蝕速率由00.224 mm/a降降低至規范規規定的0.112 mm/a，腐蝕速速率會明顯降低，可見我們所所設定的目標標具有可行性性。 圖5-3 西11站分離器積積液包底部腐蝕形貌貌

13、圖6 分析原因（PP階段）針對“積液包內內污水腐蝕”這一主要癥癥結，小組成成員運用關聯聯圖進行原因因分析，并找找出導致積液液包腐蝕速率率高的5條末端因素素，見圖6-1。污水礦化度含量高污水礦化度含量高（Ca2+濃度高）存在硫酸鹽還原菌原料氣中含有機械雜質污水pH值7呈酸性環境加快腐蝕機械雜質沖刷垢下腐蝕微生物腐蝕水中氯根含量高形成點蝕、加速腐蝕污水溶解有H2S/CO2等酸 性氣體原料氣含有H2S/CO2等酸 性氣體H2S/CO2腐蝕積液包污水 腐 蝕圖6-1 關聯聯圖1、原料氣中含有1、原料氣中含有H2S/CO2等酸性氣體；2、原料氣中含有機械雜質；3、存在硫酸鹽還原菌；4、污水礦化度含量高（

14、Ca2+濃度高）；5、水中氯根含量高。末端因素7確定要因（PP階段）針對以上5條末末端因素，小小組成員根據據現場測試、驗驗證，考慮所所有末端因素素逐一論證分分析，制定要因確確認計劃表，找出主要要原因。表7-1 要要因確認計劃劃表序號末端因素確認內容確認方法確認標準責任人時間1原料氣中含有HH2S/CO2等酸性氣體體原料氣中是否含含有酸性氣體體現場測試腐蝕產物中鐵的的化合物含量量10%張志浩呂江羅慧娟2011.4.62原料氣中含有機機械雜質機械雜質是否有有相對運動現場驗證機械雜質與金屬屬表面無相對對運動喬玉龍成杰孫銀娟2011.4.123存在硫酸鹽還原原菌是否含有硫酸鹽鹽還原菌現場測試灼燒后腐蝕

15、產物物重量減少55%喬玉龍孫芳萍2011.4.174污水礦化度含量量高污水中礦化度含含量是否影響響腐蝕現場測試礦化度含量110000mmg/L腐蝕影響小張志浩羅慧娟孫銀娟2011.4.215水中氯根含量高水中氯根含量是是否加速腐蝕蝕現場測試現場分析氯根含量10000 mgg/L，不會加速形形成點蝕、縫縫隙腐蝕、應應力腐蝕呂江成杰孫芳萍2011.4.26小組成員分工，到到現場對所有有末端因素逐逐一確認。7.1 原料氣氣中含有H22S/CO2等酸性氣體體原料氣中含有HH2S/CO2等酸性氣體體，溶于水后后形成H2S和H2CO3，其化學過過程為：CO2 + HH2O = HH2CO3H+ + HCC

16、O3-H2S = SS2- + 22H+對分離器腐蝕的的作用機理有有兩方面：一一是氫的去極極化腐蝕，二二是硫化氫應應力腐蝕開裂裂。圖7-1 分離離器內腐蝕產產物小組成員通過對對腐蝕產物進進行X射線衍衍射（XRDD），分析其其衍射圖譜，測定西1站分離器腐蝕產物成分，判定是否含有H2S/CO2等酸性氣體。圖7-2西1站站分離器腐蝕蝕產物XRDD圖譜表7-2 西11站分離器腐蝕蝕產物XRDD檢測結果表表編 號組 成含 量（%）合計（%）1CaCO334.8234.822Fe3S425.9665.183FeCO313.874Fe(OH)SSO4.2H2O7.285FeO(OH)5.656FeSO4.

17、H2O8.887FeS23.54要 因通過上表可以看看出，腐蝕產產物中鐵的化化合物含量達達65.188%遠遠大于110%，說明明原料氣中含含有酸性氣體體，溶于水后后形成酸與積積液包底部發發生了電化學腐蝕反反應。要 因結論：原料氣中中含有H2S/CO2等酸性氣體體是要因。7.2原料氣中中含有機械雜雜質機械雜質導流板鰭型擋板波紋機械雜質導流板鰭型擋板波紋板分離包積液包圖7-2 分分離器工作原原理示意圖原料氣中攜帶的的機械雜質，高高速流入分離離包后經導流板、鰭鰭型擋板和波波紋板沉降進入積液液包，機械雜雜質屬于靜態態介質，與積積液包內壁表表面無相對運運動，因此不不會產生沖刷刷腐蝕作用。非要因結論： 原

18、料氣氣中含有機械械雜質不是要要因。非要因7.3存在硫酸酸鹽還原菌硫酸鹽還原菌是是一種在厭氧氧條件下使硫硫酸鹽還原成成硫化物，以以從有機含碳碳化合物中取取得碳元素為為營養而生存存的細菌。工業循環冷卻卻水污垢和腐腐蝕產物中灼灼燒失重測定定方法HGG/T 35533-20003，規定定了腐蝕產物物550灼燒失重可可估計產物中中有機物和化化合水的含量量，從而驗證證是否存在硫硫酸鹽還原菌菌。小組成員按照HHG/T 33533-22003中試試驗步驟，對對西1站分離器器內固體腐蝕垢樣經過5500灼燒，結果見見表7-3。表7-3 垢樣樣檢測結果表表項 目分 析 檢檢 測 結 果西1站分1/11西1站分2/1

19、1外 觀黑色顆粒黑色顆粒550灼燒減減少量%0.902.05非要因由上表可以看出出，腐蝕垢樣樣經灼燒后重重量只減少了12%5%，灼燒后腐蝕蝕產物重量無無明顯變化，說明腐蝕樣中中不含有機物物、生物黏泥泥等，即分離離器積液包中中沒有硫酸鹽鹽還原菌腐蝕蝕。非要因 結論：存在硫酸鹽鹽還原菌不是是要因。7.4污水礦化化度含量高根據巖土工程程勘察規范（GGB 500021-20001）規定定，當污水中中礦化度（水水中化學組分分含量的總和和）含量110000mmg/L時，對碳鋼腐蝕影響響較小。小組組成員對西11站分離器積液液包的污水進進行了采樣分析，檢測結結果見表7-4。表7-4 水水樣礦化度分分析結果表項

20、 目分析檢測結果（mmg/L）Ca2+19460.00Mg2+10829.660K+220.1Na+9364.5Fe2+307.8氯化物8700碳酸鹽0重碳酸鹽238硫酸鹽14880礦化度64000由上表可以看出出，礦化度高高達640000mg/LL，遠遠大于于100000mg/L，礦化度高會會結垢附著在在金屬表面，形形成垢下腐蝕蝕（金屬表面面沉積物產生生的腐蝕）。要 因結論：污水礦化化度含量高是是要因。要 因7.5水中氯根根含量高根據巖土工程程勘察規范（GGB 500021-20001）規定定，當水中氯氯根含量11000 mmg/L時，對碳鋼腐蝕影小小。小組成員員對西1站分離離器積液包的的污

21、水進行了了采樣分析氯氯根含量，檢檢測結果見表表7-5。表7-5 水樣樣氯根含量分析析結果表項 目分析檢測結果單 位氯根含量8700mg/L由上表可以看出出，氯根含量量高達87000mg/LL，遠遠大于于1000mmg/L。氯根作為為陰離子附著著在金屬表面面會形成點蝕蝕、縫隙腐蝕蝕和應力腐蝕蝕，加速積液包包腐蝕。要 因結論：水中氯根根含量高是要要因。要 因根據以上5條末末端因素的具具體分析，匯匯總主要因素素為以下三項項：積液包底部積液包底部腐蝕速率高污水礦化度含量高水中氯根含量高原料氣含有H2S/CO2等酸性氣體8 制定對策（PP階段）小組針對三個要要因按照5WW1H原則制制定出相應的的對策和措

22、施施，并落實專專人負責、分分項實施。表8-1 對策策實施計劃表表序號要因對策目標措施時間負責人1原料氣中含有HH2S/CO2等酸性氣體體充分對比，采取取犧牲陽極最最佳防護措施施酸氣電化學腐蝕蝕過程中，腐腐蝕產物中鐵鐵的化合物含含量10%（1）技術人員員充分對比，選選擇適合現場場實際腐蝕環環境的陽極材材料；（2）技術人員員對犧牲陽極極安裝方式詳詳細設計；（3）犧牲陽極極現場安裝。2011.5.6張志浩成杰羅慧娟2污水礦化度含量量高定期清理積液包包內壁污垢污水礦化度含量量100000 mg/L定期采用高壓水水管清洗積液液包內壁附著著污垢，降低礦礦化度含量。2011.7.10呂江孫銀娟3水中氯根含量

23、高高定期排放積液包包內污水水中氯根含量1000 mg/L定期通過排污管管線排放污水水，減少介質質中氯根含量量。2011.8.1喬玉龍孫芳萍9 對策實施（DD階段）9.1充分對比比，采取犧牲陽極極防護措施小組成員查閱大大量資料，總總結出分離器器內壁腐蝕防防護措施有內表面涂裝裝處理、加防防腐襯里和犧犧牲陽極保護護法等。由于于分離器積液液包筒體直徑徑小（377），內內表面涂層方方法和加防腐腐襯里受現場場施工條件的的限制難以實實現，因此加加裝犧牲陽極極保護裝置是是集氣站分離離器積液包腐腐蝕防護的最最佳方法。犧牲陽極保護是是用電位比被保護金屬負負的金屬或合合金與被保護護的金屬電性性連接在一起起，依靠電位

24、位比較負的金金屬不斷地腐腐蝕溶解所產產生的電流來來保護需要保保護的金屬。犧牲陽陽極應該具備備的條件是：陽極的電位位要足夠負，陽陽極極化要小小，且使用過過程中電位要要穩定，自腐腐蝕小，產生生電量要大，價價廉、來源充充分、無公害害、易加工。在此基礎上，22011.55.6小組成員對對分離器積液液包內加裝犧犧牲陽極進行行了詳細設計計。9.1.1犧牲牲陽極材料選選擇小組成員對常見見的犧牲陽極極材料鋅合金金、鋁合金、鎂鎂合金等進行行充分對比。 表9-1 鋅合金陽極極、鋁合金陽陽極、鎂合金金陽極優缺點點對比表 項目優缺點鋅合金鋁合金鎂合金優點性能穩定，自腐腐蝕小，壽命命長。電流放放率高，能自自動調節輸出出

25、電流。碰撞撞時沒有誘發發火花的危險險。不用擔心心過保護。發電量最大，單單位輸出成本本底，能自動動調節輸出電電流。在海洋洋環境中使用用性能優越。材材料容易獲得得，制造工藝藝簡單，冶煉煉及安裝環境境好。有效電壓高，發發生電量大，陽陽極極化率低低，溶解比較較均勻。能用用于電阻率較較高的土壤及及水。缺點有效電壓低，單單位發生電量量少，不適合合高溫淡水及及土壤電阻率率較高的環境境。在污染海水和高高電阻率的環環境中使用性性能下降。電電流效率比鋅鋅合金陽極低低，溶解性差差，高溫環境境下，有可能能出現極性逆逆轉。電流效率底，自自動調節電流流能力弱。自自腐蝕大，材材料來源和冶冶煉不易，若若使用不當會會產生過保護

26、護。不能用于于易燃、易爆爆場所。根據現場實際腐腐蝕環境，小小組最終選定定鋅合金作為為犧牲陽極材材料。9.1.2犧牲牲陽極安裝方方式設計由于施工空間狹狹小，考慮到到犧牲陽極易易于安裝和更更換。小組成成員查閱標準準規范和專利利，借鑒專利利一種儲罐罐內犧牲陽極極的固定方法法，設計采用螺栓栓連接的方式式將鋅陽極固固定于積液包包內壁。犧牲牲陽極裝置的的組成如表99-2和圖99-1所示：圖9-1 犧牲牲陽極保護裝裝置示意圖表9-2 犧犧牲陽極裝置置組成部件統統計表序號名稱材質個數6螺母M16黃銅45下螺柱黃銅24上螺柱黃銅23螺紋套黃銅22方形板黃銅11梯形塊鋅合金犧牲陽極極19.1.3犧牲牲陽極現場安安

27、裝圖9-2 犧牲牲陽極保護裝裝置安裝示意意圖2011.5.12，小組選擇擇硫化氫含量量較高的西11站，在分離器積積液包內安裝鋅犧牲陽陽極。具體的的施工工序如如圖9-3所示。現場犧牲陽極性能檢驗現場犧牲陽極性能檢驗確定犧牲陽極安裝位置調整犧牲陽極定位螺柱長度將犧牲陽極裝入分離器固定螺柱，確保上下螺母緊死測量陽極接地電阻及電位。恢復分離器積液包封頭清洗分離器內部并進行打磨圖9-3 犧犧牲陽極保護護裝置安裝施施工程序示意意圖 圖9-4 西1站站分離器積液液包安裝犧牲牲陽極效果圖圖9.1.4效果果檢查對策1實施3個個月后，小組組成員進行效效果檢查，取取出積液包內內鋅陽極，對對其表面腐蝕蝕產物進行XXR

28、D檢測，檢檢測結果見圖圖9-5、表9-3所示。表9-5 對策策1實施后西11站腐蝕產物物XRD圖譜譜表9-3 對對策1實施后后腐蝕產物XXRD檢測結結果表組 成含 量（ %）合計（ %）ZnO18.2272.29ZnCO324.11ZnS29.96FeS7.827.82CaCO313.9113.91SiO25.985.98由上表檢測結果果可以看出，腐腐蝕產物中鋅鋅的化合物總總含量達722.29，鐵的化合合物含量僅為為7.82%10%，與對策實施施前的65%含量相比，鐵鐵的損耗顯著著降低。說明明酸氣電化學學腐蝕過程中中，陽極反應應溶解的是鋅鋅而不是鐵，鋅鋅犧牲陽極對對分離器腐蝕蝕起到重要的的防護

29、作用。要因目標檢查結果原料氣中含有HH2S/CO2等酸性氣體體酸氣電化學腐蝕蝕過程中，腐腐蝕產物中鐵鐵的化合物含含量10%腐蝕產物鐵的化化合物含量由65降至7.88%10%,鐵的損耗耗明顯降低9.2定期清理理積液包內壁壁污垢9.2.1高壓壓水管清洗積積液包內壁污污垢，降低污污水礦化度含含量針對污水中礦化化度含量高，容易易在積液包內壁底部結垢，引引起垢下腐蝕蝕。20111.7.100 小組根據據現場條件，提提出使用高壓壓水管清洗積積液包內壁附附著污垢，對對西1站分離離器進行高壓壓水沖洗，效效果見下圖。 圖9-5 西1站積液液包內壁（污污垢清洗前） 西11站積液包內內壁（污垢清清洗后）由圖9-5可

30、以以看出，西11站分離器積積液包經高壓壓水管清洗后后，內壁無明明顯腐蝕垢樣樣，降低了污污水中礦化度度含量，減少少了垢下腐蝕。9.2.2效果果檢查對策2實施后，小小組成員對西西1站分離器器積液包內污水水重新進行了采采樣分析，檢檢測結果見表表9-4，一致認認為該項措施施效果顯著。表9-4 對對策2實施后水樣礦礦化度分析結結果項 目分析檢測結果（mmg/L）Ca2+3450.0Mg2+3165.600K+110.1Na+420.5Fe2+120.8氯化物760碳酸鹽0重碳酸鹽38硫酸鹽1235礦化度9300要因目標檢查結果污水礦化度含量量高污水礦化度含量量100000 mg/L積液包內污水礦礦化度含

31、量99300 mmg/L100000 mg/L9.3定期排放放積液包內污污水9.3.1排污污管線定期排排放污水，減減少氯根含量量水中氯根含量高高會形成點蝕、縫縫隙腐蝕、應應力腐蝕等，氯根作為陰離離子同時會加加速腐蝕。小小組成員根據據現場工藝流流程，提出定定期通過排污污管線排放污污水，減少介介質中氯化物物含量。2011.8.1-8.119，小組成成員每間隔22天打開排污污閥排放積液液包內污水，見見圖9-6。排污閥排污排污閥排污管線 圖9-6 積液包包內污水排放放圖由圖9-6可以以看出，西11站分離器積積液包內污水水定期排放后后，水中氯根根含量會降低低，減少了氯根根引起的腐蝕蝕。9.3.2效果果檢

32、查對策3實施后，小組成員對“排污管線定期排放污水，減少氯根含量”這一措施進行了效果檢查，對積液包內污水進行了采樣分析，監測氯根含量，變化趨勢見圖9-7。圖9-7 對策策3實施后積積液包內污水水中氯根含量量變化圖要因目標檢查結果水中氯根含量高高水中氯根含量1000 mg/L積液包內污水排排放及時，水水中氯根含量量860 mgg/L，效果顯著著。10 效果檢查查（C階段）對策實施完成后后，20111.8.20小組成員進行行了系統的效效果檢查，主主要包括目標標檢查和效益益分析兩部分分。10.1 目標標檢查經過實踐驗證，小組跟蹤檢測了西1站分離器積液包壁厚，檢測數據見表10-1。表10-1 對對策實施

33、后西西1站分離器器積液包壁厚厚檢測結果表積液包壁厚檢測測結果檢測部位壁 厚（mm）平均壁厚（mm）平均腐蝕速率（mmm/a）頂部14.23;113.92;14.277;14.664;14.43 ;114.10;14.30; 144.17 14.250.11右側壁14.11;113.52;14.47 ;114.14;14.15; 113.6; 13.4 ;13.66113.860.116底部13.15;113.10;13.21 ;112.77;13.25;122.94; 12.600 ;12.8313.00.118左側壁14.04;113.73;14.12;14.44;133.63;13.50;

34、133.30; 13.4213.740.12表10-2 對策實施后后西1站分離離器積液包腐腐蝕速率腐蝕速率檢測部位積液包頂部右側壁底部左側壁平均腐蝕速率（mmm/a）0.110.1160.1180.120.116將表4-2和表表10-2的的結果對比可以看出出：對策實施后積液液包底部腐蝕蝕速率明顯降降低，由原來來的0.2996 mm/a降至0.118 mmm/a；采取防護措施后后，頂部腐蝕蝕速率也有所所降低，由原原來的0.117 mm/a降至0.11 mmm/a；采取防護措施后后，左、右側側壁腐蝕速率率也有所降低低，分別由原原來的0.222、0.221 mm/a降至0.12、0.116 mmm/

35、a；綜上所述，對策策實施完成后后西1站分離離器積液包平平均腐蝕速率率為0.1116 mm/a，計算過過程為（0.118（底底部腐蝕速率率）+0.111（頂部）+0.12（左左側壁）+00.116（右右側壁）/4=0.1116 mmm/a。活動前、后分離離器積液包腐腐蝕速率對比比見圖10-1。可以看看出，活動后后實現了原定定的腐蝕速率率降低至0.12mm/a的預定目目標。0.2240.120.1160.2240.120.116腐蝕速率mm/a圖10-1 小小組活動前后后西1站分離離器積液包腐腐蝕速率對比比圖結論：西1集氣氣站分離器積積液包腐蝕速速率降低目標標達到。10.2 效益益分析10.2.1 經濟效益通過本次QC活活動的開展，小小組對本次活活動取得的經經濟效益進行行了初步估算算，計算方法法如下：剩余壽命=（設設計腐蝕裕量量-（原始壁壁厚-目前壁壁厚）/腐腐蝕速率；活動前：剩余壽壽命=（4-（166-13）/0.2224=4.7年；活動后：剩余壽壽命=（4-（16-113）/00.116=8.6年；延長壽命=活動動后剩余壽命命-活動前剩剩余壽命=88.6-4.7=3.99年