1、第六章軸心受力構件和拉彎、壓彎構件第六章軸心受力構件和拉彎、壓彎構件 1、了解“軸心受力構件”的應用和截面形式； 2、掌握軸心受拉構件設計計算； 3、了解“軸心受壓構件”穩定理論的基本概念和分析方法； 4、掌握現行規范關于“軸心受壓構件”設計計算方法，重點及難點是構件的整體穩定和局部穩定； 5、掌握格構式軸心受壓構件設計方法。大綱要求 1、了解“軸心受力構件”的應用和截面形式；大綱要求大綱要求:1、了解拉彎和壓彎構件的應用和截面形式；2、了解壓彎構件整體穩定的基本原理；掌握其計算方法；5、掌握實腹式壓彎構件設計方法及其主要的構造要求；4、掌握拉彎和壓彎的強度和剛度計算;3、了解實腹式壓彎構件局

2、部穩定的基本原理；掌握其計 算方法；6、掌握格構式壓彎構件設計方法及其主要的構造要求；大綱要求:1、了解拉彎和壓彎構件的應用和截面形式；2、了解壓6-1 構件類型一、軸心受力構件的應用3.塔架1.桁架2.網架6-1 構件類型一、軸心受力構件的應用3.塔架1.桁架2 軸心受力構件常用截面形式實腹式、格構式圖 柱的組成 軸心受力構件常用截面形式實腹式、格構式圖 柱的組成(a)型鋼(b)組合截面1、實腹式構件截面形式圖 軸心受力實腹式構件的截面形式(a)型鋼(b)組合截面1、實腹式構件截面形式圖 軸心受(c)雙角鋼(d)冷彎薄壁型鋼圖 軸心受力實腹式構件的截面形式(c)雙角鋼(d)冷彎薄壁型鋼圖 軸

3、心受力實腹式構件的截面2.格構式構件的常用截面形式圖4.4 格構式構件常用截面形式圖4.5 綴板柱2.格構式構件的常用截面形式圖4.4 格構式構件常用截面形式3、格構式構件綴材布置綴條、綴板圖 格構式構件的綴材布置(a) 綴條柱；(b)綴板柱3、格構式構件綴材布置綴條、綴板圖 格構式構件的綴材布1、應用 一般工業廠房和多層房屋的框架柱均為拉彎和壓彎構件。NMNe二、拉彎、壓彎構件的應用1、應用NMNe二、拉彎、壓彎構件的應用第六章軸心受力和拉彎壓彎構件課件2、截面形式2、截面形式6-2 軸心受力構件的強度和剛度一、強度計算（承載能力極限狀態） N軸心拉力或壓力設計值； An構件的凈截面面積；

4、f鋼材的抗拉強度設計值。軸心受壓構件，當截面無削弱時，強度不必計算。軸心受力構件軸心受拉構件軸心受壓構件強度 （承載能力極限狀態）剛度 （正常使用極限狀態）強度剛度 （正常使用極限狀態）穩定（承載能力極限狀態）6-2 軸心受力構件的強度和剛度一、強度計算（承載能力極限二、剛度計算（正常使用極限狀態） 保證構件在運輸、安裝、使用時不會產生過大變形。 二、剛度計算（正常使用極限狀態） 保證構件在運輸 構件計算長度i-截面的回轉半徑 構件的最大長細比二 剛度計算項次構件名稱承受靜力荷載或間接承受動力荷載的結構直接承受動力荷載的結構一般建筑結構有重級工作制吊車的廠房1桁架的桿件3502502502吊車

5、梁或吊車桁架以下的柱間支撐3002003其他拉桿、支撐、系桿(張緊的圓鋼除外)400350表 受拉構件的容許長細比 構件計算長度i-截面的回轉半徑 構件的最大長細比項 次構 件 名 稱容許長細比1柱、桁架和天窗架構件150柱的綴條、吊車梁或吊車桁架以下的柱間支撐2支撐(吊車梁或吊車桁架以下的柱間支撐除外)200用以減小受壓構件長細比的桿件表 受壓構件的容許長細比 軸心拉桿的設計 受拉構件的極限承載力一般由強度控制，設計時只考慮強度和剛度。 鋼材比其他材料更適于受拉，所以鋼拉桿不但用于鋼結構，還用于鋼與鋼筋混凝土或木材的組合結構中。此種組合結構的受壓構件用鋼筋混凝土或木材制作，而拉桿用鋼材做成。

6、項 次構 件 名 稱容許長細比1柱、桁架和天窗架構件150柱6-3 軸心受壓構件的穩定一、軸心受壓構件的整體穩定（一）軸壓構件整體穩定的基本理論1、軸心受壓構件的失穩形式 理想的軸心受壓構件(桿件挺直、荷載無偏心、無初始應力、無初彎曲、無初偏心、截面均勻等）的失穩形式分為：6-3 軸心受壓構件的穩定一、軸心受壓構件的整體穩定（一） 理想軸心壓桿：假定桿件完全挺直、荷載沿桿件形心軸作用, 桿件在受荷之前無初始應力、初彎曲和初偏心, 截面沿桿件是均勻的。 此種桿件失穩, 稱為發生屈曲。屈曲形式: 1)彎曲屈曲：只發生彎曲變形, 截面繞一個主軸旋轉； 2)扭轉屈曲：繞縱軸扭轉; 3)彎扭屈曲：即有彎

7、曲變形也有扭轉變形。1、整體穩定的臨界應力 （1）理想軸心壓桿-屈曲準則 6-3 軸心受壓構件的整體穩定 理想軸心壓桿：假定桿件完全挺直、荷載沿桿件形心軸作用, 彎曲屈曲：雙軸對稱截面，單軸對稱截面繞非對稱軸；扭轉屈曲：十字形截面；彎扭屈曲：單軸對稱截面（槽鋼，等邊角鋼）。圖4.11 軸心壓桿的屈曲變形(a)彎曲屈曲；(b)扭轉屈曲；(c)彎扭屈曲彎曲屈曲：雙軸對稱截面，單軸對稱截面繞非對稱軸；圖4.11 歐拉臨界應力a）理想軸心壓桿彈性彎曲屈曲臨界應力NE 歐拉（Euler）臨界力 222222222222lpppppssE( l/I )EilEAIlEAlEIANEEcr=)(=圖4.12

8、 有初彎曲的軸心壓桿桿件長細比，=l/i；i 截面對應于屈曲的回轉半徑， i = I/A。歐拉臨界應力a）理想軸心壓桿彈性彎曲屈曲臨界應力NE 歐 當 ， ，壓桿進入彈塑性階段。采用切線模量理論計算。Et -切線摸量 E為常量, 因此cr 不超過材料的比例極限 fpb)理想壓桿的彈塑性彎曲屈曲臨界應力屈曲準則建立 的臨界應力或長細比圖4.13 應力-應變曲線fpcrE 當 ， (2)實際軸心受壓構件實際軸心受壓構件存在初始缺陷 - 初彎曲、初偏心、殘余應力考慮初始缺陷的臨界應力-邊緣屈服準則e0kN e0kN 0圖4.14 有初彎曲的軸心壓桿及其壓力撓度曲線(2)實際軸心受壓構件實際軸心受壓構

9、件存在初始缺陷 考慮初始e0 zy y N ke00N v kv v =0.10y 01.00.50=0.3y y EN /N =00 z 0e= 0.3e= 000e= 0.11.00.5N /N E0 彈塑性階段壓力撓度曲線 有初彎曲(初偏心)時，一開始就產生撓曲,荷載，v, 當N NE時，v 初彎曲（初偏心）越大,同樣壓力下變形越大。 初彎曲（初偏心）即使很小,也有 a）初彎曲和初偏心的影響圖4.15 軸心壓桿及其壓力撓度曲線e0 zy y N ke00N v kv v =0.10y 彈塑性階段壓力撓度曲線 壓力超過NA后,構件進入彈塑性階段,塑性區, v B點是具有初彎曲壓桿真正的極限

10、承載力 “最大強度準則”以NB作為最大承載力。最大強度準則 撓度 v 增大到一定程度,桿件中點截面邊緣( A或A), 塑性區增加-彈塑性階段, 壓力小于Ncr喪失承載力。 A表示壓桿跨中截面邊緣屈服“邊緣屈服準則” 以NA作為最大承載力圖4.15 軸心壓桿及其壓力撓度曲線 彈塑性階段 壓力超過NA后,構件進入彈塑性階段,塑性b)理想軸心壓桿與實際軸心壓桿承載能力比較1-歐拉臨界力2-切線摸量臨界力3-有初彎曲臨界力圖4.16 軸心壓桿的壓力撓度曲線b)理想軸心壓桿與實際軸心壓桿承載能力比較1-歐拉臨界力2- 軸心壓桿即使面積相同, 材料相同, 但截面形式不同,加工條件不同, 其殘余應力影響也不

11、同 - 既承載力不同,柱子曲線不同。2. 軸心受壓構件的柱子曲線 各國都采用多柱子曲線,我國采用4條曲線, 即把柱子截面分為4類. a曲線包括的截面殘余應力影響最小,相同的值, 承載力大, 穩定系數大； c曲線包括的截面殘余應力影響較大； d曲線承載力最低。 cr與長細比的關系曲線稱為柱子曲線，越大，承載力越低，即cr 越小, 穩定系數=cr/R 越小。 軸心壓桿即使面積相同, 材料相同, 但截面形式不同,圖4.17 我國的柱子曲線圖4.17 我國的柱子曲線3、實際軸心受壓構件的整體穩定計算 軸心受壓構件不發生整體失穩的條件為，截面應力不大于臨界應力，并考慮抗力分項系數R后，即為：公式使用說明

12、： （1）截面分類：見教材表；3、實際軸心受壓構件的整體穩定計算 軸心（2）構件長細比的確定、截面為雙軸對稱或極對稱構件：xxyy對于雙軸對稱十字形截面，為了防止扭轉屈曲，尚應滿足：、截面為單軸對稱構件：xxyy繞對稱軸y軸屈曲時，一般為彎扭屈曲，其臨界力低于彎曲屈曲，所以計算時，以換算長細比yz代替y ，計算公式如下：xxyybt（2）構件長細比的確定、截面為雙軸對稱或極對稱構件：xxy第六章軸心受力和拉彎壓彎構件課件、單角鋼截面和雙角鋼組合T形截面可采取以下簡 化計算公式：yytb（a）A、等邊單角鋼截面，圖（a）、單角鋼截面和雙角鋼組合T形截面可采取以下簡 化計B、等邊雙角鋼截面，圖（b

13、）yybb（b）B、等邊雙角鋼截面，圖（b）yybb（b）C、長肢相并的不等邊角鋼截面， 圖（C）yyb2b2b1（C）C、長肢相并的不等邊角鋼截面，yyb2b2b1（C）D、短肢相并的不等邊角鋼截面， 圖（D）yyb2b1b1（D）D、短肢相并的不等邊角鋼截面，yyb2b1b1（D）、單軸對稱的軸心受壓構件在繞非對稱軸以外的任意軸失穩時，應按彎扭屈曲計算其穩定性。uub 當計算等邊角鋼構件繞平行軸（u軸)穩定時，可按下式計算換算長細比，并按b類截面確定 值：、單軸對稱的軸心受壓構件在繞非對稱軸以外的任意軸失穩時，應（3）其他注意事項：1、無任何對稱軸且又非極對稱的截面（單面連接的不等邊角鋼除

14、外）不宜用作軸心受壓構件；2、單面連接的單角鋼軸心受壓構件，考慮強度折減系數后，可不考慮彎扭效應的影響；3、格構式截面中的槽形截面分肢，計算其繞對稱軸（y軸）的穩定性時，不考慮扭轉效應，直接用y查穩定系數 。yyxx實軸虛軸（3）其他注意事項：1、無任何對稱軸且又非極對稱的截面（單面單角鋼的單面連接時強度設計值的折減系數：1、按軸心受力計算強度和連接乘以系數 0.85；2、按軸心受壓計算穩定性： 等邊角鋼乘以系數0.6+0.0015，且不大于1.0； 短邊相連的不等邊角鋼乘以系數 0.5+0.0025，且不大于1.0； 長邊相連的不等邊角鋼乘以系數 0.70；3、對中間無聯系的單角鋼壓桿， 按

15、最小回轉半徑計算，當 20時，取=20。xxx0 x0y0y0單角鋼的單面連接時強度設計值的折減系數：1、按軸心受力計算強b 在外壓力作用下，截面的某些部分（板件），不能繼續維持平面平衡狀態而產生凸曲現象，稱為局部失穩。局部失穩會降低構件的承載力。6-4 實腹式軸心受壓構件的局部穩定ABCDEFOPABCDEFGb 在外壓力作用下，截面的某些部分（板件圖 軸心受壓構件的局部失穩由彈性穩定理論，板件的臨界應力：圖 軸心受壓構件的局部失穩由彈性穩定理論，板件的臨界應力：等穩定條件：保證板件的局部失穩 臨界應力不小于構件 整體穩定的臨界力。由此確定寬厚比限值 b / t采用等穩定準則圖 軸心受壓構件

16、的局部失穩(c)對于普通鋼結構，一般要求：局部失穩不早于整體失穩，即板件的臨界應力不小于構件的臨界應力，所以：等穩定條件：保證板件的局部失穩由此確定寬厚比限值 b / 由上式，即可確定局部失穩不早于整體失穩時，板件的寬厚比限值： 1、翼緣板： A、工字形、T形、H形截面翼緣板btbttbtb 由上式，即可確定局部失穩不早于整體失穩B、箱形截面翼緣板bb0tB、箱形截面翼緣板bb0t 2、腹板： A、工字形、H形截面腹板twh0h0tw 2、腹板： A、工字形、H形截面腹板twh0h0t B、箱形截面腹板bb0th0tw C、T形截面腹板 自由邊受拉時：twh0h0tw B、箱形截面腹板bb0t

17、h0tw C、T形截面腹板twh03、圓管截面軸壓構件的局部穩定不滿足時的解決措施 1、增加板件厚度；Dt2、對于H形、工字形和箱形截面，當腹板高厚比不滿足以上規定時，在計算構件的強度和穩定性時，腹板截面取有效截面，即取腹板計算高度范圍內兩側各為 部分，但計算構件的穩定系數時仍取全截面。3、圓管截面軸壓構件的局部穩定不滿足時的解決措施Dt2、對于twh0 由于橫向張力的存在，腹板屈曲后仍具有很大的承載力，腹板中的縱向壓應力為非均勻分布： 因此，在計算構件的強度和穩定性時，腹板截面取有效截面betW。 腹板屈曲后， 實際平板可由一應力等于fy的等效平板代替，如圖。be/2be/2fytwh0 由

18、于橫向張力的存在，腹板屈曲后仍具有3、對于H形、工字形和箱形截面腹板高厚比不滿足以上規定時，也可以設縱向加勁肋來加強腹板。 縱向加勁肋與翼緣間的腹板，應滿足高厚比限值。 縱向加勁肋宜在腹板兩側成對配置，其一側的外伸寬度不應小于10tw，厚度不應小于0.75tw。10tw0.75twh0縱向加勁肋橫向加勁肋3、對于H形、工字形和箱形截面腹板高厚比不滿足以上規定時，也1、截面形式 圖 軸心受壓實腹柱常用截面6-5 實腹式軸心受壓構件的設計1、截面形式 圖 軸心受壓實腹柱常用截面6-5 實腹式軸截面選擇的原則：（1）截面盡量開展； （2）兩主軸方向等穩；（3）便于連接；（4）構造簡單，制造省工，取材

19、方便。2、截面設計假設=（50-100）由查, 求A(1)初選截面面積AN 大、l O 小， 取小值； 工字鋼回轉半徑小，取大值； H型鋼回轉半徑大，取小值； 組合截面取小值。截面選擇的原則：（1）截面盡量開展； （2）兩主軸方向等穩；(3)型鋼構件由A、ix、iy 選擇型鋼號，查幾何值驗算； 焊接截面由ix、iy 求兩個方向的尺寸。(2)求兩個主軸所需的回轉半徑(4)由所需要的A、h、b 等，再考慮構造要求、局部穩定 以及鋼材規格等，確定截面的初選尺寸。對于焊接工字形截面：bh；A1=(0.350.40)A,tw=(0.40.7)t6mm。(3)型鋼構件由A、ix、iy 選擇型鋼號，查幾何值

20、驗算；(表 各種截面回轉半徑的近似值表 各種截面回轉半徑的近似值 局部穩定驗算 剛度驗算 整體穩定驗算 強度驗算熱軋型鋼,可不驗算局穩。 截面無削弱可不驗算強度。 (5)構件強度、穩定和剛度驗算 局部穩定驗算 剛度驗算 整體穩定驗算 3.構造要求當 設橫向加勁肋 間距a3h0， 寬度bs=h0/30+40mm厚度ts=bs/15atwbs 腹板與翼緣焊縫hf =4 - 8mm 實腹柱的腹板加勁肋3.構造要求當 1、格構柱的截面形式 格構式構件常用截面形式 綴板柱6-5 格構式軸心受壓構件的設計1、格構柱的截面形式 格構式構件常用截面形式 綴板柱6-XyyX軸- 虛軸y軸- 實軸格構式構件的綴材

21、布置(a) 綴條柱；(b)綴板柱圖 綴板柱XyyX軸- 虛軸y軸- 實軸格構式構件的綴材布置(a) 綴截面選取原則盡可能做到等穩定性要求。yyxx（a）實軸虛軸xxyy（b）虛軸虛軸xxyy（c）虛軸虛軸1等穩定性；2寬肢薄壁；3制造省工；4連接簡便；截面選取原則盡可能做到等穩定性要求。yyxx（a）實軸虛軸x(二) 格構式軸壓構件設計1、強度N軸心壓力設計值； An柱肢凈截面面積之和。yyxx實軸虛軸N(二) 格構式軸壓構件設計1、強度N軸心壓力設計值； 2、整體穩定驗算 對于常見的格構式截面形式，只能產生彎曲屈曲，其彈性屈曲時的臨界力為：或：2、整體穩定驗算 對于常見的格構式截面形（1）對

22、實軸（y-y軸）的整體穩定 因 很小，因此可以忽略剪切變形，o=y,其彈性屈曲時的臨界應力為：則穩定計算：yyxx實軸虛軸（1）對實軸（y-y軸）的整體穩定 因 （2）對虛軸（x-x）穩定 繞x軸（虛軸）彎曲屈曲時，因綴材的剪切剛度較小，剪切變形大，1則不能被忽略，因此：則穩定計算：（2）對虛軸（x-x）穩定 繞x軸（虛軸）彎曲屈曲時， 由于不同的綴材體系剪切剛度不同， 1亦不同，所以換算長細比計算就不相同。通常有兩種綴材體系，即綴條式和綴板式體系，其換算長細比計算如下： 雙肢綴條柱 設一個節間兩側斜綴條面積之和為A1；節間長度為l1VV單位剪力作用下斜綴條長度及其內力為：V=1V=1d11l

23、1ldabcdb 由于不同的綴材體系剪切剛度不同， 1亦不同，所以換假設變形和剪切角有限微小，故水平變形為：剪切角1為：因此，斜綴條的軸向變形為：V=1V=1d11l1ldabcdbe假設變形和剪切角有限微小，故水平變形為：因此，斜綴條的軸向代入化簡得：對于一般構件，在4070o之間，所以規范給定的0 x的計算公式為：代入化簡得：對于一般構件，在4070o之間，所以規abcd 雙肢綴板柱假定:綴板與肢件剛接，組成一多層剛架；彎曲變形的反彎點位于各節間的中點；只考慮剪力作用下的彎曲變形。取隔離體如下：l1aI1Ibaxx11l1aa1-21-21-21-2l1-2l1-2l1-aT=11112a

24、bcdefabcd 雙肢綴板柱l1aI1Ibaxx11l1aa1-2 所以規范規定雙肢綴板柱的換算長細比按下式計算： 式中： 對于三肢柱和四肢柱的換算長細比的計算見規范。 所以規范規定雙肢綴板柱的換算長細比按下式計算： 對于三肢(1)軸心受壓格構柱的橫向剪力 A 柱的毛截面面積； f 鋼材強度設計值；f y鋼材的屈服強度。3、綴材設計 剪力計算簡圖(1)軸心受壓格構柱的橫向剪力 A 柱的毛截面面積； f 內力：彎曲可能或左或右，剪力 方向變化，綴條或拉或壓。一個綴材面上的剪力一個綴條的內力(2) 綴條的設計V1分配到一個綴材面上的剪力; n 一個綴材面承受剪力的斜綴條數。單系綴條 時，n=1,

25、交叉綴條時，n2 ； 綴條與橫向剪力的夾角 。 綴條的內力 內力：彎曲可能或左或右，剪力一個綴材面上的剪力一個綴條的內 強度折減 單角鋼有偏心，受壓時產生扭轉。斜綴條對最小剛度軸的長細比， 0.6時，不需要換算，因已經考慮塑性發展；閉口截面b=1.0。注意： 對于不產生扭轉的雙軸對稱截面(包括箱形截面)，當彎矩作用在兩個主平面時，公式可以推廣驗算穩定： 及 對于不產生扭轉的雙軸對稱截面(包括箱形截面)，當彎6-9 實腹式壓彎構件的局部穩定規范采用了限制板件的寬厚比的方法。6-9 實腹式壓彎構件的局部穩定規范采用了限制板件的寬厚比6-11 實腹式壓彎構件的設計一、截面選擇1、對稱截面（分肢相同）

26、，適用于M相近的構件；2、非對稱截面（分肢不同），適用于M相差較大的構件；二、截面驗算1、強度驗算2、整體穩定驗算（含分肢穩定）3、局部穩定驗算組合截面4、剛度驗算5、綴材設計設計內力取柱的實際剪力和軸壓格構柱剪力的大值；計算方法與軸壓格構柱的綴材設計相同。6-11 實腹式壓彎構件的設計一、截面選擇三、構造要求1、壓彎格構柱必須設橫隔，做法同軸壓格構柱；2、分肢局部穩定同實腹柱。三、構造要求6-12 格構式壓彎構件的設計 對于寬度很大的偏心受壓柱為了節省材料常采用格構式構件，且通常采用綴條柱。6-12 格構式壓彎構件的設計 一壓彎格構柱彎矩繞虛軸作用時的整體穩定計算（一）彎矩作用平面內穩定(N

27、、Mx作用下：) 因截面中空，不考慮塑性性發展系數，故其穩定計算公式為：一壓彎格構柱彎矩繞虛軸作用時的整體穩定計算（二）彎矩作用平面外穩定(N、Mx作用下：) 因為平面外彎曲剛度大于平面內（實軸），故整體穩定不必驗算，但要進行分肢穩定驗算。 （三）分肢穩定(N、Mx作用下：) 將綴條柱視為一平行弦桁架， 分肢為弦桿，綴條為腹桿，則由 內力平衡得：分肢按軸心受壓構件計算。分肢1分肢2xxyy2211MxNy2y1a（二）彎矩作用平面外穩定(N、Mx作用下：) 因為平面 分肢計算長度： 1）綴材平面內（11軸）取綴條體系的節間長度； 2）綴材平面外，取構件側向支撐點間的距離。 對于綴板柱在分肢計算

28、時，除N1、N2外，尚應考慮剪力作用下產生的局部彎矩，按實腹式壓彎構件計算。二壓彎格構柱彎矩繞實軸作用時的整體穩定計算 由于其受力性能與實腹式壓彎構件相同，故其平面內、平面外的整體穩定計算均與實腹式壓彎構件相同，但在計算彎矩作用平面外的整體穩定時，構件的長細比取換算長細比，b取1.0。 分肢計算長度：二壓彎格構柱彎矩繞實軸作用時的整體穩定計613 梁與柱的連接一、柱頭（梁與柱的連接鉸接）（一）連接構造 為了使柱子實現軸心受壓，并安全將荷載傳至基礎，必須合理構造柱頭、柱腳。 設計原則是：傳力明確、過程簡潔、經濟合理、安全可靠，并具有足夠的剛度且構造又不復雜。613 梁與柱的連接一、柱頭（梁與柱的

29、連接鉸接）（一（二）、傳力途徑傳力路線：梁 突緣 柱頂板 加勁肋 柱身焊縫墊板焊縫焊縫柱頂板加勁肋柱梁梁突緣墊板填板填板構造螺栓（二）、傳力途徑傳力路線：焊縫墊板焊縫焊縫柱頂板加勁（三）、柱頭的計算(1)梁端局部承壓計算梁設計中講授(2)柱頂板 平面尺寸超出柱輪廓尺寸15-20mm，厚度不小于14mm。（3）加勁肋 加勁肋與柱腹板的連接焊縫按承受剪力V=N/2和彎矩M=Nl/4計算。N/2l/2l15-20mm15-20mmt14mm（三）、柱頭的計算(1)梁端局部承壓計算梁設計中講授(2)柱（一）柱腳的型式和構造 實際的鉸接柱腳型式有以下幾種：1、軸承式柱腳 制作安裝復雜，費鋼材，但與力學符

30、合較好。樞軸6-14 柱腳（一）柱腳的型式和構造 實際的鉸接柱腳型式有以下幾種：12、平板式柱腳XYN靴梁隔板底板隔板錨栓柱2、平板式柱腳XYN靴梁隔板底板隔板錨栓柱 錨栓用以固定柱腳位置，沿軸線布置2個，直徑20-24mm。肋板b1 錨栓用以固定柱腳位置，沿軸線布置2個，直徑20-24（二）柱腳計算1.傳力途徑柱 靴梁 底板 混凝土基礎隔板（肋板）實際計算不考慮cca1Bt1t1Lab1靴梁隔板底板隔板錨栓柱N（二）柱腳計算1.傳力途徑柱 靴梁 底板 2.柱腳的計算(1)底板的面積 假設基礎與底板間的壓應力均勻分布。式中：fc-混凝土軸心抗壓設計強度；l-基礎混凝土局部承壓時的強度提高系數。 fc 、l均按混凝土結構設計規范取值。An底版凈面積，An =BL-A0。Ao-錨栓孔面積，一般錨栓孔直徑為錨栓直徑的 11.5倍。cca1Bt1t1ab1靴梁隔板底板L2.柱腳的計算(1)底板的面積 假設基礎與底板間的壓應a1 構件截面高度；t1 靴梁厚度一般為1014mm；c 懸臂寬度，c=34倍螺栓直 徑d，d=2024mm，則 L 可求。(2)底板的厚度 底板的厚度，取決于受力大小，可將其分為不同受力區域：一邊(懸臂板)、兩邊、三