1、畢業論文（設計）題目：青島港董家口港區防波堤設計學院：海運與港航建筑工程學院專業：港口航道與海岸工程班級：學號：學生姓名：指導教師：二O五年五月畢業論文：正文青島港董家口港區防波堤設計摘要：青島港董家口港區是散貨運輸等的重要中轉基地，港區位于外海海域，波浪、潮流、風等都是影響港區內船舶泊穩的條件。所以需要修建防波堤，以抵御以上環境對港區正常運行的影響。防波堤的建造，需要考慮到自然條件和堤前水深的影響，合理的對防波堤進行布置。另外，對港區泥沙淤積分析和工程地質分析，使其在今后的運行更加有效和穩定。防波堤的平面布置，我們考慮到最高和最低潮位，通過防波堤施工設計規范，計算堤頂寬度和高度，確定橫截面的

2、情況。為了減少波浪力對防波堤沖擊，布置人工護面塊體消能。最后進行胸墻的穩定、地基穩定性和地基沉降的計算。董家口防波堤地處外海海域，是為了保護港區穩定，免受惡劣天氣影響的斜坡式的防波堤。是沿海港口的重要組成部分。關鍵詞：防波堤；越浪量；胸墻；總體布置BreakwaterdesigninDongjiakoudistrictofQingdaoportAbstract:TheportofDongjiakouisanimportanttransitbaseforbulkcargotransportation,theportislocatedintheopensea.wave,tide,windandso

3、oninfluenttheberthingofshipsconditions.Soitisnecessarytobuildthebreakwater,impactagainsttheaboveenvironmentonthenormaloperationoftheport.Theconstructionofthebreakwater,needtotakeintoaccounttheinfluenceofnaturalconditionsandwaterdepthinfrontofthedike,thereasonablelayoutofthebreakwater.Inaddition,thea

4、nalysisofportsedimentanalysisandengineeringgeology,makeitmoreeffectiveandstableoperationinthefuture.Theplanelayoutofbreakwater,weconsideredthehighestandlowesttidallevel,throughthedesignspecificationofbreakwaterconstruction,calculationofcrestwidthandheight,determinethecrosssectionofthe.Inordertoreduc

5、etheimpactofwaveforceonthebreakwater,layout6TAccropodeenergydissipation.Finally,thestabilitycalculationofparapetfoundationstabilityandsettlement.Dongjiakoubreakwaterislocatedintheseawaters,inordertoprotectthestabilityoftheport,fromtheweatherslopingbreakwater.Isanimportantpartofcoastalports.Keywords:

6、breakwater;waveovertopping;crestwall;generallayout目錄TOC o 1-5 h z第1章概述1第2章設計條件22.1地理位置及交通2 HYPERLINK l bookmark6 o Current Document 2.2氣象2 HYPERLINK l bookmark8 o Current Document 2.2.1氣溫2 HYPERLINK l bookmark10 o Current Document 2.2.2降水2 HYPERLINK l bookmark14 o Current Document 2.2.3霧況2 HYPERLINK

7、 l bookmark16 o Current Document 2.2.4風況2 HYPERLINK l bookmark18 o Current Document 工程水文3 HYPERLINK l bookmark20 o Current Document 2.3.1潮位特征值3 HYPERLINK l bookmark26 o Current Document 2.3.2設計水位4 HYPERLINK l bookmark30 o Current Document 2.3.3乘潮水位4 HYPERLINK l bookmark32 o Current Document 2.3.4波浪4

8、 HYPERLINK l bookmark34 o Current Document 2.3.5潮流5 HYPERLINK l bookmark36 o Current Document 地質62.5地形地貌及泥沙運動7 HYPERLINK l bookmark42 o Current Document 2.6地震72.7結構安全等級7第3章斷面尺寸的確定83.1胸墻頂高程83.2堤頂寬度9護面塊體穩定重量和護面層厚度93.3.1護面塊體穩定重量9 HYPERLINK l bookmark98 o Current Document 3.3.2護面層厚度103.3.3墊石層的重量與厚度103.3

9、.4堤前護底塊石穩定重量和厚度11第4章胸墻設計及穩定性的計算12胸墻的設計124.2斷面胸墻抗滑穩定性驗算194.3斷面胸墻抗傾穩定性驗算20第5章地基穩定性驗算21第6章地基沉降計算23第7章總結24參考文獻25畢業論文：正文 第1章概述青島港是山航運發展的樞紐，董家口港區在散貨裝卸運輸等方面，是青島港的重要功能補足。董家口港區的交通方便，國道和省道穿越了鎮區；同三高速公路從鎮區北面穿過，在鎮駐地的西面設有進出口；青島的濱海大道穿過鎮區的東面，西面與204國道相連接，泊里東面距青島前港灣45海里。工程選址在瑯琊臺灣外海海域，旁邊的鴨島和董家口半島對這邊海域形成了天然的包圍形式。結合了工程地

10、址處的天然條件和氣象條件等，再考慮到防止波浪的侵蝕，使得港內的散貨船可以安全停泊和作業，并且要考慮設計成本和工程投資。（見圖1）圖1防波堤工程選址第2章設計條件2.1地理位置及交通青島港位于瑯琊臺灣的西部，地理位置東經1194716，北緯3535，49。工程地址在青島前灣港的西面45海里，日照港的東面20海里。結合董家口港區附近海域的自然條件，對防波堤進行合理的布置。2.2氣象2.2.1氣溫多年平均氣溫：12.2C極端最高氣溫：37.4C極端最低氣溫：-16.2C月平均最高（8月）：30C月平均最低（1月）：-10C2.2.2降水本地區雨量較充沛，降水季節變化比較明顯。根據氣象資料統計得：多年

11、平均降水量：794.9mm年最大降水量：1458.3mm年最小降水量：481.4mm日最大降水量：196.9mm降水最多集中在69月份，占年降水量的71.4%。2.2.3霧況本地區57月份為多霧天氣，月平均2.62.9天，810月為少霧天氣，月平均0.30.4天。歷年平均霧日16.9天，最多33天。2.2.4風況根據觀測站資料，本地區的強風向是ENE向，最大風速為12.8m/s，次強風向是NE向，風速為11.8m/s。常風向是NW向，頻率為11.3%，次常風向是NNW向,頻率為8.8%。詳見風況統計表2-1。另外根據調查得知，歷史上本地區曾出現過23m/s的大風，20m/s以上的大風多由臺風造

12、成。表2-1膠南風況統計表（2006年9月2007年7月）力冋最大風速皿可平均鳳速（m閭頻率（）N!7.92.27!6.16NNE!9.12.0513.52NE:11.82.93:3.47ENEI1.2.8I3.37I7.93E1沏16.25ESE15.91.8813.97SE15-51.77i3.00SSE16.72.3&I4.75S9.45.81SSW8-73.0218.26SW7-12-314.07WSWI斗勺1.68I2.52Wi5.41.90i5.19WNW:1132.586.78NW|1.0.72.90|1129NNW!8.72.69!8.75C!00.008.172.3工程水文潮

13、位特征值以下各個數據以董家口港區理論最低潮面點起算最高潮位：5.51m最低潮位：-0.40m平均高潮位：4.08m平均低潮位：1.26m最大潮差：4.64m平均潮差：2.81m平均海平面：2.68m2.3.2設計水位設計高水位4.57m設計低水位0.70m極端高水位5.77m極端低水位-0.41m2.3.3乘潮水位根據對資料的綜合分析得出，以下董家口港區航道乘高潮頻率統計表2-2。表2-2董家口港區航道乘高潮頻率統計表（單位：米）率（%）乘潮歷506070golh3.843.75I3.653.461.5h3.803.7013.603.503.402h3.743.65T3.553.+63.362

14、.3.4波浪根據資料分析得，董家口港區波向分布率最高的是ESESSE向，其中常浪向為SE向，其頻率占25.64%。最大波高值發生在ENE,波高值為2.5米，對應的平均波周期是5.2s日。實測最長波周期為11.8s，對應的最大波高為1.4m，詳見表2-3和表2-4。表2-3波浪設計要素水位成tn)1盡%缶）gin)Hs)(m)設計高水位15.525.19:&.00:7.07:996.59設計低水位11.653.26T4.07T5.14T9T86.85極端高水位16.725.79!&.60!7.67!999.22極端彳氐水位10-542.70:3.51T4.58T9T83.45設計高水位15.52

15、3.60I4.20I5.11I7.575.45設計低水位11.551.67T2.27T2.44T7-5T68.98極端高水位16.724.20:4.80:5.88:7.577.00極端低水位10.541.111.711.62T7-566.52重現期重現期II為5年重現期為刃I年I表2-4波況統計表項目丨=0.5波向11110.6-0.7111111110.8-0.9111.0-1.2111111111.3-L51i111111111.6-1.91111J11111合計1111N0.000.000.000.000.000.000.000.00NNE0.28I0.00I0.000.140.000.

16、00o.ooi0.4211rtr1NE|0.71|0.28|01斗0.000.000.000.00|1.13ENE0.42:0.42:01斗0.140斗mi斗|1.56E:1.420.570.571.270.420.280.144.67TOC o 1-5 h zESEI5.81!4.53!12丨1J8丨0.85!0斗!01斗!15.58IIIIIIIIII卜4!卜+4!ISE!12.04!6.66|3.82!2.27!0.71|0/14|OvOO|25.64-SSEi9.21:2.27:1.13i1.27i0斗:0.00:0.00:14.0211I11I1111L1-1L11J11S:斗一53

17、:1.13:0.85:0.28:0斗|:0.00:7.08111111111111I11I1111SSW2.12:0.28:O1斗丨0.000斗:0.00:0.00:2.5911I11I1111LIL丄丄1SW!0.85：0.00：0.00!0.00|0.00：0.00：0.0010.85WSW0.00:0.00:0.000.000.00:0.00:0.00:0.0011I11I1111LIL丄丄1W!:0.00:0.00!0.00!0.00:0.00:0.00:0.14WNW0.280.000.000.000.000.000.000.2811I11I1111LIL丄丄1NW：0.99：0.0

18、0:0.00：0.00：0.00:0.00:0.00:0.9911I11I1111NNW0.28:0.00:0.000.000.00:0.00:0.00:0.2811I11I1111L1L11J1C:24.36:0.14:O1斗|0.00:0.00:0.00:0.00:24.651111111111合計丨63.46:16.29:9.077.372.55:0.85:0.42:100.002.3.5潮流大潮期內，漲潮流最大流速為99cm/s,落潮流最大流速為79cm/s,平均余流流速為6.9cm/s，最大余流流速為16.3cm/s，流向為75。小潮期內，漲潮流最大流速為63cm/s，落潮流最大流速

19、為59cm/s，平均余流流速為9.7cm/s,最大余流流速為15.1cm/s,流向為267。按規則半日潮流的海區公式計算,計算的結果列入表2-5中,測區內的潮流的最大可能流速在15.8124.8cm/s之間。表2-5各測站可能最大流速分析項目|可能最大流速流速（an/可-方向表層|124.8|263Hli0.6H:111.4:260底層!92.3:259表層|90.4I2390.6H:72.2:239底層59.7!237表層|110.9:253i田|06H二!-92.9i253底層179.8：齒表層121.6i3191日4i0.6H：19.3：304底層!15.83012.4地質根據地質資料，

20、對場區巖土層分布分析得，各巖土層分布較規律，綜述如下：1淤泥質粉質粘土分布廣泛。層頂高程-10.95-12.82m（當地理論最低潮面，后同），層厚3.06.6m。灰褐色、灰色，軟塑狀，中塑性，混少量碎貝殼及砂團。個別鉆孔夾有淤泥、砂及角礫透鏡體。標貫擊數小于1擊。2淤泥質粘土局部分布。層頂高程-15.05-15.61m，層厚1.01.5m?；液稚?、灰色，軟塑狀，高塑性，混少量碎貝殼及砂團。標貫擊數小于1擊。1粉質粘土分布較廣泛，不連續。層頂高程-17.31-18.82m，層厚0.82.0m?；尹S黃褐色，可塑硬塑狀，中塑性，夾砂斑、砂團，偶見鈣質結核。平均標貫擊數12.5擊，容許承載力為210k

21、Pa。2粘土局部分布。層頂高程-16.61-19.61m，層厚0.71.5m。灰黃色、黃褐色，硬塑狀，高塑性，夾粉細砂薄層或砂粒，偶見鈣質結核。平均標貫擊數9.0擊，容許承載力為210kPa。3粉土分布不廣泛。層頂高程-19.95-22.21m，層厚0.82.7m。黃褐色，稍密狀，土質不均。平均標貫擊數14.4擊，容許承載力為200kPa。殘積土分布不廣泛。層頂高程-21.62-23.91m，層厚0.41.4m?；野S褐色，原巖礦物已風化成碎石、礫砂、粉土或粘性土，呈中密狀密實狀，含較多云母，土質極不均勻。平均標貫擊數23.0擊，容許承載力為260kPa。強風化巖為強風化花崗巖。巖面高程-9.

22、82-25.31m。黃褐色，灰白色，原巖結構可見，主要礦物為石英、長石等，次要礦物為云母，巖樣手掰易碎。平均標貫擊數大于50擊，容許承載力為500kPa。2.5地形地貌及泥沙運動本工程海域處于基巖岬灣岸段，在大地構造上處于新華夏第二隆起帶次級構造膠南隆起的東部，南黃海盆地的西部。出露的地層僅有元古界膠南群和第四系更新統、全新統。出露的巖漿巖是元古代的酸性和中性巖體和中生代燕山運動的侵入巖體。周邊陸域主要是侵蝕剝蝕底丘和剝夷準平原，地表覆蓋表層殘積物，并分布有水系和流水地貌。溝槽切開地表松散沉積層，床底基巖裸露。因被沖溝切割，陸域地形不完整，地形支離破碎，流水侵蝕物質多隨河流入海。內陸地形的剝蝕

23、隆起使港區附近缺常流水大河注入。港區北側瑯琊臺灣的灣頂已建攔海大壩，壩前形成新的潮灘，港區岸段屬基巖海蝕崖岸段。青島董家口港區海底的泥沙主要是細顆粒的粘土質粉砂（YT），水體懸沙含量小，平均為13.4mg/l17.1mg/l。泥沙來源主要是水體帶來的細顆粒泥沙。波浪和潮流對底沙作用較弱，只有在較大波浪和水流較大的時刻海底泥沙才有部分起動，泥沙主要運動方式為懸沙輸移和落淤，由于水體較清，懸沙輸移率低，淤積程度較小底床較為穩定。實際情況表明，董家口港區全岸段岸線和岸坡穩定，基本上無泥沙淤積問題。2.6地震地震基本烈度為6度。2.7結構安全等級結構安全等級采用二級。第3章斷面尺寸的確定3.1胸墻頂高

24、程1.根據防波堤設計與施工規范計算胸墻頂高程胸墻頂高程=設計水位+1.25H13%=4.57+1.25X5.19=11.05mR=KRHA1(3-1)R=Kth(0.423M)+1(R)Kr(M)(3-2)111m21L2kdM()1/2(th)-1/2(3-3)(R1)1m二Kh型(1+血/l)2Lsh4兀d/L3-4)m1(96.69(1.55.19)1/2(th2兀15.5296.69)-1/2=3.31R(M)二1.09M3.32exp(1.25M)(3-5)1）設計高水位4.57m的情況：=5.19，13%L=96.69m,d二設計高水位+堤前水深=15.52m。(R1)1m竺8th

25、還空(1+415-52/96-69)二2.636296.69sh4k15.52/96.69R(M)二1.09x3.313.32exp(1.25x3.31)二0.911R=1.24th(0.423x3.31)+b.6361.029x0.911=2.883所以R=0.38X2.636X5.19=5.20m故由波浪爬高所確定的高程為5.20+4.57=9.77m2)極端高水位5.77m的情況：H=5.79m，L=99.22m,d=16.72m。丄16-72)-1/2二3.291.55.7999.22(R)1m空th匹2(1+旦竺9竺)二2.521299.22sh4兀16.72/99.22R(M)二1

26、.09x3.293.32exp(1.25x3.29)二0.896R=1.24th(0.423x3.29)+b.5211.029x0.896=2.782所以R=0.38X2.782X5.79=6.12m故由波浪爬高確定的高程為6.12+5.77=11.89m經過綜合分析，確定胸墻的高程為10m。3.2堤頂寬度1.按照構造要求，設計高水位時B=1.25H13%=1.25X5.19=6.5(m),極端高水位時B=1.25H13%=1.25X5.79=7.2(m),2根據工藝及使用要求，有效寬度B=11.05(m)所以堤頂寬度取11.05m。護面塊體穩定重量和護面層厚度3.3.1護面塊體穩定重量yH3

27、W二0.1b-K(S1)3ctgaDb式中：W為單個塊體的穩定重量(t)；y為塊體材料的重度(kN/m3)，扭工字塊體y=23kN/m3；bbH為設計波高，取極端高水位下的H,為5.79m；K為穩定系數，K=24；13%DD丫為海水重度（kN/m3），取丫二10.25kN/m3；a為斜坡與水平面的夾角（）cota=m=1.5。計算得：YH3W=0.1b-K(S-1)3ctgaDb=0.1x23x5.79324x)=2.72t-1x1.510.25丿實際施工時，采用質量為4t的扭工字塊（安放2層）。護面層厚度護面層厚度按下式計算：h=nc()1/30.1yb式中：h為護面層厚度（m）；n為護面層

28、塊體層數，取n二2；c為塊體形狀系數，查規范，塊石隨機安放，取c=1.2。則有h=nc()1/3二0.1yb2x1.2x(2.721/310.1x23丿二2.4m3.3.3墊石層的重量與厚度墊層塊石重量11墊層塊石重量取護面塊體重量的1/101/20，即4x（）=0.20.251。1020墊層塊石厚度墊層塊石厚度不小于下式計算的結果：Wh=nc（）1/30.1yb式中：h為墊層塊石厚度（m）；n為墊層塊體層數，取n=2；C為塊體形狀系數，查規范，取C=1.0；Y為墊層塊石重度，取Y=26.5kN/m3o則有bbh二nc()1/3二0.1丫b(W、1/32x1.0 x10.1x26.5丿二(0.

29、92481.68)m所以，防波堤墊層塊石的厚度為1.2m。3.3.4堤前護底塊石穩定重量和厚度堤前最大波浪底流速堤前最大波浪底流速按下式計算max，兀L,4血xshgL經比較，取設計低水位0.70m下，H“=3.26m,L=86.85m,d=11.65m。則有:13%V=max兀H，兀L了4Kdxsh：gL兀x3.26=0.972m/s兀x86.85了4兀x11.65xsh86.859.81護底塊石穩定重量根據堤前最大波浪底流速查表，宜選用60100kg的塊石。護底塊石厚度為lm。第4章胸墻設計及穩定性的計算4.1胸墻的設計(1)持久組合，設計高水位時：作用分類及標準值計算,胸墻斷面受力如圖4

30、-1所示。單位長度的自重力標準值塊體重度取23kN/m。G=0.8x2.7x23=49.68kN/m；1G=1xlx2.7x23=31.05kN/m；22叮1x2-8x23二Z/mG二G+G+G二145.13kN/m。123波浪力標準值：無因次參數g、gb計算：二3珂三+0.043式中：d為胸墻前水深(m)，當靜水面在胸墻底面以下時，d為負值，11d=4.576.3=1.73m；1d為堤前水深，d=15.52m；H為設計波高，取設計高水位下對應的H，為5.19m；1%L為對應的波長，取L=52.31m。代入上式，則g=gb=3.29(1.73Y15.52、15.52人5.19丿2x5.19/9

31、6.69=-0.163(H)(5.19)=3.29+0.0431L丿(96.69丿=0.318滿足g亍，則波峰作用時胸墻上的平均壓力強度按下式計算:bp=0.24丫HKp式中K為與g和波坦L有關的系數，查圖可取K=1.78，代入上式pHpp=0.24丫HK=0.24x10.25x5.19x1.78=221kPap胸墻上的波壓力分布高度按下式計算：d+Z=Hth(K1IL丿z式中：Kz為為與g和波坦H有關的系數，查圖可取Kz=0.33，代入上式d+Z=Hth1=5.19xthf2兀15.52x0.33=1.38mL96.69丿單位胸墻上的總波浪力：P=0.6pd+Z）=0.6x22.7xl.38

32、=18.80kN/m式中系數0.6是考慮胸墻前有塊體掩護，并滿足兩排兩層時，波浪力的折減系數，下面的浮托力應同樣乘以0.6的折減系數。單位長度胸墻上浮托力標準值：P=0.6ybp=0.6x0.7x2.8x22.7=13.35kN/m，u22式中：取0.7是考慮波浪力分布圖的折減系數。b是胸墻底寬（m）。內側土壓力標準值：墻后填石p=45,y=18kN/m3，貝V45)K=tg245+=tg245+pL2丿L2丿=5.827e=yhK=18x1x5.827=104.886KPappE=0.3x1xexh=0.3x1x104.886x1=15.73291kN/mb2p2式中的0.3是按規范要求，當

33、胸墻底面埋深不小于1.0m時，內側填石的被動土壓力按有關公式計算時考慮的折減系數。作用標準值產生的穩定或傾覆力矩自重力標準值對胸墻后趾的穩定力矩:M=49.68(1+1+8)+31.05(1.0+64.4x28=261.14(kN-m)/mG232水平波浪力標準值對胸墻后趾的傾覆力矩M=pxd+Z=22.7x138=15.663(kN-m)/mp22浮托標準值對胸墻后趾的傾覆力矩22M=Pxb=13.35xx2.8=24.92(kN-m)/muu33土壓力標準值對胸墻后趾的穩定力矩h1M=E-=15.73x=5.24(kN-m)/meb33(2)持久組合，考慮極端高水位單位長度的自重力標準值:

34、胸墻斷面受力如圖所示。與持久組合，考慮設計高水位時相同，為94.3kN/m。波浪力標準值:4=5.77-6.3=-0.53m；d=16.72m；H取極端高水位下對應的片為5.79m；L為對應的波長，取L=99.22m。代入上式，則H+0.043=3.29f肓7+0.0431L丿199.22丿2仃HLH丿5.79丿16.72人=0.329gb=3.29(上丫1672丫9-22=-0.044滿足，則波峰作用時胸墻上的平均壓力強度bp=0.24丫HK=0.24x10.25x5.79x2.4=342kPap胸墻上的波壓力分布高度:+Z=HthK=5.79xthz(2x16.7299.22丿x0.38=

35、2.36m單位胸墻上的總波浪力:P=0.6p(d+Z)=0.6x34.2x2.36=48.4kN/m單位長度胸墻上浮托力標準值：Pu=咖字=%x07x寧=2Z/m內側土壓力標準值:與持久組合，考慮設計高水位時相同，為15.73kN/m。作用標準值產生的穩定或傾覆力矩自重力標準值對胸墻后趾的穩定力矩水平波浪力標準值對胸墻后趾的傾覆力矩M=pxdZ=34.2x236=40.36(kN-m)/mp22浮托標準值對胸墻后趾的傾覆力矩22M=Px_b=20.33x_x2.8=38.0(kN-m)/muu33土壓力標準值對胸墻后趾的穩定力矩hM=E=5.24(kN-m)/mEb3圖4-2極端高水位時胸墻受

36、力情況(3)短暫組合(施工期)，考慮設計高水位與持久組合設計高水位時相同G=145.13kN/m波浪力標準值d=4.576.3=-1.73m；H取25年d=15.52m重現期設計咼水位下對應的H%為7.07m；L為對應的波長，取L=96.69m。代入上式，則2eHL(1.73)(15.52宀7.07/96.69=0.1615.52人7.07丿=3.29(+0.043IL丿(7.07=3.29上07196.69+0.043=0.382丿滿足，則波峰作用時胸墻上的平均壓力強度：bp=0.24丫HK=0.24x10.25x7.07x3.94=35.52kPap胸墻上的波壓力分布咼度：7r(2ndLr

37、cr7(2kx15.52)Md+Z=thK=7.07xthx0.1=0.419m1IL丿zI96.69丿單位胸墻上的水平波浪力標準值：P=0.60(d+Z)=0.6x35.52x0.419=8.92kN/m單位長度胸墻上浮托力標準值：Pu=660.7x2.8xr52=20.9kN/m作用標準值產生的穩定或傾覆力矩自重力標準值對胸墻后趾的穩定力矩=261.14(kN-m)/m水平波浪力標準值對胸墻后趾的傾覆力矩d+Z0.419M=px1=3.52x=0.74(kN-m)/mp22浮托力標準值對胸墻后趾的傾覆力矩22M=Pxb=20.9xx2.8=39.01(kN-m)/muu33JL,1M57圖

38、3-4施工組合胸墻受力情況表4-1斷面胸墻各種作用及標準值計算計算內容持久組合施工組合設計高水位設計高水位極端高水位胸墻自重力標準值145.13kN/m145.13kN/m145.1kN/m無因次參數g-0.163-0.044-0.16無因次參數Lb0.3180.3290.382胸墻上平均波壓力強度22.7kPa34.2kPa35.52kPa胸墻上波壓力分布咼度1.38m2.36m0.419m胸墻水平波浪力標準值18.80kN/m48.4N/m8.92kN/m波浪浮托力標準值13.35kN/m20.33kN/m20.9kN/m胸墻內側土壓力標準值15.7329kN/m15.73kN/m0自重力

39、穩定力矩261.14(kN-m)/m261.14(kN-m)/m261.14(kN-m)/m水平波浪力傾覆力矩11.2(kN-m)/m40.36(kN-m)/m0.74(kN-m)/m波浪浮托力傾覆力矩21.51(kN-m)/m38.0(kN-m)/m39.01(kN-m)/m土壓力傾覆力矩5.24(kN-m)/m5.24(kN-m)/m04.2斷面胸墻抗滑穩定性驗算1)沿墻底抗滑穩定性的承載能力極限狀態的設計表達式如下：yyP(G-yP)f+yE0pGuuEb各種組合情況的計算結果如下：持久組合設計高水位：左式二1x1.3X18.80二24.44kN/m右式=6.0X145.131.1x20

40、.33)x0.6+1.0X15.7329=101.14kN/m左式右式，該情況下滿足。持久組合極端高水位：左式=lxl.2x48.4=58.08kN/m右式=6.0 x145.131.0 xl5.73)x0.6+1.0 x15.7329=99.0kN/m左式右式，該情況下滿足。短暫組合設計高水位：左式=1x1.2x8.92=10.704kN/m右式=6.0 x145.131.0 x6.55)x0.6=83.14kN/m左式右式，該情況下滿足。綜上，斷面胸墻抗滑穩定性滿足要求。斷面胸墻抗傾穩定性驗算沿墻底抗傾穩定性的承載能力極限狀態設計表達式如下：Y(YM0pp+YM)uuGMGG+YM)EE持

41、久組合設計高水位：左式=1.0 x(11.2x1.3+1.1x21.51)=3&221(kN-m)/m右式=(261.14+5.24)/1.25=266.38(kN-m)/m左式右式，該情況下滿足。持久組合極端高水位：左式=1.0 x(1.2x40.36+1.0 x38.0)=86.432(kN-m)/m右式=(261.14+5.24)/1.25=266.38(kN-m)/m左式右式，該情況下滿足。短暫組合設計高水位：左式=1.0 x(1.2x0.74+1.0 x39.01)=39.90(kN-m)/m右式=(261.14+0)/1.25=208.912(kN-m)/m左式右式，該情況下滿足。

42、綜上，斷面處的胸墻抗傾穩定性滿足要求。第5章地基穩定性驗算根據JTJ250-98港口工程地基規范的有關規定，土坡和地基的穩定性驗算,MM/ysdRkR式中：M,M分別為作用于危險滑弧面上滑動力矩的設計值和抗滑力矩的標sdRk準值；丫卩為抗力分項系數。R2.采用簡單條分法驗算邊坡和地基穩定，其抗滑力矩標準值和滑動力矩設計值按下式計算其危險滑弧應滿足以下承載能力極限狀態設計表達式：M=R#CL+Z（q+W）cosatgRkkiikikiikiM=yER（q+W）sinaJsdskikii式中：R為滑弧半徑（m）；為綜合分項系數，取1.0；W為永久作用為第iski土條的重力標準值（KN/m），取均值，零壓線以下用浮重度計算；q為第i土條頂ki面作用的可變作用的標準值（kPa）；b為第i土條寬度（m）；a為第i土條滑弧ii中點切線與水平線的夾角（度）；申,C分別為第i土條滑動面上的內摩擦角（度）kiki和粘聚力（kPa）標準值，取均值；L為第i土條對應弧長（m）。i3.斷面地基穩定性驗算圖5-1穩定性計算圖表5-1地基穩定性計算結果表驗算內