1、 混凝土結構設計單層工業廠房課程設計 PAGE 64目錄 TOC o 1-3 h z u HYPERLINK l _Toc296081819 目錄 PAGEREF _Toc296081819 h 1 HYPERLINK l _Toc296081820 第1章、混凝土結構課程設計單層工業廠房設計計算書 PAGEREF _Toc296081820 h 3 HYPERLINK l _Toc296081821 1.1、設計條件 PAGEREF _Toc296081821 h 3 HYPERLINK l _Toc296081822 1.2、設計要求 PAGEREF _Toc296081822 h 4 H

2、YPERLINK l _Toc296081823 1.3、設計期限 PAGEREF _Toc296081823 h 4 HYPERLINK l _Toc296081824 1.4、參考資料 PAGEREF _Toc296081824 h 4 HYPERLINK l _Toc296081825 第2章、混凝土結構課程設計單層工業廠房設計計算書 PAGEREF _Toc296081825 h 5 HYPERLINK l _Toc296081826 2.1、設計條件 PAGEREF _Toc296081826 h 5 HYPERLINK l _Toc296081827 2.1.1、平面與剖面 PAG

3、EREF _Toc296081827 h 5 HYPERLINK l _Toc296081828 2.1.2、建筑構造 PAGEREF _Toc296081828 h 5 HYPERLINK l _Toc296081829 2.1.3、自然條件 PAGEREF _Toc296081829 h 7 HYPERLINK l _Toc296081830 2.1.4、材料 PAGEREF _Toc296081830 h 7 HYPERLINK l _Toc296081831 2.2、設計要求 PAGEREF _Toc296081831 h 7 HYPERLINK l _Toc296081832 2.3

4、、結構構件選型及柱截面尺寸確定 PAGEREF _Toc296081832 h 7 HYPERLINK l _Toc296081833 2.3.1、主要構件選型表 PAGEREF _Toc296081833 h 7 HYPERLINK l _Toc296081834 2.3.2、柱截面尺寸 PAGEREF _Toc296081834 h 8 HYPERLINK l _Toc296081835 2.3.3計算單元 PAGEREF _Toc296081835 h 8 HYPERLINK l _Toc296081836 2.4、荷載計算 PAGEREF _Toc296081836 h 9 HYPER

5、LINK l _Toc296081837 2.4.1、恒載 PAGEREF _Toc296081837 h 9 HYPERLINK l _Toc296081838 2.4.2、屋面活荷載 PAGEREF _Toc296081838 h 10 HYPERLINK l _Toc296081839 2.4.3、風荷載 PAGEREF _Toc296081839 h 11 HYPERLINK l _Toc296081840 2.4.4、吊車荷載 PAGEREF _Toc296081840 h 11 HYPERLINK l _Toc296081841 2.5、排架內力分析 PAGEREF _Toc296

6、081841 h 13 HYPERLINK l _Toc296081842 2.5.1、恒載作用下排架內力分析 PAGEREF _Toc296081842 h 14 HYPERLINK l _Toc296081843 2.5.2、屋面活荷載作用下排架內力分析 PAGEREF _Toc296081843 h 15 HYPERLINK l _Toc296081844 2.5.3、風荷載作用下排架內力分析 PAGEREF _Toc296081844 h 18 HYPERLINK l _Toc296081845 2.5.4、吊車荷載作用下排架內力分析 PAGEREF _Toc296081845 h 2

7、0 HYPERLINK l _Toc296081846 2.6、內力組合 PAGEREF _Toc296081846 h 27 HYPERLINK l _Toc296081847 2.7、柱截面設計 PAGEREF _Toc296081847 h 30 HYPERLINK l _Toc296081848 2.7.1、A柱配筋計算 PAGEREF _Toc296081848 h 30 HYPERLINK l _Toc296081849 2.7.2、B柱配筋計算 PAGEREF _Toc296081849 h 35 HYPERLINK l _Toc296081850 2.7.3、C柱配筋計算 PA

8、GEREF _Toc296081850 h 40 HYPERLINK l _Toc296081851 2.7.4、抗風柱設計 PAGEREF _Toc296081851 h 45 HYPERLINK l _Toc296081852 2.8、基礎設計 PAGEREF _Toc296081852 h 50 HYPERLINK l _Toc296081853 2.8.1、A柱基礎設計 PAGEREF _Toc296081853 h 50 HYPERLINK l _Toc296081854 2.8.2、B柱基礎設計 PAGEREF _Toc296081854 h 53 HYPERLINK l _Toc

9、296081855 2.8.3、C柱基礎設計 PAGEREF _Toc296081855 h 57 HYPERLINK l _Toc296081856 2.8.4、抗風柱基礎設計 PAGEREF _Toc296081856 h 60 HYPERLINK l _Toc296081857 參考資料 PAGEREF _Toc296081857 h 64第1章、混凝土結構課程設計單層工業廠房設計計算書1.1、設計條件1.1.1、平面與剖面某雙跨等高機修車間，廠房長度72m，柱距為6m，不設天窗。廠房跨度為18m，車間面積為2644.07 ,其中AB跨設有兩臺10t橋式吊車；BC跨設有兩臺32/5t橋式

10、吊車。吊車采用大連起重機廠的橋式吊車,吊車工作級別A4-A5，軌頂標高AB跨為8.7m，BC跨為9m，柱頂標高為11.8m。1.1.2、建筑構造屋蓋防水層：APP防水卷材找平層：25mm水泥砂漿保溫層：100mm水泥蛭石砂漿屋面板：大型預應力屋面板圍護結構240mm普通磚墻，采用 和M5混合砂漿門窗低窗：4.2m4.8m高窗：4.2m2.4m門洞：5.6m6.0m1.1.3、自然條件建設地點：衡陽市郊，無抗震設防要求基本風壓：0.40基本雪壓：0.35建筑場地：粉質粘土地下水位：低于自然地面3m修正后地基承載力特征值：2501.1.4、材料混凝土：基礎采用C25，柱采用C30鋼筋：HPB235

11、級、HRB335級、HRB400級各種直徑鋼筋1.2、設計要求1.2.1、分析廠房排架，設計柱、基礎，整理計算書一份1.2.2、繪制結構施工圖一套1.3、設計期限1.3.1、兩周1.4、參考資料1.4.1、混凝土結構設計規范GB50010-20021.4.2、建筑結構荷載規范GB50009-20011.4.3、建筑地基基礎設計規范GB50007-20021.4.4、混凝土結構構造手冊1.4.5、國家建筑標準設計圖集08G118第2章、混凝土結構課程設計單層工業廠房設計計算書2.1、設計條件2.1.1、平面與剖面某雙跨等高機修車間，廠房長度72m，柱距為6m，不設天窗。廠房跨度為18m，車間面積

12、為2644.07 ,其中AB跨設有兩臺10t橋式吊車；BC跨設有兩臺32/5t橋式吊車。吊車采用大連起重機廠的橋式吊車,吊車工作級別A4-A5，軌頂標高AB跨為8.7m，BC跨為9m，柱頂標高為11.8m。廠房剖面圖如下2.1.2、建筑構造屋蓋防水層：APP防水卷材找平層：25mm水泥砂漿保溫層：100mm水泥蛭石砂漿屋面板：大型預應力屋面板圍護結構240mm普通磚墻，采用 和M5混合砂漿門窗低窗：4.2m4.8m高窗：4.2m2.4m門洞：5.6m6.0m2.1.3、自然條件建設地點：XX市郊，無抗震設防要求基本風壓：0.40基本雪壓：0.35建筑場地：粉質粘土地下水位：低于自然地面3m修正

13、后地基承載力特征值：2502.1.4、材料混凝土：基礎采用C25，柱采用C30鋼筋：HPB235級、HRB335級、HRB400級各種直徑鋼筋2.2、設計要求2.2.1、分析廠房排架，設計柱、基礎，整理計算書一份2.2.2、繪制結構施工圖一套2.3、結構構件選型及柱截面尺寸確定2.3.1、主要構件選型表構件名稱標準圖集荷載標準值選用型號預應力鋼筋混凝土屋面板G410（一）1.5YWB-2（中間跨）YWB-2S(端 跨)預應力鋼筋混凝土折線型屋架G415（一）68.2kN/榀YWJ18-2-Aa鋼筋混凝土吊車梁G323（二）G42628.3kN/根46kN/根DL-4-YDL-3-吊車軌道及軌道

14、連接件G325（二）0.8DCGDL鋼筋混凝土基礎梁G32016.7kN/根JL-1JL-3鋼窗0.45240mm磚墻5.242.3.2、柱截面尺寸已知柱頂標高為11.8m，室內地面至基礎頂面距離為0.5m，則柱總高度H=11.8+0.5=12.3m，柱截面尺寸及相應的計算參數如下參數柱號截面尺寸/mm柱高/mm慣性矩/自重/kN面積/偏心距/mmA上柱400400420021.316.81.650下柱I4008001001508100142.35361.7750B上柱50060042009031.530下柱I50012001202008100571.83623.0060C上柱40040042

15、0021.316.81.650下柱I4009001001508100195.38381.87502.3.3計算單元本車間為機修車間，工藝無特殊要求，結構布置均勻，選取一榀排架進行計算，計算見圖和計算單元如下圖2.4、荷載計算2.4.1、恒載2.4.1.1、屋蓋結構自重APP防水卷材 0.3525mm水泥砂漿找平層 0.4100mm水泥蛭石保溫層 0.51.5m6m預應力混凝土屋面板 1.5屋面支撐及吊管自重 0.15 2.85屋架自重：AB、BC跨YWJ18-2-Aa 68.2kN/榀則作用于柱頂的屋蓋結構荷載設計值為2.4.1.2、吊車梁及軌道荷載設計值AB跨：BC跨：2.4.1.3、柱自重

16、荷載設計值A柱上柱：A柱下柱：B柱上柱：B柱下柱：C柱上柱：C柱下柱：各項恒載作用位置如下圖2.4.2、屋面活荷載屋面活荷載標準值為0.5，雪荷載標準值為0.35，故僅按屋面活荷載計算，則作用于柱頂的屋面活荷載設計值為：，作用位置與相同2.4.3、風荷載風荷載標準值按計算，其中根據廠房各部分標高及B類地面粗糙度表確定如下柱頂：H=11.8m，檐口：H=13.45m， 屋頂：H=14.745m， 風荷載體型系數如圖所示排架迎風面、背風面風荷載標準值為則作用于排架計算簡圖上的風荷載設計值為2.4.4、吊車荷載2.4.4.1、吊車主要參數AB跨10t吊車、中級工作制吊車，吊車梁高900mm，B=60

17、40mm,K=5000mm,G=140kN,g=23.03kN, BC跨30/5t吊車、中級工作制吊車，吊車梁高1200mm，B=6474mm，K=4650mm,G=321.2kN,g=108.77kN, ,2.4.4.2、吊車豎向荷載AB跨BC跨2.4.4.3、吊車橫向水平荷載AB跨BC跨2.5、排架內力分析該廠房為兩跨等高廠房，可以用剪力分配法進行排架內力分析柱剪力分配系數柱列n備注A0.1500.3412.50.2810.161B0.1570.3412.470.07080.638C0.1090.3412.270.2250.2012.5.1、恒載作用下排架內力分析A柱B柱C柱由于排架為對稱

18、結構，故各柱按柱頂為不動鉸支座計算內力，柱頂不動鉸支座反力分別為A柱B柱C柱排架柱頂不動鉸支座總反力為各柱柱頂最后剪力分別為2.5.2、屋面活荷載作用下排架內力分析2.5.2.1、AB跨作用屋面活荷載排架計算簡圖如圖所示，其中其在A、B柱柱頂及變階處引起的力矩為A柱B柱則排架柱頂不動鉸支座總反力為將R反向作用于排架柱頂，可得屋面活荷載作用于AB跨時的柱頂剪力排架柱的彎矩圖、軸力圖及柱底剪力如圖2-92.5.2.2、BC跨作用屋面活荷載排架計算簡圖如圖所示，其中其在A、B柱柱頂及變階處引起的力矩為B柱C柱則排架柱頂不動鉸支座總反力為將R反向作用于排架柱頂，可得屋面活荷載作用于AB跨時的柱頂剪力排

19、架柱的彎矩圖、軸力圖及柱底剪力如圖2-102.5.3、風荷載作用下排架內力分析2.5.3.1、左吹風時排架計算簡圖如圖所示各柱不動鉸支座反力分別為A柱C柱各柱頂剪力分別為排架內力圖如圖2-11所示2.5.3.2、右吹風時計算簡圖如圖所示各柱不動鉸支座反力分別為A柱C柱各柱頂剪力分別為排架內力圖如圖2-12所示2.5.4、吊車荷載作用下排架內力分析2.5.4.1、作用于A柱計算簡圖如圖所示其中吊車豎向荷載，在牛腿頂面處引起的力矩為A柱B柱排架各柱頂剪力分別為排架柱的彎矩圖、軸力圖及柱底剪力如圖2-132.5.4.2、作用于B柱左計算簡圖如圖所示其中吊車豎向荷載，在牛腿頂面處引起的力矩為柱頂不動鉸

20、支座反力及總反力分別為A柱B柱排架各柱頂剪力分別為排架柱的彎矩圖、軸力圖及柱底剪力如圖2-142.5.4.3、作用于B柱右計算簡圖如圖所示其中吊車豎向荷載，在牛腿頂面處引起的力矩為B柱C柱排架各柱頂剪力分別為排架柱的彎矩圖、軸力圖及柱底剪力如圖2-152.5.4.4、作用于C柱計算簡圖如圖所示其中吊車豎向荷載，在牛腿頂面處引起的力矩為柱頂不動鉸支座反力及總反力分別為B柱C柱排架各柱頂剪力分別為排架柱的彎矩圖、軸力圖及柱底剪力如圖2-162.5.4.5、作用于AB跨柱當AB跨作用吊車橫向水平荷載時，排架計算簡圖如圖所示A柱B柱排架柱頂總反力R為各柱頂剪力為排架各柱的彎矩圖及柱底剪力值如圖2-17

21、所示，當方向相反時，彎矩圖和剪力只改變符號，方向不變2.5.4.6、作用于BC跨柱當BC跨作用吊車橫向水平荷載時，排架計算簡圖如圖所示B柱C柱排架柱頂總反力R為各柱頂剪力為排架各柱的彎矩圖及柱底剪力值如圖2-18所示，當方向相反時，彎矩圖和剪力只改變符號，方向不變2.6、內力組合A柱內力組合截面內力永久荷載可變荷載內力組合屋面荷載吊車荷載風荷載與相應的N與相應的N與相應的M與相應的M作用于AB跨作用于BC跨作用于A柱作用于B柱左作用于B柱右作用于C柱作用于AB跨作用于BC跨左風右風項次ABCDEFGHIJK組合項內力合計組合項內力合計組合項內力合計組合項內力合計-M5.140.941.37-2

22、9.15-19.1126.25-4.074.9714.87-7.17-4.25A+0.9(B+C+F+I)44.23A+0.90.8(D+G)+I+J-38.61(1.35/1.2)A+0.7(B+C+F)25.77A+0.9(C+F+I)43.38N245.7637.8000000000279.78245.76302.94245.76-M-30.15-6.621.3753.518.1526.25-4.074.9714.87-7.17-4.25A+0.9C+0.8(D+F)+I41.89A+0.9(B+G+I+J)-59.61A+0.9(B+D+I)25.43A+0.9(G+I+J)-53.6

23、5N285.3637.80236.1777.89000000455.40319.38531.93285.36-M1.52-1.164.01-2.7-28.7176.88-11.9340.8843.54181.27-82.67A+0.9(C+F+I+J)276.55(197.79)A+0.9B+0.8(E+G)+I+K-142.37(-101.51)A+0.9(B+D+I+J)200.37(143.31)A+0.9(C+F+J)276.65(197.79)N328.5637.80236.1777.89000000328.56(273.8)418.66(338.16)575.13(449.92)3

24、28.56(273.8)V3.910.6740.326-6.94-4.556.25-0.975.663.5427.05-15.3937.36(27.15)-16.49(-11.29)25.80(18.89)37.36(27.15)B柱內力組合截面內力永久荷載可變荷載內力組合屋面荷載吊車荷載風荷載與相應的N與相應的N與相應的M與相應的M作用于AB跨作用于BC跨作用于A柱作用于B柱左作用于B柱右作用于C柱作用于AB跨作用于BC跨左風右風項次ABCDEFGHIJK組合項內力合計組合項內力合計組合項內力合計組合項內力合計-M3.78-6.97.2427.3830.37-73.5-55.829.8233

25、.9663.55-62.87A+0.9(C+E+I+J)125.39A+0.9(B+F+I+K)-155.72(1.35/1.2)A+0.7(B+C+F)-46.96A+0.9(F+I+K)-149.51N48937.837.800000000523.02523.02603.05489-M19.8-6.97.24-31.03-146.76402.1250.389.8233.9663.55-62.87A+0.9(C+F+I+J)475.98A+0.9(B+E+I+K)-205.64A+0.9B+C+0.8(E+F)+I+J291.72A+0.9(I+J)107.56N589.5637.837.8

26、77.89236.17634.16141.600001194.32836.131284.23589.56-M27.09-9.2610.2721.78-89.2260.37-57.2784.18233.06186.1-184.1A+0.9(C+F+I+J)647.91(466.03)A+0.9B+0.8(E+G)+I+K-426.17(-326.88)A+0.9B+C+0.8(E+F)+I+J528.48(380.73)A+0.9(I+J)404.33(292.04)N663.9637.837.877.89236.17634.16141.600001268.72(960.97)969.97(77

27、1.88)1358.64(1030.05)663.96(553.3)V0.9-0.290.3746.257.23-17.5-13.299.1824.5815.13-14.9721.22(15.27)-39.32(-27.98)29.32(21.05)36.64(26.28)C柱內力組合截面內力永久荷載可變荷載內力組合屋面荷載吊車荷載風荷載與相應的N與相應的N與相應的M與相應的M作用于AB跨作用于BC跨作用于A柱作用于B柱左作用于B柱右作用于C柱作用于AB跨作用于BC跨左風右風項次ABCDEFGHIJK組合項內力合計組合項內力合計組合項內力合計組合項內力合計-M-8.92-1.6-1.051.7

28、6-11.2647.2559.896.939.789.544.03A+0.9(G+I+J)62.36A+0.9(B+C+E+I-30.24(1.35/1.2)A+0.7(C+E)-18.65A+0.9(G+I+J)62.36N245.76037.800000000245.76279.78302.94245.76-M34.23-1.68.41.76-11.264.77-130.366.939.789.544.03A+0.9C+0.8(D+F)+I+J63.88A+0.9(B+G+I)-93.34A+0.9(B+C+G+I)-85.78A+0.9(D+I+J)53.20N306.72037.800

29、141.6634.160000442.69763.32911.48306.72-M-4.73-4.72.735.17-32.9695.9-14.8520.3125.8198.17-127.73A+0.9(C+F+I+J)285.62(203.45)A+0.9B+0.8(E+G)+I+K-271.57(-194.54)A+0.9(B+C+G+I+J)-248.05(-177.75)A+0.9(B+E+I+K)-266.81(-191.14)N352.32037.800141.6634.160000513.78(408.93)808.92(619.74)957.08(725.57)352.32(2

30、93.6)V-4.81-0.382-0.70.42-2.6811.2514.261.6515.8616.65-24.5433.9(23.68)-33.18(-24.26)-29.31(-21.51)-43.93(-31.94)2.7、柱截面設計混凝土強度等級為C30，；采用HRB335級鋼筋，2.7.1、A柱配筋計算2.7.1.1、上柱配筋計算上柱截面共有四組內力，取，經判別，其中三組內力為大偏心受壓，只有一組為小偏心受壓，且，故按此組內力計算時為構造配筋，對三組大偏心受壓內力，在M值較大且軸力比較接近的兩組內力中取軸力較小的一組，即取上柱計算長度，附加偏心距為由，故應考慮偏心距增大系數，取取

31、計算選3B18()，則，滿足要求垂直于排架方向柱的計算長度滿足彎矩作用平面外的承載力要求2.7.1.2、下柱配筋計算取，與上柱分析方法類似，在下柱八組內力中選取最不利內力下柱計算長度，附加偏心距為由，故應考慮偏心距增大系數，取為大偏心受壓，先假定中和軸在翼緣內，則，說明中和軸在翼緣內選4B18()，則，滿足要求垂直于排架方向柱的計算長度滿足彎矩作用平面外的承載力要求2.7.1.3、柱的裂縫寬度驗算規范規定，對的柱應進行裂縫寬度驗算上柱：，可不進行裂縫寬度驗算下柱：，需要進行裂縫寬度驗算柱的裂縫寬度驗算表柱截面上柱下柱內力標準值197.79273.87220.0121.011320.592644

32、.4203.50.5650.20.3滿足要求2.7.1.4、柱箍筋配置非抗震區的單層廠房柱，其箍筋數量一般由構造要求控制，根據構造要求，上、下柱均采用A8200箍筋2.7.1.5、牛腿設計根據吊車梁支承位置、截面尺寸及構造要求，初步擬定牛腿尺寸，如下圖所示。其中牛腿截面寬度,牛腿截面高度, 牛腿截面高度驗算取故牛腿截面高度滿足要求牛腿配筋計算，所以牛腿按構造配筋選用4B14（），水平箍筋選用A81002.7.1.6、柱的吊裝驗算采用翻身起吊，吊點設在牛腿下部，混凝土達到設計強度后起吊柱插入杯口深度，取800mm則柱吊裝時總長度為4.2+8.1+0.8=13.1m,計算簡圖如圖柱吊裝階段的荷載為

33、柱自重，考慮動力系數，則在上述荷載作用下，柱各控制截面的彎矩為由得令得，則柱截面受彎承載力及裂縫寬度驗算經初步驗算，上柱裂縫寬度不滿足要求，采用吊點處局部加強，加2B18，實際配筋3B14+2B18，柱截面上柱下柱71.44（52.92）90.98（67.39）64.373.2481.88219.88174.19105.680.0120.0120.470.0690.2取0.20.140.20.0370.2滿足要求2.7.2、B柱配筋計算2.7.2.1、上柱配筋計算上柱截面共有四組內力，取取最不利內力計算上柱計算長度，附加偏心距為由，故應考慮偏心距增大系數，取取計算選3B18()，則，滿足要求垂

34、直于排架方向柱的計算長度滿足彎矩作用平面外的承載力要求2.7.2.2、下柱配筋計算取，與上柱分析方法類似，在下柱八組內力中選取最不利內力下柱計算長度，附加偏心距為由，故應考慮偏心距增大系數，取為大偏心受壓，先假定中和軸在翼緣內，則，說明中和軸在翼緣內按最小配筋率配筋選4B16()，則，滿足要求垂直于排架方向柱的計算長度滿足彎矩作用平面外的承載力要求2.7.2.3、柱的裂縫寬度驗算規范規定，對的柱應進行裂縫寬度驗算上柱：，可不進行裂縫寬度驗算下柱：，可不進行裂縫寬度驗算2.7.2.4、柱箍筋配置非抗震區的單層廠房柱，其箍筋數量一般由構造要求控制，根據構造要求，上、下柱均采用A8200箍筋2.7.

35、2.5、牛腿設計根據吊車梁支承位置、截面尺寸及構造要求，初步擬定牛腿尺寸，如下圖所示。其中牛腿截面寬度,牛腿截面高度,牛腿截面高度驗算取左牛腿右牛腿故牛腿截面高度滿足要求牛腿配筋計算，所以牛腿按計算配筋左牛腿右牛腿選用4B16（），水平箍筋選用A81002.7.2.6、柱的吊裝驗算采用翻身起吊，吊點設在牛腿下部，混凝土達到設計強度后起吊柱插入杯口深度，取則柱吊裝時總長度為4.2+8.1+1=13.3m,計算簡圖如圖柱吊裝階段的荷載為柱自重，考慮動力系數，則在上述荷載作用下，柱各控制截面的彎矩為由得令得，則柱截面受彎承載力及裂縫寬度驗算經初步驗算，上柱裂縫寬度不滿足要求，采用吊點處局部加強，加2

36、B18，實際配筋柱截面上柱下柱133.98（99.24）191.04（141.51）119.03198.4171.93270160.14174.40.00850.00850.1380.2取0.2-0.270.2取0.20.070.20.110.2滿足要求2.7.3、C柱配筋計算2.7.3.1、上柱配筋計算上柱截面共有四組內力，取上柱計算長度，附加偏心距為由，故應考慮偏心距增大系數，取取計算選3B16()，則，滿足要求垂直于排架方向柱的計算長度滿足彎矩作用平面外的承載力要求2.7.3.2、下柱配筋計算取，與上柱分析方法類似，在下柱八組內力中選取最不利內力下柱計算長度，附加偏心距為由，故應考慮偏心

37、距增大系數，取為大偏心受壓，先假定中和軸在翼緣內，則，說明中和軸在翼緣內選4B14()，則，滿足要求垂直于排架方向柱的計算長度滿足彎矩作用平面外的承載力要求2.7.3.3、柱的裂縫寬度驗算規范規定，對的柱應進行裂縫寬度驗算上柱：，需進行裂縫寬度驗算下柱：，需進行裂縫寬度驗算柱的裂縫寬度驗算表柱截面上柱下柱內力標準值43.49191.14204.8293.6212.36510.007260.01取0.010.00270.01取0.011.1871.027411.641078.5800.523280.1716.9159.5240.80.280.550.080.3滿足要求0.110.3滿足要求2.7

38、.3.4、柱箍筋配置非抗震區的單層廠房柱，其箍筋數量一般由構造要求控制，根據構造要求，上、下柱均采用A8200箍筋2.7.3.5、牛腿設計根據吊車梁支承位置、截面尺寸及構造要求，初步擬定牛腿尺寸，如下圖所示。其中牛腿截面寬度,牛腿截面高度,牛腿截面高度驗算取故牛腿截面高度滿足要求牛腿配筋計算，所以牛腿按構造配筋選用4B14（），水平箍筋選用A81002.7.3.6、柱的吊裝驗算采用翻身起吊，吊點設在牛腿下部，混凝土達到設計強度后起吊柱插入杯口深度，取850mm則柱吊裝時總長度為4.2+8.1+0.85=13.15m,計算簡圖如圖柱吊裝階段的荷載為柱自重，考慮動力系數，則在上述荷載作用下，柱各控

39、制截面的彎矩為由得令得，則柱截面受彎承載力及裂縫寬度驗算經初步驗算，上柱裂縫寬度不滿足要求，采用吊點處局部加強，加2B16，實際配筋柱截面上柱下柱71.44（52.92）90.98（67.39）57.8896.4890.18151.29168.1161.30.4780.290.1260.20.070.2滿足要求2.7.4、抗風柱設計2.7.4.1、尺寸確定截面尺寸上柱，下柱2.7.4.2、荷載計算（1）柱自重及截面參數柱別截面尺寸/mm自重/kN面積/（）慣性矩/()上柱3003005.880.90.675下柱30060054.91.85.4（2）風荷載，迎風面、背風面風荷載標準值為則作用于抗

40、抗風柱計算簡圖上的風荷載設計值為風荷載作用下彎矩圖如下2.7.4.3、抗風柱截面設計（1）正截面承載力計算上柱因為構件軸力較小，故按純彎構件雙筋矩形截面計算故按最小配筋率配筋，取3B12，下柱因為構件軸力較小，故按純彎構件雙筋矩形截面計算故按最小配筋率配筋，取4B14，（2）斜截面承載力計算上柱屬厚腹構件故按構造配置箍筋，取箍筋為A8150，可以下柱屬厚腹構件故按構造配置箍筋，取箍筋為A10250，可以（3）抗風柱裂縫寬度驗算上柱下柱2.7.4.4、抗風柱吊裝驗算采用翻身起吊，吊點設在下柱，距下柱上邊緣2.5m，混凝土達到設計強度后起吊柱插入杯口深度，則柱吊裝時總長度為15.413m計算簡圖如

41、圖柱吊裝階段的荷載為柱自重，考慮動力系數，則在上述荷載作用下，柱各控制截面的彎矩為由得令得，則柱截面受彎承載力及裂縫寬度驗算柱截面上柱下柱15.57（11.53）86.72（64.24）14.0116.2878.0597.78211.9212.50.480.480.130.20.170.2滿足要求2.8、基礎設計2.8.1、A柱基礎設計2.8.1.1、作用于基礎頂面上的荷載計算作用于基礎頂面上的荷載包括柱底傳給基礎的M、N、V以及外墻的自重基礎設計的不利內力如下組別荷載效應基本組合荷載效應標準組合第一組276.65328.5637.36197.79273.827.15第二組-142.37418

42、.66-16.49-101.51338.16-11.29第三組200.37575.1325.8143.31449.9218.89每個基礎承受的外墻總寬度為6m，總高度為1.65+12.3=13.95m，墻體為240mm磚墻（5.24），鋼框玻璃窗（0.45），基礎梁重16.7根，每個基礎承受由墻體傳來的荷載為240mm磚墻 鋼窗 基礎梁 距基礎形心的偏心距為120+400=520mm, 2.8.1.2、基礎尺寸及基礎埋深（1）按構造要求擬定高度h基礎埋深杯壁厚度，取，基礎邊緣高度，臺階高度取375mm（2）擬定基礎底面尺寸，適當放大，取（3）計算基底壓力及驗算地基承載力基礎底面壓力計算及地基承

43、載力驗算類別第一組第二組第三組197.79-101.51143.31273.8338.16449.9227.15-11.2918.89739.76804.12915.8866.23-275.362.66182.49291.37189.67121.9339.55187.23152.21250165.46250188.45250182.49300291.37300189.673002.8.1.3、基礎高度驗算基礎底面凈反力設計值計算類別第一組第二組第三組276.65-142.37200.37328.56418.66575.1337.36-16.4925.8701.09791.19947.66124

44、.03-354.2235.03200.9787.55324.770.83211.03179.98因臺階高度與臺階寬度相等，不需驗算變階處的受沖切承載力，基礎高度滿足要求2.8.1.4、基礎底板配筋計算（1）柱邊及變階處基底反力計算公式第一組第二組第三組161.06210.79200.75176.82255.78205.20181.02267.78205.89188.90290.28208.11144.26162.80195（2）柱邊及變階處彎矩計算 （3）配筋計算基礎底板受力鋼筋采用HPB235級，長邊方向鋼筋面積為選用A12130，基礎底板短邊方向鋼筋面積為選用A10150，由于，所以杯壁不

45、需要配筋2.8.2、B柱基礎設計2.8.2.1、作用于基礎頂面上的荷載計算作用于基礎頂面上的荷載包括柱底傳給基礎的M、N、V基礎設計的不利內力如下組別荷載效應基本組合荷載效應標準組合第一組647.911268.7221.22466.03960.9715.27第二組-462.17969.97-39.32-326.88771.88-27.98第三組528.481358.6429.32380.731030.0521.052.8.2.2、基礎尺寸及基礎埋深（1）按構造要求擬定高度h基礎埋深杯壁厚度，取，基礎邊緣高度，臺階高度取475mm擬定基礎底面尺寸，適當放大，取（3）計算基底壓力及驗算地基承載力基

46、礎底面壓力計算及地基承載力驗算類別第一組第二組第三組466.03-326.88380.73960.97771.881030.0515.27-27.9821.051182.97993.881252.05486.64-364.65409.15284.81228.22274.9341.0745.5869.99162.94250136.9250172.46250284.81300228.22300274.933002.8.2.3、基礎高度驗算基礎底面凈反力設計值計算類別第一組第二組第三組647.91-462.17528.481268.72969.971358.6421.22-39.3229.32126

47、8.72969.971358.64676.56-515.25568.06344.195.31-262.644.56329.444.88因臺階高度小于臺階寬度，不需驗算變階處的受沖切承載力，基礎高度滿足要求2.8.2.4、基礎底板配筋計算（1）柱邊及變階處基底反力計算公式第一組第二組第三組236.36180.52238.87285.14217.67279.82290.28221.58284.14314.66240.16304.61174.75133.6187.14柱邊及變階處彎矩計算 配筋計算基礎底板受力鋼筋采用HPB235級，長邊方向鋼筋面積為選用A14130，基礎底板短邊方向鋼筋面積為選用A

48、12150，由于，所以杯壁不需要配筋2.8.3、C柱基礎設計2.8.3.1、作用于基礎頂面上的荷載計算作用于基礎頂面上的荷載包括柱底傳給基礎的M、N、V以及外墻的自重基礎設計的不利內力如下組別荷載效應基本組合荷載效應標準組合第一組285.62513.7833.9203.45408.9323.68第二組-271.57808.92-33.18-194.54619.74-24.26第三組-248.05957.08-29.31-177.75725.57-21.51每個基礎承受的外墻總寬度為6m，總高度為1.65+12.3=13.95m，墻體為240mm磚墻（5.24），鋼框玻璃窗（0.45），基礎梁重16.7根，每個基礎承受由墻體傳來的荷載為240mm磚墻 鋼窗 基礎梁 距基礎形心的偏心距為120+450=570mm, 2.8.3.2、基礎尺寸及基礎埋深（1）按構造要求擬定高度h基礎埋深杯壁厚度，取，基礎邊緣高度，臺階高度取400mm擬定基礎底面尺寸，適當放大，取（3）計算基底壓力及驗算地基承載力基礎底面壓力計算及地基承載力驗算類別第一組第