1、 PAGE PAGE 38 平頂山煤業（集團）建筑安裝工程有限公司某煤礦綜能新能源氣化裝置主廠房35.97米梁板高架支撐專項方案項目經理審核人編制人編制單位：#集團#項目部日 期：2017年3月30日目錄 TOC o 1-2 u 第一章 編制說明 PAGEREF _Toc291166474 h 01.1 編制原則 PAGEREF _Toc291166475 h 01.2 編制依據 PAGEREF _Toc291166476 h 0第二章 工程概況 PAGEREF _Toc291166477 h 22.1 工程概述 PAGEREF _Toc291166478 h 2第三章施工準備 PAGEREF

2、 _Toc291166479 h 23.1 組織準備 PAGEREF _Toc291166480 h 23.2 技術準備 PAGEREF _Toc291166481 h 3第四章 35.970米梁、板、柱施工 PAGEREF _Toc291166482 h 341 施工工藝流程 PAGEREF _Toc291166483 h 342 鋼筋工程 PAGEREF _Toc291166484 h 443模板工程 PAGEREF _Toc291166485 h 644 混凝土澆筑 PAGEREF _Toc291166486 h 25第五章 質量保證體系及措施 PAGEREF _Toc291166487

3、 h 305.1建立完善的質量保證體系 PAGEREF _Toc291166488 h 305.2制訂完善的質量技術措施 PAGEREF _Toc291166489 h 31第六章 安全保證體系及措施 PAGEREF _Toc291166490 h 316.1安全保證組織體系 PAGEREF _Toc291166491 h 316.2落實安全生產責任制 PAGEREF _Toc291166492 h 326.3安全管理制度及組織措施 PAGEREF _Toc291166493 h 336.4安全生產技術措施 PAGEREF _Toc291166494 h 34第七章 安全用電措施 PAGERE

4、F _Toc291166495 h 367.1安全用電組織措施 PAGEREF _Toc291166496 h 367.2安全用電技術措施 PAGEREF _Toc291166497 h 37 第一章 編制說明1.1 編制原則、做好現場工程技術資料的調查工作；、合理科學安排施工程序；、采用先進的施工技術和施工組織；、確保工程質量和施工安全；、節約費用和降低工程成本。該方案為主廠房35.970米及以上部分施工前準備；模板制作、安裝、拆除；鋼筋制作綁扎；主廠房35.970米及以上部分砼澆筑以及施工安全等方面提供綱領性文件，用以指導其施工與管理，以確保優質、高效、安全、文明地完成該項工程任務。1.2

5、 編制依據1、本工程設計圖紙、各類資料及設計說明等資料；2、國家相關技術規范、標準、技術規程、建筑法規及規章 ，行業規程及企業的技術資料；3、建設單位、監理單位對該項工作的有關要求；4、企業的技術力量和機械設備情況；5、原材料的合格證、使用說明書等技術資料。第二章 工程概況2.1 工程概述#煤礦綜能新能源煤制氣項目氣化裝置工程，軸線尺寸56m19.5m。基礎形式采用鋼筋混凝土樁和樁承臺。在主體35.970米層，/AC軸梁的截面尺寸為10002600，其中C/軸梁的截面尺寸10002600，B/軸梁的截面尺寸10002600，A/軸梁的截面尺寸10002600，AD軸方向的跨度為6000、600

6、0.、7500，軸方向的跨度為7000，板厚250，本層層高6米，由于梁比較大，板比較厚，因此對本層編制支撐體系專項方案。基礎形式：本工程采用沖擊成孔灌注樁基礎。 主體結構：混凝土框架結構。砼等級：混凝土基礎墊層為C10，混凝土基礎C35。第三章施工準備3.1 組織準備根據該項工程規模和特點，組建強有力的項目管理機構，以科學系統的管理和先進的施工技術為手段來行使計劃、組織、指揮、協調、控制、監督等六項基本職能，實行精細化管理，確保工程質量。組織機構：3.2 技術準備1、組織施工人員認真熟悉圖紙，明確工程施工的重點難點，詳細了解細部作法和質量要求，并做好施工技術及安全三級交底。2、編制專項施工方

7、案，使其具有合理性、適用性、可操作性。3、學習掌握有關的施工工藝和安全操作規程，保證施工中嚴格按施工質量驗收規范組織施工和驗收，使工程質量等級保證達到合格標準。第四章 35.970米梁、板、柱施工41 施工工藝流程柱子及梁定位放線搭設框架梁、板支撐架放置梁底模板柱子氣壓焊及柱箍筋綁扎框架梁鋼筋綁扎砼板模板支設板鋼筋綁扎混凝土澆筑養護42 鋼筋工程1、施工準備鋼筋進貨及加工要求：鋼筋進場首先應檢查鋼材合格證、質保書，核對鋼筋的規格型號，然后按規定進行取樣作力學性能試驗，確認產品合格后才能使用。進場鋼筋應分規格、分批堆碼整齊，并掛好產品狀態標識牌。認真熟悉施工圖，根據施工圖明確的各種鋼筋的相互關系

8、認真放樣。制作時對照鋼筋翻樣表進行，并根據進場鋼筋長度和翻樣表明確的鋼筋接頭形式進行認真配料，杜絕鋼筋浪費。鋼筋彎曲時先進行試彎，待核對尺寸準確無誤后再進行成批加工。加工好的鋼筋應分類分別堆碼整齊，掛上標識牌，以便綁扎時不至于用錯。2、機具準備機械名稱機械型號數量狀態鋼筋切斷機GQ5012臺良好鋼筋彎曲機GJ7-402臺良好鋼筋調直機JM2-51臺良好電焊機2臺良好3、勞動力準備工人進場必須經安全教育、技能培訓，經考試合格后方可上崗。進場工人必須符合國家有關用工規定。鋼筋工程勞動力安排（見下表）：分項制作綁扎其它人數1530104、主要施工方法鋼筋加工鋼筋由公司負責采購并運送到現場，鋼筋采購嚴

9、格按ISO9000質量標準執行，鋼筋進場后按要求進行原材料復試，嚴禁不合格鋼材用于工程上，鋼筋廠家和品牌提前向建設單位、監理報批。施工現場設鋼筋加工場，鋼筋加工場配備先進的鋼筋加工設備，并有嚴格的質量檢驗程序和質量保證措施，能確保鋼筋的加工質量，鋼筋現場建立嚴格的鋼筋生產、安全管理制度，并制定節約措施，降低材料損耗。鋼筋加工成型后，嚴格按規格、長度分別掛牌堆放，不得混淆。存放鋼筋的場地要進行平整夯實，地面硬化，堆放時，鋼筋下面要墊木方，離地面不少于20cm，以防鋼筋銹蝕和污染。鋼筋要分部、分層、分段、按編號順序堆放，同一部位或同一構件的鋼筋要放在一處，并有明顯標識，標識上注明構件名稱、部位、鋼

10、筋型號、尺寸、直徑、根數。鋼筋加工工藝流程鋼筋調直鋼筋斷料鋼筋彎曲成型掛牌堆放加工要點鋼筋后臺班組根據工長提供的配筋單鋼筋加工前，特殊部位鋼筋由現場技術人員依據設計圖紙將鋼筋按部位放大樣，抄寫鋼筋料牌，并經檢查無誤后由作業班組進行下料加工，鋼筋加工現場建立嚴格的鋼筋加工生產安全管理制度，以實際施工進度提前加工。技術人員對鋼筋加工進行技術交底，在工作過程中進行指導抽查，成品在完成鋼筋加工的檢驗后方可進行綁扎施工。鋼筋調直時，其調直冷拉率級鋼不大于4%，鋼筋拉直后應平直，且無局部曲折。在加工彎折時不得出現裂紋，二三級鋼筋不得反復彎曲。鋼筋切斷時避免用短尺量長料，防止在量料中產生累計誤差，為此在工作

11、臺上標出尺寸刻度，并設置控制斷料尺寸用的擋板。在切斷過程中，如有發現鋼筋有劈裂、縮頭或嚴重的彎頭等必須切除。如發現鋼筋硬度與該鋼種有較大的出入，及時向工長反映，立即采取處理措施，鋼筋的斷口不得有馬蹄形或起彎等現象。一次性切斷根數必須符合下表規定：鋼筋直徑（mm）689141619192222一次切斷根數級鋼107II級鋼6321級鋼4211馬凳制作要按所用部位先焊定型模具，尺寸檢驗無偏差后（尺寸應扣除鋼筋保護層、上下鋼筋的直徑）方可大批加工，加工后分類按規格碼放，掛好標識，以備使用。下料尺寸必須準確，下料成型質量標準見下表鋼筋加工允許偏差（mm）項目允許偏差受力筋順長度方向全長的凈尺寸8彎起筋

12、的彎折位置18（2）鋼筋連接本工程鋼筋連接方式為綁扎搭接及普通焊接。砼強度鋼筋C35C40備 注級鋼25d23d錨固長度LaEII級鋼d2531d29d錨固長度LaEd2534d32dIII級鋼d2537d34d錨固長度LaEd2541d38d搭接按搭接接頭面積百分率乘上系數：分別接頭面積百分率為25系數為1.2 ，接頭面積百分率為50系數為1.4，接頭面積百分率為100系數為1.6。豎向鋼筋接頭位置的控制一般應避開加密區，接頭位置應相互錯開。5、質量保證措施（1）鋼筋必須經復試合格后方可投入使用。（2）鋼筋的規格、形狀、尺寸、數量、錨固長度、接頭設置必須符合設計要求和新版施工規范規定，帶有顆

13、粒狀和片狀老銹，經除銹后仍留有麻點的鋼筋，嚴禁按原規格使用，鋼筋表面保持清潔，無油污。（3）參加施工的操作工人、技術管理和質量管理人員應參加技術規程培訓，操作工人應經考核合格后持證上崗。（4）鋼筋網綁扎四周兩行鋼筋交叉點每點扎牢，中間部分交叉點可相隔交錯扎牢，沒有綁扎的交叉點不得超過5%。雙向主筋的鋼筋網，則須全部鋼筋相交點扎牢。綁扎時相鄰綁扎點的鐵絲扣成八字形，以免網片歪斜變形。柱子鋼筋綁扎由上往下采用纏扣綁扎，箍筋與主筋垂直，箍筋轉角與主筋的交點全部綁扎，主筋與箍筋平直部分的相交點成梅花式交錯綁扎，箍筋的接頭，即彎鉤重合處，沿柱子豎向交錯布置。（5）箍筋的規格間距數量滿足設計要求及抗震構造

14、，鋼筋檢驗的強度實測值符合：鋼筋的抗拉強度實測值與屈服強度實測值的比值不小于1.25。鋼筋的屈服強度實測值與強度標準值的比值不大于1.3。6、成品保護（1）成型鋼筋應按指定地點堆放，用墊木墊放整齊。防止鋼筋變形，銹蝕、油污。（2）綁扎墻柱筋時應搭設架子，不準蹬踩鋼筋。（3）各工種操作人員不準任意蹬踩鋼筋，掰動及切割鋼筋。（4）模板刷隔離劑時，嚴禁污染鋼筋。（5）綁扎鋼筋時嚴禁碰動預留洞模板及預埋件。（6）澆筑砼時應設專人看管鋼筋，及時修正。（7）施工用通道，用腳手板均勻布置，施工人員行走在腳手板上。 7、注意事項鋼筋綁扎：鋼筋搭接時應在接頭中間和兩端用鉛絲綁扎牢固。基礎鋼筋網綁扎時外邊兩排所有

15、交叉點綁扎，中間可以隔空呈梅花狀綁扎。綁扎時扎點的鉛絲扣應呈八字形，以免扎點移位使網片歪斜變形。鋼筋保護層的厚度：40mm。采取墊與底板混凝土同配合比的細石砂漿墊塊的方法來保證保護層的厚度符合設計及規范要求。鋼筋綁扎的質量要求：a)鋼筋的綁扎嚴格按照施工圖紙進行，不得出現少筋、漏筋、改變間距、以小代大的情況。b)鋼筋表面應平直、潔凈，不得有損傷、油漬、漆污、片狀老銹和麻點等缺陷。c)鋼筋的接頭應符合設計要求，并相互錯開。d)鋼筋的間距偏差應20。e)主筋保護層偏差應控制在10之間。43模板工程（一）模板安裝及模板支撐系統1、施工準備（1）作業條件1）板設計：根據工程結構型式和特點及現場施工條件

16、，對模板進行設計，確定模板平面布置，縱橫龍骨規格、數量、排列尺寸，柱箍選用的型式和間距，梁板支撐間距。2）模板拼裝：拼裝場地夯實平整，條件許可時可設拼裝操作平臺。按模板設計圖尺寸，將竹膠板與方木拼成整片模板，按縫處要求附加小龍骨。3）模板加工好后，專人認真檢查模板規格尺寸，并均勻涂刷隔離劑，分規格碼放，并有防雨、防潮、防砸措施。4）放好軸線、模板邊線、水平控制標高，模板底口平整、堅實，若達不到要求的應做水泥砂漿找平層。5）柱子鋼筋綁扎完畢，水電管線及預埋件已安裝，綁好鋼筋保護層墊塊，并辦理好隱蔽驗收手續。（2）材料要求1）膠合板模板：尺寸(12202440mm)、厚度(12mm)2）方木：50

17、100mm方木，要求規格統一，尺寸規矩。3）對拉螺栓：采用14以上的級HPB235鋼筋，雙邊套絲扣，并且兩邊帶好兩個螺母，沾油備用。4）隔離劑：嚴禁使用油性隔離劑，必須使用水性隔離劑。模板截面支撐用料：采用鋼筋支撐，兩端點刷好防銹漆。（3）施工機具1）木工圓鋸、木工平刨、壓刨、手提電鋸、手提壓刨、打眼電鉆、線墜、靠尺板、方尺、鐵水平、撬棍等。2）支撐體系：柱箍、鋼管支柱、鋼管腳手架、頂絲等。2、工藝流程（1）安裝柱模板搭設安裝腳手架沿模板邊線貼密封條立柱子片模安裝柱箍校正柱子方正、垂直和位置全面檢查校正群體固定辦預檢(2)安裝梁模板彈出梁軸線及水平線并進行復核搭設梁模板支架安裝梁底楞安裝梁底模

18、板梁底起拱綁扎鋼筋安裝梁側模板安裝另一側模板安裝上下鎖品楞、斜撐楞、腰楞和對拉螺栓復核梁模尺寸、位置與相鄰模板連接牢固辦預檢3、操作工藝（1）柱模板安裝及支撐系統參照已審批的主體混凝土框架專項措施（2）梁模板安裝及梁支撐系統梁底支撐腳手架采用48*3.0鋼管搭設，立桿縱距為0.5m（梁底區域），橫距采用1.4 m、0.8m。在1.4m間距范圍內在梁底部均勻增設兩道頂撐（用頂絲加固），頂邊上部沿縱向設一道方木（立放使用）托住梁底小橫桿。梁底小橫桿沿縱距方向每400mm設一道，小橫桿與立桿連接處須設雙扣件。沿縱距方向側面對稱設剪刀撐，斜桿與地面夾角4560。剪刀撐鋼管接頭處不小于1m，且不小于3個

19、扣件。所有立桿在底部均設置掃地桿，并墊設方木。腳手架步距為1.2m。梁沿水平方向設對拉螺栓14550，豎向設對拉螺栓14600。梁底方木（立放使用）間距250，接頭錯開（小于50%）。側向方木豎向不大于250mm。示意圖如下： 1）在混凝土面上彈出梁的軸線及水平線，并復核。2）施工操作時要鋪設通長腳手板。3）搭設梁底小橫木，間距符合模板設計要求。4）拉線安裝梁底模板，控制好梁底的起拱高度（當跨度大于4m時，應按跨度的1/500起拱；當跨度大于8m時，應按跨度的1/400起拱；）符合模板設計要求。梁底模板經過驗收無誤后，用鋼管扣件將其固定好。5）在底模上綁扎鋼筋，經驗收合格后，清除雜物，安裝梁側

20、模板，將兩側模板與底模用腳手管和扣件固定好。梁側模板上口要拉線找直，用梁內支撐固定。6）復核梁模板的截面尺寸，與相鄰梁柱模板連接固定。7)安裝后校正梁中線標高、斷面尺寸。將梁模板內雜物清理干凈，檢查合格后辦預檢。A、參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度 B（m）：1.0；梁截面高度 D（m）：2.72；混凝土板厚度（mm）：250.00；立桿梁跨度方向間距La（m）：0.60；立桿上端伸出至模板支撐點長度a（m）：0.10；立桿步距h（m）：1.20；梁支撐架搭設高度H（m）：3.40；梁兩側立柱間距（m）：1.40；承重架支設：4根承重立桿，鋼管支撐垂直梁截面；板底承重立桿橫向間距或排距

21、Lb（m）：0.8；采用的鋼管類型為483.0；扣件連接方式：雙扣件，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數：0.80；2.荷載參數模板自重（kN/m2）：0.35；鋼筋自重（kN/m3）：1.50；施工均布荷載標準值（kN/m2）：2.0；新澆混凝土側壓力標準值（kN/m2）：39.7；傾倒混凝土側壓力（kN/m2）：2.0；振搗混凝土荷載標準值（kN/m2）：2.03.材料參數木材品種：長葉松；木材彈性模量E（N/mm2）：9500.0；木材抗彎強度設計值fm（N/mm2）：13.0；木材抗剪強度設計值fv（N/mm2）：1.5；面板類型：膠合面板；面板彈性模量E（N/mm2）：

22、9500.0；面板抗彎強度設計值fm（N/mm2）：13.0；4.梁底模板參數梁底方木截面寬度b（mm）：50.0；梁底方木截面高度h（mm）：100.0；面板厚度（mm）：15.0；5.梁側模板參數主楞間距（mm）：400；穿梁螺栓水平間距（mm）：500；穿梁螺栓直徑（mm）：M14；主楞龍骨材料：483.0鋼管；次楞龍骨材料：木楞，寬度50mm，高度100mm；B、梁模板荷載標準值計算1.梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值：其中 混凝土的重力密度

23、，取24.000kN/m3； t 新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/（T+15）計算，得5.0h； T 混凝土的入模溫度，取25.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.00m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取2.72m； 1 外加劑影響修正系數，取1.200； 2 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別為 51.50 kN/m2、65.280 kN/m2，取較小值51.5 kN/m2作為本工程計算荷載。C、梁側模板面板的計算面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮

24、新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。面板按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。 面板計算簡圖（單位：mm）1.強度計算跨中彎矩計算公式如下：其中： 面板的彎曲應力計算值（N/mm2）； M 面板的最大彎距（N.mm）； W 面板的凈截面抵抗矩，W = 4001515/6=1.50104mm3； f 面板的抗彎強度設計值（13N/mm2）；按以下公式計算面板跨中彎矩：其中 ，q 作用在模板上的側壓力，包括：新澆混凝土側壓力設計值： q1= 1.20.451.50.9=22.25kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值： q2= 1.40.420.9=1.008kN/m

25、；q = q1+q2 =19.28+1.008 = 23.25 kN/m；計算跨度（內楞間距）： l = 250mm；面板的最大彎距 M= 0.123.252502 = 1.45105 N.mm；經計算得到，面板的受彎應力計算值： = 1.45105 / 1.50104 =9.33N/ mm2；面板的抗彎強度設計值： f = 13N/ mm2；面板的受彎應力計算值 =9.33N/ mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=13N/ mm2，滿足要求。2.撓度驗算 q作用在模板上的側壓力線荷載標準值： q = 51.50.4 = 20.6N/mm； l計算跨度（內楞間距）： l = 250mm；

26、E面板材質的彈性模量： E = 9500N/ mm2； I面板的截面慣性矩： I = 400151515/12=1.125105 mm4；面板的最大撓度計算值： = 0.67720.62504/（10095001.125105） =0.510 mm；面板的最大容許撓度值： = l/400 =250/400 = 0.625mm；面板的最大撓度計算值 =0.510mm 小于 面板的最大容許撓度值 =0.625mm，滿足要求。D、梁側模板內外楞的計算1.內楞計算內楞（木或鋼）直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度50mm，截面高度100mm，截面

27、慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 5010021/6 = 83.33 cm3；I = 5010031/12 = 416.67 cm4；內楞計算簡圖（1）內楞強度驗算強度驗算計算公式如下：其中： 內楞彎曲應力計算值（N/ mm2）； M 內楞的最大彎距（N.mm）； W 內楞的凈截面抵抗矩； f 內楞的強度設計值（N/ mm2）。按以下公式計算內楞跨中彎矩：其中：作用在內楞的荷載，q = （1.251.50.9+1.420.9）0.25=14.54kN/m；內楞計算跨度（外楞間距）： l = 400mm；內楞的最大彎距： M=0.114.544002= 2.326105N.mm；最大支座力：

28、R=1.114.540.4=6.398 kN；經計算得到，內楞的最大受彎應力計算值 = 2.326105/8.33104 = 2.792 N/ mm2；內楞的抗彎強度設計值： f = 13N/ mm2；內楞最大受彎應力計算值 = 2.792 N/ mm2 小于 內楞的抗彎強度設計值 f=13N/ mm2，滿足要求。（2）內楞的撓度驗算其中 E 面板材質的彈性模量： 9500N/ mm2； q作用在模板上的側壓力線荷載標準值： q =51.50.4= 20.6N/mm； l計算跨度（外楞間距）：l = 400mm； I面板的截面慣性矩：I = 8.33104 mm4；內楞的最大撓度計算值： =

29、0.67720.64004/（1009500 4.16106） =0.09mm；內楞的最大容許撓度值： = 400/400=1.0mm；內楞的最大撓度計算值 =0.09mm 小于 內楞的最大容許撓度值 =1.0mm，滿足要求。2. 外楞計算外楞（木或鋼）承受內楞傳遞的集中力，取內楞的最大支座力6.398kN，按照集中荷載作用下的連續梁計算。本工程中，外龍骨483.0鋼管，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 5.08 cm3；I = 10.78 cm4； 外楞計算簡圖（1）外楞抗彎強度驗算其中 外楞受彎應力計算值（N/ mm2） M 外楞的最大彎距（N.mm）； W 外楞的凈截面抵抗矩；

30、f 外楞的強度設計值（N/ mm2）。根據連續梁程序求得最大的彎矩為M=0.114.544002= 2.326105N.mm；外楞最大計算跨度： l = 400mm；經計算得到，外楞的受彎應力計算值： = 2.326105/5.08103 = 45.79 N/ mm2；外楞的抗彎強度設計值： f = 210N/ mm2；外楞的受彎應力計算值 =45.79N/ mm2 小于 外楞的抗彎強度設計值 f=210N/ mm2，滿足要求。（2）外楞的撓度驗算內楞的最大撓度計算值： =0.67720.64004/（100210000 10.78104） =0.158 mm；內楞的最大容許撓度值： = 40

31、0/400=1.0mm；外楞的最大撓度計算值 =0.158mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =1.0mm，滿足要求。E、穿梁螺栓的計算 模板拉桿承受的拉力計算公式為： P=FA=51.50.550.6=16.995N 查建筑施工計算手冊表8-11選用M14螺栓，其容許拉力為17800N16995N，可采用。F、梁底模板計算面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小，按支撐在底撐上的三跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例

32、中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 10001515/6 = 3.75104mm3；I = 1000151515/12 = 2.813105mm4；梁底面板計算簡圖1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算：其中： 梁底模板的彎曲應力計算值（N/ mm2）； M 計算的最大彎矩 （kN.m）； l計算跨度（梁底支撐間距）： l =150mm； q 作用在梁底模板的均布荷載設計值（kN/m）；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1： 1.2（24.00+1.50）1.02.60.90=71.6kN/m；模板結構自重荷載：q2：1.20.351.00.90=0.378kN/m；振搗混

33、凝土時產生的荷載設計值：q3： 1.42.001.00.90=2.52kN/m；q = q1 + q2 + q3=71.6+0.378+2.52=74.5kN/m；跨中彎矩計算公式如下：Mmax = 0.1074.50.152=0.168kN.m； =0.168106/3.75104=4.48N/ mm2；梁底模面板計算應力 =4.48N/ mm2 小于梁底模面板的抗壓強度設計值 f=13N/ mm2，滿足要求。2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下：其中：q作用在模板上的壓力線荷載： q =（24.0+1.50）2.60+0.35）

34、1.0= 66.65KN/m； l計算跨度（梁底支撐間距）： l =150mm； E面板的彈性模量： E = 9500.0N/ mm2；面板的最大允許撓度值： =150/250 = 0.6mm；面板的最大撓度計算值： = 0.67766.651504/（10095002.813105）=0.085mm；面板的最大撓度計算值： =0.085mm 小于 面板的最大允許撓度值： = 0.60mm，滿足要求。G、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用483.0鋼管。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋

35、自重荷載。1.新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1： 1.2（24.00+1.50）1.02.60.90=71.6kN/m；模板結構自重荷載：q2：1.20.351.00.90=0.378kN/m；振搗混凝土時產生的荷載設計值：q3： 1.42.001.00.90=2.52kN/m；q = q1 + q2 + q3=71.6+0.378+2.52=74.5kN/m；2.鋼管的支撐力驗算方木計算簡圖鋼管按照三跨連續梁計算。本算例中，鋼管的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 5.08 cm3；I = 10.78 cm4；鋼管強度驗算：最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設計值最不利分配的彎矩和，計算公

36、式如下：線荷載設計值 q = 74.5kN/m；最大彎距 M =0.1ql2= 0.174.50.50.5= 1.86 kN.m；最大應力 = M / W = 1.86106/5.08103 =36.6N/ mm2；抗彎強度設計值 f=210N/mm2；鋼管的最大應力計算值36.6N/mm2 小于 鋼管抗彎強度設計值 210 N/mm2，滿足要求。鋼管抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下：截面抗剪強度必須滿足：其中最大剪力： V = 0.674.51.0= 44.7 kN；鋼管受剪應力計算值 = 344700/（24848） = 29.1 N/mm2；鋼管抗剪強度設計值 = 120N/mm2；鋼管

37、的受剪應力計算值29.1N/mm2 小于鋼管抗剪強度設計值 120 N/mm2，滿足要求。鋼管撓度驗算：最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下：q = 74.5kN/m；鋼管最大撓度計算值 = 0.67774.55004 /（10021000010.78104） =1.392mm；鋼管的最大允許撓度 =1000/250=4 mm；鋼管的最大撓度計算值 = 1.392 mm 小于鋼管的最大允許撓度 =4.0 mm，滿足要求。H、滿堂腳手架立桿的穩定性計算：1、立桿的穩定性計算公式本工程每層均設滿堂腳手架，在35.970m，其梁最大，截面尺寸為10002600mm，板

38、厚250mm，所以以此梁板作為計算對象，梁：立桿縱距為500mm橫向間距為500mm，縱橫水平桿步距為1200mm；板：立桿縱橫間距為800mm，縱橫水平步距1200mm。 計算參數為：使用483.0鋼管，立桿截面積A=424mm2立桿回轉半徑經計算i=159mm，截面慣性矩I=10.78106 mm4彈性模量E=2.06106mm2量，截面模量W=5080mm3，剛管抗壓強度設計值 f=205 N/mm2荷載計算參數：模板與方木自重：0.35 kN/mm2 混凝土與鋼筋自重：25 kN/mm2 倒混凝土荷載標準值：1.0 kN/mm2 施工均不荷載標準值：1.0 kN/mm2 梁100026

39、00mm計算，取0.5m0.5m水平投影面積為一個計算單元，立桿取最底一步立桿低端為計算截面。荷載計算 模板與方木自重： 0.50.5+ (2.60.25)0.520.35=0.91kN混凝土與鋼筋自重：0.250.50.5+ (2.60.25)0.50.525=16.25kNNC=17.16 kN施工活荷載：0.40.42=0.32 kNNQ=0.32 kN根據本工程實際情況及規范規定，可不考慮組合風荷載。立桿的軸向力設計值：N=1.2NC1.4NQ值 =1.217.16+1.40.32=21.04kN驗算長細比查建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001,2002版）以下

40、簡稱為腳手架規范 參照JGJ130-2001立桿計算長度： l0=Kuh K計算長度附加系數，其值取1.155 u考慮到腳手架整體穩定因素的單立桿計算長度系數，按腳手架規范表5.3.3采用 h立桿步距l0=1.1551.71.2 =2.35cmi=1.59cm=l0/i=2.35/1.59=148=210 滿足要求查腳手架規范附錄C的穩定系數=0.316立桿穩定性計算： 立桿穩定性計算公式： = N/A f 其中 N立桿的軸心壓力設計值（kN）：N=21.04 kN; 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比l0/i查表得到; i計算立桿的截面回轉半徑：i=1.59cm； A立桿的凈截面面積：A=42

41、4mm2； W立桿的凈截面模量（抵抗矩）：5.08cm3； 鋼管立桿受壓應力計算值：（N/mm2）； f鋼管立桿抗壓強度設計值：f=205 N/mm2； l0計算長度：（m）；鋼管立桿受壓應力計算值： = N/A f =21.04/（0.316424）=157.03 N/mm2立桿穩定性計算： =157.03 N/mm2f=205 N/mm2； 滿足要求如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算lo = k1k2（h+2a） （2）k1 計算長度附加系數按照表1取值1.185；k2 計算長度附加系數，h+2a = 1.4 按照表2取值1.021 ；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo= k1k

42、2（h+2a）=1.1851.021（1.2+0.12） = 1.99m；Lo/i = 1693.839 / 15.9 =125 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數=0.423 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=2104/（0.423424） =11.73 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 11.73 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求。模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。以上表參照 杜榮軍：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全2、板250mm計算，取0.8m0.8m水平投影面積為一個計算單元，立桿

43、取最底一步立桿低端為計算截面。、荷載計算模板與方木自重： 0.80.80.35=0.224kN混凝土與鋼筋自重：0.250.80.825=4kNNC =4.224 kN施工活荷載：0.80.82=1.28 kNNQ=1.28 kN根據本工程實際情況及規范規定，可不考慮組合風荷載。立桿的軸向力設計值：N=1.2 NC1.4NQ值 =1.24.224+1.41.28=6.86 kN、驗算長細比查建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001,2002版）以下簡稱為腳手架規范 參照JGJ130-2001立桿計算長度： l0=Kuh K計算長度附加系數，其值取1.155 u考慮到腳手架整

44、體穩定因素的單立桿計算長度系數，按腳手架規范表5.3.3采用 h立桿步距（板步距為1500m）l0=1.1551.71.5 =2.94cmi=1.59cm=l0/i=2.94/1.58=186=210 滿足要求查腳手架規范附錄C的穩定系數=0.209、立桿穩定性計算： 立桿穩定性計算公式： = N/A f 其中 N立桿的軸心壓力設計值（kN）：N=6.86 kN; 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比l0/i查表得到; i計算立桿的截面回轉半徑：i=1.59cm； A立桿的凈截面面積：A=424mm2； W立桿的凈截面模量（抵抗矩）：5.08cm3； 鋼管立桿受壓應力計算值：（N/mm2）； f鋼

45、管立桿抗壓強度設計值：f=205 N/mm2； l0計算長度：（m）；鋼管立桿受壓應力計算值： = N/A f =6.86/（0.209424）=77.4 N/mm2立桿穩定性計算： =77.4N/mm2f=205 N/mm2； 滿足要求立桿在下層頂板承載力計算由于立桿是立在下層頂板上的，所以取下層梁500800mm,板厚150mm，跨度2400mm為計算對象； 驗算樓板強度時按照最不利考慮，板跨2400mm，樓板承受的荷載按均布線荷載考慮。寬度范圍內配筋為雙層雙向三級鋼10125，其配筋面積1099 mm2，fy=360.0 N/mm2 板的截面尺寸為bh=2.40.15m, 截面有效高度h

46、0=130mm樓板所承受的荷載是由立桿傳遞下來的，其均布荷載為：q=2.46.86/0.80.8=25.73 kN/m板帶所需承載的最大彎矩按照雙向板計算Mmax=0.0416ql2=0.041625.732.42=6.17kNm矩形截面相對受壓區高度：=Afy/bh0fc=1099360/240013016.7=0.0759驗算樓板混凝土強度達到100%時，承受的荷載：M=a1fcb(h0 x/2 )fyAS (h0aS) =116.72400125.073601099130=56.48 kNmMMmax滿足要求M彎矩設計值a1系數，按混凝土結構設計規范（GB50010-2002）第7.1.

47、3條的規定計算fc混凝土軸心抗壓強度設計值按本規范表4.1.4采用，fc=16.7 N/mm2AS受壓區縱向普通鋼筋的截面面積 b矩形截面的寬度 h0截面有效高度 x界限受壓區高度，x=h04、立桿在下層梁承載力計算由于立桿是立在下層梁上的，所以取下層梁500800mm,跨度6000mm為計算對象； 驗算梁強度時按照最不利考慮，跨度6000mm，梁承受的荷載按均布線荷載考慮。 寬度范圍內梁配筋為三級鋼，其配筋面積6565.74 mm2，fy=360.0 N/mm2 板的截面尺寸為bh=0.50.8m, 截面有效高度h0=740mm樓板所承受的荷載是由立桿傳遞下來的，其均布荷載為：q=621.0

48、4/0.50.5=504.96kN/m板帶所需承載的最大彎矩按照雙向板計算Mmax=ql2/24=504.9662/24=757.44 kNm矩形截面相對受壓區高度：=Afy/bh0fc=6565.74360/600076516.7=0.0308驗算樓板混凝土強度達到100%時，承受的荷載：M=a1fcb(h0 x/2 )fyAS (h0aS) =116.76000758.63606565.74740=1825.12kNmMMmax滿足要求M彎矩設計值a1系數，按混凝土結構設計規范（GB50010-2002）第7.1.3條的規定計算fc混凝土軸心抗壓強度設計值按本規范表4.1.4采用，fc=1

49、6.7 N/mm2AS受壓區縱向普通鋼筋的截面面積 b矩形截面的寬度 h0截面有效高度 x界限受壓區高度，x=h0I、成品保護（1）預組拼的模板要有存放場地，場地要平整夯實。模板平放時，要有木方墊架。立放時，要搭設分類模板架，模板觸地處要墊木方，以此保證模板不扭曲不變形。不可亂堆亂放或在組拼的模板上堆放分散模板和配件。（2）工作面己安裝完畢的筒壁、柱模板，不準在吊運其他模板時碰撞，不準在預拼裝模板就位前作為臨時依靠，以防止模板變形或產生垂直偏差。工作面己安裝完畢的平面模板，不可做臨時堆料和作業平臺，以保證支架的穩定，防止平面模板標高和平整產生偏差。（3）支完模板后，應保持模內清潔，防止掉入磚頭

50、、石子、木屑等雜物。（4）施工過程中應保護鋼筋、模板不受擾動，有問題及時整改。J、應注意的質量問題（1）柱模板：a漲模、斷面尺寸不準防治的方法：根據拄高和斷面尺寸設計核算柱箍自身的截面尺寸和間距，以及對大斷面柱使用穿柱螺栓和豎向鋼楞，以保證拄模的強度、剛度足以抵抗混凝土的側壓力。施工應認真按設計要求作業。b柱身扭向防治的方法，支模前先校正柱筋，使其首先不扭向。安裝斜撐(或拉錨)，吊線找垂直時，相鄰兩片柱模從上端每面吊兩點，使線墜到地面，線墜所示兩點到柱位置線距離均相等保證柱模不扭向。c軸線位移，一排柱不在同一直線上。防治的方法：成排的柱子，支模前要在地面上彈出戶軸線及軸邊通線，然后分別彈出每柱

51、的另一個方向軸線，再確定柱的另兩條邊線。支模時，先立兩端柱模，校正垂直與位置無誤后，柱模頂拉通線，再支中間各柱模板。柱距不大時，通排支設水平拉桿及剪刀撐，柱距較大時，每柱分別四面支撐，保證每柱垂直和位置正確。（2）梁、板模板：a梁、板底不平、下撓;梁側模板不平直；梁上下口漲模，防治的方法是粱、板底模板的鋼管、支柱的截面尺寸及間距應通過設計計算決定，使模板的支撐系統有足夠的強度和剛度，作業中應認真執行設計要求，以防止混凝土澆筑時模板變形。模板支柱應立在墊有通長木板的堅實的地面上，防止支柱下沉，使梁、板產生下撓。梁、板模板應按設計或規范起拱。梁模板上下口應設銷口楞，再進行側向支撐，以保證上下口模板

52、不變形。K、質量要求（1）模板安裝嚴格按國家相應的施工規范及施工質量檢驗及評定標準進行施工和檢查驗收，應達到以下質量要求：a)模板的拼縫寬度不大于2.5。b)模板表面不得有粘漿，不得漏涂隔離劑。c)標高偏差控制在5mm之間。d)軸線偏差控制在5mm。（2）模板及其支架應具有足夠的強度、剛度和穩定性, 不致發生不允許的位移和變形；其支承部分必須有足夠的支承面積，如安裝在基土上，基土必須堅實，并有排水措施。（3）模板接縫嚴密，不得漏漿,寬度應不大于2mm。（4）模板表面應清理干凈，并均勻涂刷脫模劑，不得有漏涂現象。（5）實測項目：模板安裝允許偏差及檢驗方法序號允許偏差項目允許偏差值（mm）檢驗方法

53、1軸線位移5尺量檢查2標高5水準儀檢查3截面尺寸+4，-5尺量檢查4垂直度3尺量、線墜、經緯儀6表面平整度52m靠尺和塞尺檢查（二）模板拆除1、模板拆除的一般要點：1）側模拆除：在混凝土強度能保證其表面及梭角不因拆除模板而受損后，方可拆除。2）底模模板的拆除，必須執行混凝土結構工程施工質量驗收規范有關條款。作業班組必須進行拆摸申請經技術部門批準后方可拆除。3）已拆除模板及支架的結構，在混凝土達到設計強度等級后方允許承受全部使用荷載；當施工荷載所產生的效應比使用荷載的效應更不利時，必須經核算，加設臨時支撐。4）拆除模板的順序和方法，應按照配板設計的規定進行。若無設計規定時，應遵循先支后拆，后支先

54、拆；先拆不承重的模板，后拆承重部分的模板;自上而下，支架先拆側向支撐，后拆豎向支撐等原則。5）模板工程作業組織，應遵循支模與拆模統由一個作業班組執行作業。其好處是，支模就考慮拆模的方便與安全，拆模時人員熟知，依照拆摸關鍵點位，對拆模進度、安全、模板及配件的保護都有利。2、柱子模板拆除：工藝流程：拆除拉扦或斜撐自上而下拆除柱箍拆除部分豎肋拆除模板及配件運輸維護1）柱模板拆除時，要從上口向外側輕擊和輕撬，使摸板松動，要適當加設臨時支撐。以防柱子模板傾倒傷人。3、梁及板模板拆除：工藝流程：拆除支架部分水平拉桿和剪刀撐拆除側模板下調樓板支柱使模板下降分段分片拆除樓板模板木龍骨及支柱拆除梁底模板及支撐系

55、統4、拆除工藝施工要點：拆除支架部分水平拉桿和剪刀撐，以便作業。而后拆除梁側模板上的水平鋼管及斜支撐，輕撬梁側模板，使之與混凝土表面脫離。下調支柱頂托螺桿后，輕撬模板下的龍骨，使龍骨與模板分離，或用木錘輕擊，拆下第一塊，然后逐塊逐段拆除。切不可用鋼棍或鐵錘猛擊亂撬。每塊竹膠板拆下時，或用人工托扶放于地上，或將支柱頂托螺桿向下調一定高度，以托住拆下的模板。嚴禁模板自由墜落于地面。拆除梁底模板的方法大致與樓板模板相同。但拆除跨度較大的梁底模板時，應從跨中開始下調支柱頂托螺桿，然后向兩端逐根下凋，拆除梁底模支柱時，亦從跨中向兩端作業。5、成品保護（1）拆除下的模板存放時，要有木方墊架。立放時，要搭設

56、分類模板架，模板觸地處要墊木方，以此保證模板不扭曲不變形。不可亂堆亂放或在組拼的模板上堆放分散模板和配件。（2）拆除模板后，不準在吊運其它模板時碰撞砼成品，要對砼進行成品保護。（3）拆除模板時，不得用大錘、撬棍硬砸猛撬，以免混凝土的外形和內部受到損傷。6、應注意問題（1）模板上有予留孔洞者，應在安裝后將洞口蓋好。砼板上的予留洞應在拆模后將洞口蓋好。 （2）拆除模板應經施工技術人員同意。操作時應按順序分段進行，嚴禁猛撬、硬砸或大面積撬落和拉倒，停工前不得留下松動和懸掛的模板。 （3）拆除危險部位的模板，底下應有架子、安全網或掛安全帶操作，并盡量做到模板少掉到架、安全網上，少量掉落在架、安全網上的

57、模板應及時清理。 （4）拆模前，周圍應設圍欄或警戒標志，重要通道應設專人看管，禁人入內。 （5）拆模的順序應按自上而下，從里到外，先拆掉支撐的水平和斜支撐，后拆模板支撐，梁應先拆側模后拆底模，拆模人應站一側，不得站在拆模下方，幾人同時拆模應注意相互間安全距離，保證安全操作。 （6）拆下的模板應及時運到指定的地點集中堆放或清理歸垛，防止釘子扎腳傷人。44 混凝土澆筑1、施工準備（1）作業條件1）澆筑混凝土層段的模板、鋼筋、頂埋件及管線等全部安裝完畢，經檢查符合設計要求，并辦完隱、預檢手續。2）澆筑混凝土用的架子及馬道已支搭完畢.并經檢查合格。3）水泥、砂、石及外加劑等經檢查符合有關標準要求，試驗

58、室已下達混凝土配合比通知單。磅秤(或自動上料系統)經檢查核定計量準確，振搗器(棒)經檢驗試運轉合格。5）施工員根據施工方案對操作班組已進行全面施工技術培訓，混凝土澆筑申請書已被批準。（2）材質要求1)水泥：水泥品種、強度等級應根據設計要求確定。質量符合國家現行水泥標準。工期緊時可做水泥快測。2)砂、石子：根據結構尺寸、鋼筋密度、混凝土施工工藝、混凝土強度等級的要求確定石子粒徑、砂子細度。砂、石質量符合國家現行標準。3)水：自來水或不含有害物質的潔凈水。4)外加劑：根據施工組織設計要求，確定是否采用外加劑。外加劑須經試驗合格后，方可在工程上使用。5)摻合料：根據施工組織設計要求，確定是否采用摻合

59、料。質量符合國家現行標準。6)隔離劑：水質隔離劑。(3)施工機具插入式振搗器、木抹子、膠皮水管、鐵板、串桶、塔式起重機、混凝土標尺桿等。2、工藝流程作業準備混凝土攪拌混凝土運輸柱及梁混凝土澆筑與振搗養護3、操作工藝（1）作業準備a澆筑前應將模板內的垃圾、泥土等雜物及鋼筋上的油污清除干凈，并檢查鋼筋的保護層墊塊是否墊好，鋼筋的保護層墊塊是否符合規范要求。b使用木模板時應澆水使模板濕潤。柱子模板的掃除口應在清除雜物及積水后再封閉。c施工縫的松散混凝土及混凝土軟弱層已剔掉清凈，露出石子，并澆水濕潤，無明水。d梁、柱鋼筋的鋼筋定距框已安裝完畢，并經過隱、預檢。e混凝土，應在開盤前1h左右，測定砂石含水

60、率。調整施工配合比。(2)混凝土攪拌砼使用宏基商品混凝土，澆筑前應辦理有關手續。對于梁、柱砼要按大體積砼施工配比拌制。（3）混凝土運輸混凝土自攪拌機卸出后，應及時運輸到澆筑地點。在運輸過程中，要防止混凝土離析、水泥漿流失。如混凝土運到澆筑地點有離析現象時，必須在澆筑前進行二次拌合。混凝土從攪拌機中卸出后到澆筑完畢的延續時間，不宜超過下表規定。 混凝土從攪拌機卸出至澆筑完畢的時間（min）混凝土強度等級氣溫（）2525C30C30120909060注：摻用外加劑或采用快硬水泥拌制混凝土時，應按試驗確定。泵送混凝土時必須保證混凝土泵連續工作，如果發生故障，停歇時間超過45min或混凝土出現離析現象