1、波形鋼腹板預應力混凝土橋及其在我國的應用2012年11月概 述波形鋼腹板預應力混凝土橋的力學性能波形鋼腹板預應力混凝土橋的結構要點波形鋼腹板PC橋的施工波形鋼腹板預應力混凝土橋在我國的應用實例概 述法國于1986年提出用彎成波折形狀的薄壁鋼板，來代替混凝土腹板，建成跨度31m+43m+31m、首座連續波折腹板組合箱梁橋。波形鋼腹板預應力混凝土箱梁橋的提出 顧名思義，波形鋼腹板PC箱梁橋就是用波形鋼板取代預應力混凝土箱梁的混凝土腹板作腹板的箱形梁。其顯著特點是用8-30mm厚的鋼板取代厚30-80cm厚的混凝土腹板。由于頂底板預應力束放置空間有限，而使用體外索則是波形鋼腹板預應力混凝土箱梁的第二

2、個特點。波形鋼腹板PC箱梁橋的定義 波形鋼腹板PC箱梁橋這一獨特的組合結構橋梁有著比傳統PC箱梁橋更好的力學性能和優點：箱梁自重減輕1030%，從而減少了恒載，降低了地震力，減小了恒載內力，上、下部工程造價均有降低； 波形鋼腹板的折縐效應一是降低了腹板抗壓剛度，從而提高了頂底板預應力效率，二是加大了腹板抗剪切屈曲剛度，節省了鋼村，提高了腹板抗剪能力； 充分發揮各種材料的性能：混凝土抗彎、波形鋼腹板抗剪，截面回轉半徑最大，結構受力更加合理； 部分體外索的應用，有利于結構整體承載力調整提升與病害處理，從這個方面講，可提高結構耐久性； 造型美觀、施工方便，提高了建設速度等。波形鋼腹板PC箱梁橋的優點

3、（與一般PC箱梁橋比較）組合結構設計理念項目單位PC箱梁橋波形鋼腹板PC箱梁橋鋼-混凝土組合梁橋材料用量砼m3/m21.29（100%）0.98 （76%）0.52 （40%）鋼材kg/m2-85.00400鋼筋kg/m2225.00 （100%）138.00 （61%）82 （36%）PC鋼材kg/m268.00 （100%）49.00 （72%）30 （44%）單位長度重量t/m45.2 （100%）35.2 （78%）23.7 （52%）上部構造造價1.0 （100%）0.92 （92%）1.2 （120%） 三種結構上部材料及造價比較表（橋寬按13.5m，跨徑120m估算）波形鋼腹板P

4、C橋CO2總排量比鋼橋與一般PC橋少結論： 波形鋼腹板PC橋比一般PC橋 輕20%。 在同一預應力效應條件下波形鋼腹板PC橋較一般PC橋需要的預應力束少20%，因此波形鋼腹板PC橋較常規PC橋一般更經濟。 波形鋼腹板PC橋二氧化碳總排放量比 一般PC橋、鋼橋均少20%以上，故波形鋼腹板PC橋為 低碳結構更加環保。 法國在80年代末期首先把鋼腹板運用于橋梁結構，并建成了第一座波形鋼腹板箱梁橋Cognac橋。隨著這種結構成功的運用，各國都相繼建造了數座此類型的橋梁。如法國的Maupre橋、Asterix橋、Dole橋、挪威的Tronko橋、委內瑞拉的Caracas橋、Corniche橋。日本在引進

5、這種新結構后，很快就在1993年成功建造了日本第一座波形鋼腹板箱梁橋新開橋。隨著科研和實踐的進一步的深入，日本建造了一系列的此類橋，成為目前修建此類橋型最多的國家，在建和已建成的橋已超過200座。波形鋼腹板預應力砼箱梁橋在國外的應用橋梁名施工方法構造形式橋長(m)跨徑布置(m)備注Cognac橋（法國）滿堂支架3跨連續10531+43+31法國第一座Altwipfergrund 橋（德國）懸臂施工3跨連續81.5+115+81.4其景觀效果見圖2矢作川橋（日本）懸臂施工4跨預應力斜拉橋820.0173.42235.0173.4最大跨斜拉橋日見夢大橋（日本）懸臂施工3跨部分斜拉橋36591.81

6、8091.8最大跨部分斜拉橋安威川橋懸臂施工八跨連續鋼構632.850.4+120+179+99.5+350+33.9最大跨連續鋼構橋豐田巴川橋（日本）懸臂施工5跨預應力連續梁640.084.9+155+164+152+81.9最大跨連續梁橋宮家島高架橋（日本）懸臂施工23跨預應力連續梁143251.2753.054.085.053.0352.058.560.0101.5連續長度1432m伊朗BR-06橋（中國援建）懸臂施工3跨預應力連續梁325.083+153+83深圳市政設計表1 國外具有代表性波形鋼腹板預應力混凝土箱梁橋波形鋼腹板預應力砼箱梁橋在國外的應用第一座波形鋼腹板組合梁橋法國Co

7、gnac橋（31m+43m+31m）波形鋼腹板預應力砼箱梁橋在國外的應用Dole橋（48m+580m+48m）波形鋼腹板預應力砼箱梁橋在國外的應用德國 Altwipfergrund 橋（81.5m+115m+81.4m）波形鋼腹板預應力砼箱梁橋在國外的應用本谷橋（44m+97.2m+44m連續剛構橋）波形鋼腹板預應力砼箱梁橋在國外的應用 矢作川斜拉橋：173.4m+2235.0m+173.4m,已建成的最寬的波形鋼腹板橋，橋寬43.8m波形鋼腹板預應力砼箱梁橋在國外的應用（日本）日見夢低塔斜拉橋：91.8m+180m+91.8m波形鋼腹板預應力砼箱梁橋在國外的應用銀山御幸橋（耐候鋼）白澤橋（耐

8、候鋼）波形鋼腹板預應力砼箱梁橋在國外的應用Rap.con/RW工法 津久見川施工方案橋梁簡介：工程名稱：東京九州高速公路，津久見川橋橋長：49.6+275+47+42.6總寬：10.7m施工方法：懸臂施工（ Rap.con/RW工法）PC鋼材：主梁縱向預應力：SWR7B 19S15.2 頂底板橫向預應力：SWPR19 1S21.8Rap.con/RW工法 津久見川橋施工方案1.橫向體外索張拉2.移動作業車，推進預制件安裝3.PC板架設，橫板架設，波形鋼腹板安裝4.頂底板砼澆筑，體外束安裝，橋面板橫向預應力張拉用波形鋼腹板作導梁的頂推施工方法 島崎川橋施工島崎川橋全長554m，橋跨布置為：51.

9、8m+4X54.5m+56m+3X50m+40m+35.8m導梁總圖導梁斷面圖導梁下弦采用高強纖維砼（UFC ），本橋應用的砼中配有2%的補強鋼纖維，用90蒸氣養生，48小時拉壓強度達180N/mm2，剪切強度達8N/mm2。用波形鋼板上翼緣板作為導梁的上弦用波形鋼腹板作導梁的頂推施工方法 島崎川橋施工跨徑布置：52.7+54+54+52.7帶斜撐的波形鋼腹板預應力砼連續梁，采用頂推的施工方案用帶斜撐的波形鋼腹板作導梁的頂推施工方法 桂島高架橋設計時標準斷面頂推時的斷面用帶斜撐的波形鋼腹板作導梁的頂推施工方法 桂島高架橋帶斜撐的波形鋼腹板PC箱梁橋核心斷面頂推帶斜撐的波形鋼腹板PC橋預制構件的

10、采用架設時的預應力束布置用帶斜撐的波形鋼腹板作導梁的頂推施工方法 桂島高架橋施工內容：基礎、墩身施工，于墩頂安裝臨時支座及永久支座，同時工廠制作波形鋼腹板鋼梁波形鋼腹板橋逐孔澆注施工方案步驟1/4施工內容：逐孔吊裝波形鋼腹板鋼梁支于臨時支座上，及時安裝鋼梁間臨時橫向支撐波形鋼腹板橋逐孔澆注施工方案步驟2/4施工內容：在鋼梁上懸掛模板，澆筑混凝土頂底板。波形鋼腹板橋逐孔澆注施工方案步驟3/4波形鋼腹板橋逐孔澆注施工方案步驟4/4施工內容：澆筑頂板混凝土并養生，待混凝土強度達到設計要求后張拉預應力束，做橋面系施工。施工步驟波形鋼腹板預應力混凝土組合箱梁法波形鋼腹板混凝土組合箱梁法施工說明與簡圖施工

11、說明與簡圖1現場制作、安裝或少支架現澆波形鋼腹板預應力砼工字梁。現場制作、安裝或少支架安裝波形鋼腹板工字鋼梁。2以波形鋼腹板預應力砼工字梁為承載結構，現澆橋孔頂底板砼。以波形鋼腹板工字梁為承重結構，現澆橋孔頂底板砼。3完成橋面系施工。完成橋面系施工。比較波形鋼腹板預應力砼工字梁較重；吊裝重量較大；橋面板村咋接頭；無支架施工適應跨度較大。波形鋼腹板工字梁較輕；吊裝重量小；橋面板整體性好；無支架施工適應跨度較小。施工法示意波形鋼腹板PC橋的效益 波形鋼腹板PC橋的效益體現在三個方面： 結構性能優良，無腹板開裂問題，抗裂性能好 造價低廉，可節省工程造價812% 施工簡便，可望縮短工期工 序波形鋼腹板

12、PC結合梁一個懸澆節段（鄄城黃河公路大橋）/d常規PC梁一個懸澆節段(荊岳長江公路大橋)/d桁車或掛藍前移0.50.5波形鋼腹板安裝0.25- -模板就位、標高調整0.51鋼筋安裝（含預應力）0.52混凝土澆筑0.250.5混凝土等強55梁段張拉0.50.5壓漿0.5其他因素0.50.5合計810.5鄄城黃河橋施工中曾與類似條件下施工的預應力混凝土連續梁橋-荊岳長江公路大橋北灘橋懸澆工效進行對比，其工效對比見表：表1：波形鋼腹板PC結合梁與常規PC梁懸澆實際工效對比施工工效提高鄄城黃河公路大橋混凝土梁懸臂施工中嚴格按設計要求的張拉齡期不低于5d控制，由于該懸臂施工桁車體系就位、模板安裝工效高，

13、加之一個節段混凝土方量較常規PC結合梁少25%以上，同時鋼筋及預應力管道安裝及后期張拉壓漿作業量相當少，通過對比發現一個節段比常規PC梁節省工期25%左右，同時由于波形鋼腹板PC結合梁長短長度大，相同跨度的橋梁節段數量相對較少，考慮此因素后，工期將節省30%以上。 波形鋼腹板預應力砼箱梁橋的最大特點就是用波形鋼腹板取代了通常的砼腹板，其最直觀的優點是約占砼箱梁重量的2030%的砼腹板被輕量化了。箱梁自重減輕了15-25%左右，箱梁自重的減輕最直接的效益是減少了上部構造自重內力，從而減少了上部構造混凝土、鋼筋、預應力鋼筋的用量，其造價降低約8-12。 箱梁自重減輕另一效益為下部基礎工程量的減少。

14、以鄄城黃河橋為例，因黃河中下游橋樁一般為摩擦樁，其單幅主墩樁基礎初步設計為62.2m長100m，施工圖設計時優化成波形鋼腹板連續箱梁后同一單幅主墩樁基礎更改為62.2m長80m，樁長縮短了20%。經濟效益先張波形鋼腹板PC T梁橋上部費用較常規砼T梁減小6%曾宇川橋經濟效益日本本谷橋砼腹板與波形鋼腹板方案材料數量對比 經濟效益根據我國現行橋梁材料綜合單價估計，此橋僅上部結構造價節省了12.4%項目類 別單位砼腹板波形鋼板增減數量摘要混凝土模板鋼筋m3m2t2148.46841.3285.941680.75558.0257.02-467.7-1283.3-28.927sck=40MPaSD345

15、預應力鋼筋體內索體內索粗鋼筋32DW體外索KgKgKgkg-5904636510-47905-14727+47905-59046-36510+14727主鋼絲SWPR7BL 12S12.7主鋼絲SWPR7AL 12S12.4主鋼絲32SBPR 930/1 180 DW主鋼絲SWPR7BL 19S15.2橋面板橫向預應力鋼筋橋面板橫向預應力鋼筋DW橫梁橫向預應力鋼筋橫梁橫向預應力鋼筋DW豎向粗鋼筋KgKgKgKgKg-20843-1586436616870-1663-+16870-20843+1663-1586-4366后期粘結鋼筋SWPR191S28.6橫向32SBPR 930/1 180 W

16、橫向32SBPR 930/1 080橫向32SBPR 930/1 180 DW垂直鋼筋32SBPR 930/1 180DW波形鋼板SM490YB特殊規格t-120.3+120. 3項次工程或費用名 稱單位總數量概算金額（元）4-30米鋼腹板組合箱梁4-30米預應力組合箱梁概算金額比一建筑安裝工程橋長米513.0405,171,1235,916,5600.874二基礎橋長米513.0401,764,0242,227,5170.792三下部構造橋長米513.040395,769473,6600.834四上部構造橋長米513.0402,500,1572,583,9560.968六調治及其他工程橋長米

17、513.04041,79841,7981.000七臨時工程橋長米513.04074,19074,1901.000八施工技術裝備費橋長米513.040107,182139,2560.770九計劃利潤橋長米513.040142,910185,6740.770十稅金橋長米513.040145,093190,5090.762信陽潑河橋經濟指標對比 經濟效益部位主要材料單位施工圖設計初步設計節省值節省比例123455-64/5上部C50砼m3299453812081750.757波形鋼板t27220-2722-體內束鋼絞線t141922318120.636體外束鋼絞線t4910-491-32mm精軋螺紋

18、鋼筋t02212210波紋管m123568188184646160.657錨具孔4937277644282720.636HRB335鋼筋t4342647621340.670R235鋼筋t01921920下部C30砼m319663199763130.984C25砼m3430124857255600.886HRB335鋼筋t285735837260.797R235鋼筋t1136034900.187鄄城黃河橋主要材料對比根據以上數量節省值估計施工圖設計比初步設計節省造價約7000萬元。經濟效益 90年代，國內對波形鋼腹板箱梁的研究和應用已興起，先后有交通部交通科研設計院、西南交通大學、東南大學、重慶

19、交通大學等單位對該組合箱梁的鋼腹板屈曲強度、方案設計、橋面板有效寬度、剪力連接鍵等做過研究。 2006年以前，國內只修建了數座波形鋼腹板箱梁橋，具有代表性的有青海三道河橋（50m跨單箱雙室大箱梁），江蘇淮安的長征橋(18. 5m+30. 5m十18. 5m的3跨連續梁，人行橋)，河南的潑河大橋(4跨30米先簡支后連續梁橋，公路橋)，重慶市永川的大堰河橋(25m簡支箱梁，公路橋)及山東東營的兩座人行橋。2006年山東鄄城黃河主橋（70m+11120m+70m）波形鋼腹板PC箱形連續梁橋的設計、施工標志著我國波形鋼腹板PC橋進入成規模的工程實用階段。波形鋼腹板預應力砼箱梁橋在國內的應用橋名橋跨（m

20、）橋面寬（m）箱式梁高（m）設計深度與工程進展鄄城黃河公路大橋70+11120+70213.5m單箱單室3.57.m已建成南京長江四橋 跨大堤橋56 m +96m+56m216單箱單室3.06.5在建臺中生活圈4號線大里溪橋99+3145+99m25.8m單箱三室4.08.5m已建南昌朝陽贛江大橋79+5150+79m48.5m單箱多室4.7m設計中桃花峪黃河大橋75 m +135 m+75m216.55單箱單室3.57.5在建珠海前山河大橋90+160+90m215.75m單箱單室3.59.5m在建內蒙古景家灣大橋44+380+44m12.75+14.5單箱單室2.75.0m在建重慶花天河大

21、橋85+148+85m212m單箱單室48.5m待建深圳東寶河新安大橋88+156+88m216.5m單箱單室3.58.5m待建鄭州朝陽溝大橋58+118+188+108m35m單箱四室4.5-7.0m設計中鄱陽湖大橋125+220+220+125m28.5單箱多室3m在建我國在建、已建的波形鋼腹板PC橋波形鋼腹板預應力砼箱梁橋在國內的應用由表知：我國波形鋼腹板PC橋的應用起步雖較晚，但發展迅速。鄄城黃河公路大橋（70m+11120m+70m）波形鋼腹板PC連續梁主橋聯長1460m，已超過日本的宮家島高架橋1432m的記錄。珠海前山河大橋主跨160m的設計已與日本豐田巴川橋的164m跨接近。鄱

22、陽湖大橋橋跨與矢作川橋類似。波形鋼腹板預應力砼箱梁橋在國內的應用波形鋼腹板預應力砼箱梁橋在國內的應用波形鋼腹板預應力砼箱梁橋在國內的應用河南大廣高速衛河大橋（47m+52m+47m,連續梁橋）新密溱水河大橋30m+70m+30m波形鋼腹板預應力砼箱梁橋在國內的應用臺中生活圈4號線波形鋼腹板組合橋（99m+3145m+99m）波形鋼腹板預應力砼箱梁橋在國內的應用廣州市魚窩頭立交匝道橋施工步驟：架設波形鋼腹板工字梁 現澆墩上塊 掛模澆筑混凝土底板 安裝預制頂板 橋面系施工波形鋼腹板預應力砼箱梁橋在國內的應用橋名橋跨、橋寬混凝土(m/)/歸納計算值鋼筋(kg/)/歸納計算值鋼板(kg/)/歸納計算值

23、預應力(kg/)/歸納計算值鄄城黃河橋70m+11120m+70m213.5m0.84/0.91137.7/182.369.1/93.548.5/46.7深圳平鐵橋80m+130m+80m227m1.07/0.95151.8/193.292.6/99.456.5/48.8桃花峪黃河橋跨大堤橋75m+135m+75m216.25m0.93/0.96190.3/198.583.07/102.356.67/49.9珠海前山河大橋90m+160m+90m215.75m1.083/1.059176.82/225.47100.75/116.8862.0/55.37伊朗BR-06橋83m+153m+83m2

24、13.1m0.955/1.041167.99/220.1122.44/113.9656.26/54.28重慶花天河大橋85m+148m+85m212m1.164/1.014206.99/212.47122.67/109.7569.25/52.75波形鋼腹板PC橋每平方米材料用量指標對比波形鋼腹板預應力砼箱梁橋在國內的應用注：表中設計指標/據日本130座波形鋼腹板PC橋統計歸納指標。波形鋼腹板預應力混凝土橋及其在國內外的應用波形鋼腹板預應力混凝土橋的結構要點波形鋼腹板預應力混凝土橋在我國的應用實例概 述波形鋼腹板預應力混凝土橋的力學性能波形鋼腹板PC箱梁橋特性由于波形鋼腹板的應用，波形鋼腹板PC

25、箱梁截面較通常的PC箱梁截面，抗彎剛度約降低10%，剪力剛度降低50%，扭轉剛度降低90%，為此波形鋼腹板PC箱梁一般要設橫隔以保證相應的抗扭剛度。波形鋼腹板PC箱梁橋動力特性介于PC橋與鋼橋之間。波形鋼腹板PC箱梁橋縱向抗震性能優于一般PC橋，橫向抗震性能基本相同。波形鋼腹板PC公路 橋不存在疲勞驗算問題。據2005年日本對早期建設的三座波形鋼腹板PC橋的調查，說明其耐久性類同一般鋼-混組合梁橋。力學特性 截面參數計算對比 波形鋼腹板PC箱梁較同等高速PC箱梁斷面抗彎剛度降低10%左右，抗剪剛度降低50%左右,抗扭剛度降低90%左右，下表為算例（圖示見下頁）：力學特性受力性能單位PC橋波形鋼

26、腹板橋/跨中斷面面積m27.12 5.80 0.81 斷面慣性距m46.19 5.61 0.91 扭轉慣矩m412.31 5.16 0.42 腹板斷面面積m22.10 0.027 -彎曲剛度EIKN.m21.92x1081.74x1080.91 扭轉剛度GJKN.m21.60 x1086.71x1070.42 剪切剛度GAKN2.73x1072.08x1060.08 根部斷面面積m214.94 7.85 0.53 斷面慣性距m486.60 68.24 0.79 扭轉慣矩m495.04 27.37 0.29 腹板斷面面積m28.19 0.122 -彎曲剛度EIKN.m22.68x1092.12x

27、1090.79 扭轉剛度GJKN.m21.24x1093.56x1080.29 剪切剛度GAKN1.06x1089.39x1060.09 波形鋼腹板橋自振頻率與阻尼系數波形鋼腹板PC橋的振動特性與阻尼系數 由分析、試驗、實橋檢測知，波形鋼腹板PC橋的振動特性介于PC橋與鋼橋之間；一般PC橋體外束自振頻率為12Hz-18Hz，阻尼系數為0.0002，一般不會發生體外束引發整橋共振問題。橋名新開橋銀山御幸橋本谷橋騰手川橋小河內川橋構造形式簡支橋連續梁連續剛構連續剛構梁連續剛構自振頻率(Hz)一階3.9502.7781.6481.8401.756二階5.4003.1671.8312.6952.491

28、三階-3.7103.2353.2205.020阻尼系數一階0.02700.00700.03200.01180.0073二階0.03400.00840.02100.00920.0065三階-0.0095-0.00940.0056 縱向抗震性：一般地說主梁自重減輕、剛度減小地震效應均會減少，三道河橋的實橋分析說明波形鋼腹板PC橋較一般PC橋的抗震性能要好。橫向抗震性：波形鋼腹板PC橋梁不具有混凝土腹板，所以減少了承受面外方向地震的受拉鋼筋。因此，預計面外方向的抗力低于通常的混凝土箱梁橋。但是，面外方向的彎曲剛度亦有所下降，可是其量較小，所以認為兩者的抗震性能基本相同。混凝土頂、底板通過剛度較小的波

29、形鋼腹板而連接，所以有人擔心混凝土頂、底板分別產生響應，但是從分析中已經確認到兩個混凝土板連成一體響應，而且不產生頂、底板之間的相位差，而且振幅基本相同。 總之，波形鋼腹板PC橋梁的抗震能力介于PC橋與鋼橋之間。波形鋼腹板PC橋的抗震性能由銀山御幸橋車輛動載試驗得到波形鋼腹板橋本身振動加速度最大值為3gal，其值非常小，因此認為其疲勞問題會很少。考慮的重點是波形鋼腹橋與翼緣板的連接焊縫，日本曾作過波形鋼腹板橋、波形鋼腹板PC橋的疲勞模型試驗與有限元分析，同時作了（44.25+136+44.25）m三跨連續梁實橋有限元分析，結論是較高應力發生在腹板與砼連接的過焊孔處，但是這里應力幅很小，一般不會

30、發生疲勞問題。波形鋼腹板PC橋的抗疲勞性能 下圖為波形鋼腹板相互連接處采用搭接接頭（連續貼角焊）時，已經被確認滿足疲勞耐久性的波形鋼腹板上下端部的構造與過焊孔形狀。當采用這些接頭構造時通常不要求再作疲勞驗算。 連接形狀特征Dole橋（法）中所采用的接頭構造單側插入式構造在Dole橋（法）構造的兩側均設置過焊孔單側插入式構造通過使用曲線而消除銳角的構造兩側插入式構造疲勞耐久性被確認的搭接接頭（連續貼角焊）的構造。波形鋼腹板PC橋的抗疲勞性能滿足疲勞耐久性的波形鋼腹板上下端部的構造與過焊孔形狀波形鋼腹板PC橋的抗疲勞性能 其耐久性類同鋼-混組合梁橋，日本波形鋼腹板結構研究會2005年組織對已經運營

31、了510的新開橋（1993建成）、銀山御幸橋（1996年建成）、本谷橋（1999年建成）進行了實地檢測，結果表明這三座橋外觀、內在均無明顯病害，運營狀況正常。 波形鋼腹板PC橋的耐久性鋼結構3種典型防腐體系50年使用壽命期間費用比較涂裝耐久性項目表面處理+富鋅底漆（底涂層、中涂層）+聚氨酯面漆（面涂層）表面處理+噴鋁涂層（底涂層、中涂層）+聚氨酯面漆（面涂層）表面處理+鋅鋁偽合金涂層（底涂層、中涂層）+聚氨酯面漆（面涂層）項目建設初期防腐費用重防腐涂裝，工廠施工，連同聚氨酯涂料面漆共4道涂層鋁涂層工廠施工（膜厚一般200m），表面涂裝聚氨酯涂料面漆（一般膜厚80m）鋅鋁偽合金工廠施工（膜厚一般

32、120m），表面涂裝聚氨酯涂料面漆（一般膜厚80m）130元/m2210元/m2180元/m250年運營期間涂裝維護費用每10年重新涂裝一次，共5次（重涂時必須噴砂除銹、拷白處理）30年內鋁涂層有效無需維護，每15年只需重涂面漆，30年后涂層失效，需重新噴砂除銹、熱噴涂鋁涂層）50年內鋅鋁偽合金涂層有效，無需維護，每15年只需重涂面漆，無需噴砂除銹。1305450元/m2302+210270元/m230390元/m250年間綜合費用現場臨時施工搭建、人工費、機械損耗費等305150元/m230390元/m230390元/m250年間費用合計930元/m2570元/m2360元/m2波形鋼腹板預

33、應力混凝土橋及其在國內外的應用波形鋼腹板預應力混凝土橋的力學性能波形鋼腹板預應力混凝土橋在我國的應用實例概 述波形鋼腹板預應力混凝土橋的結構要點 波形鋼腹板在縱向由于折皺效應，其縱向抗拉壓剛度小，故設計時可以認為波形鋼腹板不承受軸向力：即近似認為抗彎慣矩計算可僅考慮混凝土頂、底板，而剪力則完全由鋼腹板承擔，且剪應力在腹板上作均勻分布。波形鋼腹板主要作用在于抗剪，故波形鋼腹板的厚度與形狀取決于抗剪強度與剪切屈曲穩定性的需要。 波形鋼腹板預應力砼箱梁的另一技術特點是通常采用體內、體外預應力索并用的方式：即在混凝土頂板、底板中配置縱向預應力筋，用以抵抗施工時的荷載及自重。在箱內配置體外預應力束，通過

34、轉向塊來轉向并最終錨固在橫隔板上，實現曲線或折線配筋，以體外索來承擔外荷載的作用，如有必要時，可以在使用期間封閉交通來張拉更換體外索以加固橋梁結構或提高其承載力。結構要點 波形鋼腹板節段之間及與上、下混凝土板的連接：波形鋼腹板的預制節段之間一般通過高強螺栓或現場焊接的方式連接，波形鋼板與混凝土頂底板的連接：一是非埋入式連接，在波形鋼板的上下端部焊接鋼板，鋼板上焊接穿孔板、角鋼或剪力釘（柱型螺栓），使之與混凝土板結合在一起。二是埋入式連接，在波形鋼板上打孔。穿過鋼筋（貫通鋼筋），再在鋼板的上、下端部焊接縱向鋼筋（約束鋼筋）并埋入混凝土的結合方法。波形鋼腹板與混凝土頂底板的連接波形鋼腹板與混凝土板

35、的的連接波形鋼腹板與混凝土頂底板的連接波形鋼腹板與混凝土頂底板的連接連接種類 結構特點 埋入式連接 波形鋼板直接埋入混凝土頂、底板；橋軸方向的水平剪力由波形鋼板斜幅間混凝土塊（亦稱抗剪齒鍵）與焊接于鋼板頂端的約束鋼筋（亦稱連接鋼筋）及與橋軸成直角方向的貫穿鋼筋和混凝土銷承擔；與橋軸成直角方向的角隅彎矩由埋入波形鋼腹板和與橋軸成直角方向的貫穿鋼筋與混凝土銷承擔；由于系在混凝土中直接埋入鋼板，故從耐久性觀點考慮，在其界面上要注意密封。角鋼剪力鍵連接 在波形鋼板上下端焊接翼緣板，再在翼緣板上焊接角鋼和U形鋼筋；橋軸方向剪力由角鋼、U形鋼筋承擔。與橋軸成直角的角隅彎矩由角鋼、U形鋼筋和穿過角鋼的橋軸方

36、向的貫通鋼筋承擔。Twin-PBL連接 在波形鋼板的頂端焊接翼緣板再在其上焊接兩塊帶孔鋼板；橋軸方向水平剪力由填充在孔內的混凝土銷及穿過孔的貫穿鋼筋承擔；與橋軸成直角方向的角隅彎矩由填充孔的混凝土銷與穿孔的貫穿鋼筋抵抗。S-PBL+栓釘連接 波形鋼板的頂端焊接翼緣板再在其上焊接一塊帶孔鋼板并焊植栓釘；橋軸方向水平剪力由填充孔的混凝土銷及穿過孔的貫穿鋼筋以及栓釘承擔；與橋軸成直角方向的角隅彎矩主要由栓釘承擔；開孔板屬開敞構造，多采用與底板的連接。栓釘連接 在波形鋼板上下端焊接翼緣板再在其上植焊栓釘；橋軸方向水平剪力由栓釘剪切力承擔；與橋軸成直角方向的角隅彎矩由栓釘抗拉力承擔。 頂、底板的連接構造

37、的組合注：表中（1）、（2）為日本高速公路設計要領建議 的工程招標用連接方式：（1）用于跨度較大橋梁連接，（2）用于鹽腐蝕環境不強、跨徑較小的橋梁連接。波形鋼腹板與混凝土頂底板的連接基本連接構造分類與頂板連接與底板連接埋入式連接埋入式連接埋入式連接角鋼剪力鍵連接（1）角鋼剪力鍵連接角鋼剪力鍵連接角鋼剪力鍵連接（2）角鋼剪力鍵連接埋入式連接PBL鍵連接（1）Twin-PBL連接S-PBL連接+ 栓釘連接PBL鍵連接（2）Twin-PBL連接埋入式連接波形鋼腹板之間的連接設計顧名思義是設想與計算。用行話說，包含概念設計與結構計算，波形鋼腹板PC橋的設計包括，概念設計、結構計算與構造措施。橋梁的概念

38、設計即按技術標準確定整體方案，結構體系與關健構造要點。波形鋼腹板PC箱梁適用橋型類同PC箱梁，唯以連續梁、連續剛構、部分斜拉橋居多。波形鋼腹板PC橋的概念設計波形鋼腹板PC箱梁橋的橫斷面選擇，要考慮彎曲、扭轉、畸變剛度，并兼顧道路寬度、連接構造、橋面板受力及下部與基礎構造等因素，而且應該在考慮經濟指標與施工方案之后，決定箱梁的斷面形狀。波形鋼腹板PC箱梁橋的橫斷面如同一般PC箱梁橋一樣多數采用直腹板斷面，但為減少橋面板懸挑長度、合理墩臺設計、加大箱梁畸變剛度，亦有采用斜腹板斷面的。倘若橋面較寬時，可有三種選擇：單室多箱斷面、單箱多室斷面和帶斜撐的單箱單室斷面。a)南山橋（單室多箱） b)小犬丸

39、川橋（斜腹板）c)桂島高架橋（帶斜撐） d)本谷橋（直腹板）e)矢作川橋（單箱多室）波形鋼腹板PC箱梁橋縱向受力與PC箱梁橋縱向受力類似，其重量可減輕，但剛度亦較低，故波形鋼腹板PC箱梁橋的總體設計可參照PC箱梁橋，其梁高設計亦可參照PC箱梁橋。對波形鋼腹板的PC箱梁橋，即使提高梁高，對恒載的影響也是很小的，所以比起混凝土腹板的PC箱梁橋，其梁高的選擇一般略高于PC箱梁橋。梁高統計歸納計算公式為： 跨中斷面高跨比 (h/L)=(0.0047L+0.7859) (310-6L2-0.0009L+0.0887) 根部斷面高跨比 (h/L)=(0.002L+0.9338) (-210-6L2-0.0

40、003L+0.0483)梁底曲線設置類同PC橋一般常用二次拋物線。波形鋼腹板PC箱梁橋的概念設計 波形鋼腹板PC箱梁橋的箱形斷面總體尺寸與設置規則，類同于普通PC箱梁。波形鋼腹板PC箱梁橋的支點附近，要用一段混凝土里襯，使波形鋼腹板與墩上塊箱梁混凝土腹板連成一體，以使應力順利過渡。波形鋼腹板PC箱梁橋，比起通常的混凝土腹板PC箱梁橋，因斷面抗扭剛度較小，為提高其抗扭能力，應設置必要的橫隔。橫隔設置一般按維持兩種箱梁扭轉剛度一致原則設置，設置方法有：經驗公式法：其橫隔間距設置經驗公式為：空間有限元分析法： 靜力法 動力法波形鋼腹板PC箱梁橋的概念設計 波形鋼腹板PC箱梁橋的概念設計 波形鋼腹板的

41、概念設計的合理性，可用波形鋼腹板PC箱梁橋的材料用量指標校檢。橋名珠海前山河大橋方案一珠海前山河大橋方案三伊朗德黑蘭BR-06橋邢臺七里河紫金大橋鄭州桃花峪跨大堤橋跨徑設置(m)90+160+9090+160+9083+153+8388+156+8875+135+75橋面箱梁寬2x15.75m2x15.75m2x13.1m13m2x16.05m根部箱梁高(m)10(1/16)9.5(1/16.8)8.8(1/17.4)9.0(1/17.3)7.5(1/18)跨中箱梁高(m)3.5(1/45.7)3.5(1/45.7)3.5(1/43.7)4.2(1/37.4)3.5(1/38.6)梁底曲線2次

42、拋物線2次拋物線1.8次拋物線1.8次拋物線1.8次拋物線箱梁頂板厚28cm28cm30cm30cm30cm箱梁底板厚321203212030110321202880箱梁底寬及頂板挑臂8,3.8758.7,3.5256.5,3.36.5,3.259,3.525腹板厚45cm70cm85cm16mm,22mm,26mm10mm24mm14mm24mm10mm22mm中墩附近砼里襯長9.6m11.91m24.8m6.4m預應力頂板束15-2215-2215-1915-1915-27,15-15體外束15-1515-2215-1915-22箱梁節段劃分(邊-中)8.84+2+6x4.5+4x4+8x

43、3.5+1.68.4+3.2+7x4.8+6x6.4+12.84.9+3.2+17x4.8+15.48.4+3.2+15x4.8+4.4+3.25.9+3.2+10 x4.8+5x3.2+3.8橫隔設置鋼管撐（不詳）50cm砼，邊跨3道中跨6道50cm砼，邊跨5道中跨10道30cm厚砼橫隔，邊跨4道中跨8道與頂底板連接形式頂板雙PBL底板單PBL+栓釘頂板雙PBL底板單PBL+栓釘頂板雙PBL底板埋入頂板雙PBL底板埋入每平方米材料用量砼(m3/m2)1.291.0720.9551.1690.93預應力鋼筋(kg/m2)33.3147.7351.676.0556.67普通鋼筋(kg/m2)21

44、8.66188.64167.8160.8190.3鋼板(kg/m2)104.27122.64134.3583.07波形鋼腹板設計尺寸波形鋼腹板PC箱梁的扭轉剛度比混凝土腹板箱梁扭轉剛度小，因此應用于曲線橋時應當留意控制彎曲半徑，適當加大抗扭剛度。 曲線梁橋的應用 橋梁名主持機構形式最小半徑本谷橋道路公團3跨徑連續框架箱梁2,400m騰手川橋道路公團3跨徑連續框架箱梁1,500m大內山川第二橋道路公團7跨徑連續框架箱梁2,200m小犬丸川橋道路公團6跨徑連續框架箱梁1,000m小河內川橋道路公團2跨徑連續框架箱梁7,000m下田橋道路公團4跨徑連續框架箱梁5,000m鍋田高架橋道路公團3跨徑連續

45、框架箱梁1,000m日見夢大橋道路公團3跨徑連續預應力框架箱梁1,800m中野高架橋（斜面部分）阪神高速4跨徑連續框架箱梁250m中野高架橋阪神高速4跨徑連續框架箱梁400m栗東橋道路公團45跨徑連續預應力框架箱梁3,000m忽略波形鋼腹的縱向抗彎作用在豎向荷載作用下彎曲平面假定成立彎矩僅由混凝土頂底板構成的斷面承擔剪力由波形鋼腹板承擔，且剪應力呈均勻分布因波形鋼腹板褶皺效應，腹板不承受軸向力波形鋼腹板PC箱梁豎向彎曲計算符合以下假定波形鋼腹板I字梁荷載試驗波形鋼腹板I字梁荷載試驗 波形鋼腹板預力混凝土箱梁橋的總體受力與通常的預應力混凝土箱梁類似，其設計計算亦類似，故總體設計計算可用通用橋梁設

46、計軟件完成，唯因其剪力系由波形鋼腹板承擔，而關于波形鋼腹板的剪切屈服、剪切屈曲問題，我國現有橋梁設計通用軟件無此項內容，故需用日本有關規范、規準另行計算。關于鋼板與混凝土頂底板的連接屬鋼混凝土組合結構設計內容，我國現亦缺乏相關設計軟件。 波形鋼腹板預預應力混凝土箱梁橋設計計算總體受力分析可分為縱向彎曲、橫向框架、縱向扭轉畸變等三部分。驗算內容總體可分頂底板縱、橫向承載力及應力驗算、波形鋼腹板強度、屈曲驗算、波形鋼腹板與頂底板連接和波形鋼腹板自身連接驗算。 波形鋼腹板預應力混凝土箱形連續梁橋設計檢算項目包括：設計荷載作用時的安全性、極限荷載作用時的安全性、疲勞的安全性、施工的安全性。 波形鋼腹板

47、PC箱梁橋的總體計算波形鋼腹板橋計算內容計算項目驗算內容縱向彎曲計算箱形梁整體極限承載力檢算箱形梁各階段應力控制驗算箱形梁剛度計算（考慮剪力影響）波形鋼腹板剪切承載力檢算波形鋼腹板屈曲驗算（含局部屈曲、整體屈曲、組合屈曲）波形鋼腹板與頂底板連接抗剪驗算波形鋼腹板縱向連接檢算橫向框架彎曲計算頂板橫向彎曲驗算波形鋼腹板與頂底板連接抗彎驗算縱向扭轉、畸變計算波形鋼腹板抗剪驗算箱梁整體彎承載力驗算橫隔板的設置計算局部應力分析體外束錨固局部應力分析頂底板體內束局部應力分析轉向塊局部應力分析橫隔分析里襯計算波形鋼腹板PC箱梁橋的總體計算波形鋼腹板PC橋的設計框圖波形鋼腹板PC橋的設計類同PC箱梁橋，其總體

48、框圖如下： 在豎向彎曲時波形鋼腹板上的剪應力分布和傳統的混凝土腹板有所不同, 沿梁高基本呈等值分布。由于軸向壓應力較小，鋼腹板可以視為純剪切狀態, 因此設計時需要驗算鋼腹板的剪應力,雖然滿足強度設計要求，然因波形鋼腹板一般均比較高、比較薄，故還有較大的剪力屈曲穩定問題。還需要計算鋼腹板的剪切屈曲。波形鋼腹板的剪切屈曲分三種：局部屈曲、整體屈曲和合成屈曲。 三種屈曲形式波形鋼腹板的剪切屈曲 當極限荷載作用時，剪應力即使在允許應力以內時，設計亦并非可用，由于波形鋼腹板的形狀不同，即使剪應力在允許范圍內，板的剪切屈曲也可能發生，所以對剪切屈曲的安全性驗算必須進行。對波形鋼腹板屈曲安全性計算，可以用有

49、限變形理論的有限元方法作安全性驗算，但實際上，用壓桿的穩定性理論的有限元法對波形鋼腹板的屈曲安全性進行計算也可以得到足夠安全性的保證。以壓桿理論為基礎的波形鋼腹板屈曲計算如下頁圖 。 為經濟合理計，設計宜控制屈曲發生在屈服區、非彈性區為原則，此時屈曲應力一般均大于或近于屈服應力，即使剪應力低于屈服應力時，波形鋼腹板不發生屈曲，以使材料得以合理應用。總之，如圖所示屈曲進入非彈性領域（ ）是容許的，但設計追求的目標卻是s 0.6（s為剪切屈曲系數， 或 ）。 屈曲計算（屈服區） ： s0.6（非彈性區） ：（彈性區） ： 一般不允許屈曲計算波形鋼腹板的剪切屈曲按下式計算：式中：按式 計算，但式中的

50、 應換成波形鋼板的毛截面面積；波形鋼板組合屈曲臨界剪應力；波形鋼板局部屈曲臨界剪應力，按下頁公式計算；波形鋼板整體屈曲臨界剪應力，按下頁公式計算；屈曲計算波形鋼腹板的局部屈曲臨界應力按下式計算：式中：彈性局部屈曲臨界應力，按下式計算：屈曲計算式中：波形鋼板的彈性模量；波形鋼板的泊松比；波形鋼板的高度；局部屈曲系數；波形鋼板的厚度；波形鋼板直板段長度；屈曲計算波形鋼腹板整體屈曲臨界剪應力 計算同 ，但系數 按下式計算：式中 為剪切屈服應力，取 。式中：彈性整體屈曲臨界應力；波形鋼腹板的彈性模量；波形鋼腹板整體嵌固系數，取1.0；單位長度波形鋼腹板繞順橋向慣性矩；單位長度波形鋼腹板繞高度方向的慣性

51、矩；波形鋼腹板的波高板厚比，取 ，這里 為波高；形狀系數；屈曲計算橫向分析波形鋼腹板PC箱梁橋的整體分析如同PC箱梁橋一樣包括縱向整體分析與橫向整體分析，在混凝土腹板的PC箱梁橋的設計中，腹板、頂底板加腋的設計被包含在橫向設計里，而在波形鋼腹板的PC箱梁橋中，關于波形鋼腹板的剪切的研究并沒有包含在橫向設計里。但是，關于波形鋼腹板與橋面板連接部設計中用到的角隅彎矩，則由橫向分析求得。橫向分析一般采用平面框架分析或三維FEM分析等方法。 橫向分析主要用于計算橋面板與角隅彎矩（供連接計算用）。 波形鋼腹板與頂、底板的連接部設計對作用于波形鋼腹板與混凝土頂、底板的連接部的橋軸方向的水平剪力，應驗算設計

52、荷載作用時，以及極限荷載作用時的安全性。安全性驗算標準為作用于連接部的剪力應小于抗剪連接件的容許剪力以及極限屈服強度。對發生于連接部的與橋軸成直角方向的彎矩，必須驗算設計荷載作用時以及極限荷載作用時的安全性，安全性的驗算標準為使角隅彎矩所引起的應力在限制值以下。波形鋼腹板預應力混凝土橋及其在國內外的應用波形鋼腹板預應力混凝土橋的力學性能波形鋼腹板預應力混凝土橋的結構要點波形鋼腹板PC橋的施工概 述波形鋼腹板預應力混凝土橋在我國的應用實例 波形鋼腹板PC箱梁橋施工同普通PC箱梁橋基本相同，最基本的施工方法為采用掛籃懸澆、支架現澆、移動支架逐孔澆筑、頂推等施工工藝。隨著技術的進步，日本最近于波形鋼

53、腹板預應力砼箱梁施工中利用波形鋼腹板作施工受力構件，提出了(利用波形鋼腹板作承重構件）Rap.con/RW工法（鬼怒川橋、津久見川橋、信樂七橋）及利用波形鋼腹板作導頂推施工的方法（島崎川橋、桂島高架橋）。波形鋼腹板箱梁橋的施工掛籃懸澆總體施工程序：下部施工墩身施工墩頂現澆段施工安裝掛籃T構懸澆合攏（設計合攏順序從邊跨向中跨對稱合攏）張拉體外索施工護欄及橋面鋪裝成橋掛籃功能：滿足常規砼箱梁懸澆功能的同時，還必須滿足波形鋼腹板調運、懸臂安裝、定位的功能。（1）加高三角掛籃形式即國內較為常見的三角掛籃，考慮到頂板作業空間，以及鋼腹板安裝、自尾部運輸到懸臂端的操作空間的問題，在三角掛籃主梁底部加設四根

54、6m左右高度的立柱。該掛籃操作方便，但用鋼量及重量相對較大。掛籃功能與結構形式 掛籃功能與結構形式 （2）菱形掛籃形式即國內較為常見的菱形掛籃形式，利用該結構形成的較大作業空間，滿足鋼腹板安裝、自尾部運輸到懸臂端的操作空間。該掛籃在波形鋼腹板的安裝環節要倒一次吊點，操作略顯麻煩，但掛籃用鋼量、自重相對較小。掛籃功能與結構形式 掛籃功能與結構形式（3）平弦式結構日本稱之為作業車，前提以波形鋼腹板作為施工時的承重構件，掛籃懸臂長度大，主桁架系統承受荷載較小，底籃系統同樣承受底板荷載。掛籃功能與結構形式 在日本國內同類橋梁中掛籃懸澆施工方法大致分為二種：（1）利用掛籃懸臂澆筑該方法類似于常規掛籃施工

55、，掛籃承受懸臂節段的砼和鋼腹板重量。掛籃推出一次，懸臂澆筑一個節段。采用該工藝，作業車懸臂長度較長，通常為1個懸臂節段最大長度+1.5m。鄄城橋掛籃波形鋼腹板箱梁橋的施工（2）利用波形鋼腹板作承重構件懸臂澆筑（Rap.con/RW工法） 這種工藝實際上是在第一種工藝的基礎上改進后的一種方法，具體做法是將波形鋼腹板頂、避免增設30cm寬左右的翼緣板（兼作連接板），使之具有較大的縱向抗彎和側向抗彎能力，以及一定的抗扭能力。作業車推出后，支撐在已安裝到位的第N段波形鋼腹板上，主要依靠波形鋼腹板承受底板、頂板砼重量；砼達到強度、張拉后，利用掛籃懸臂安裝第N+1段波形鋼腹板；作業車進入下N+1節段，開展

56、下一階段的施工。采用該工藝，作業車懸臂長度較長，通常為2個懸臂節段最大長度+1.5m。Rap.con/RW工法 鬼怒川橋施工方案Rap.con/RW工法 鬼怒川橋施工方案1. 體外索張拉2.移動作業車推進，預制梁肋安裝3.PC板架設，模板架設，波形鋼腹板安裝4.頂底板砼澆筑，體外束安裝，橋面板橫向預應力張拉Rap.con/RW工法 鬼怒川橋施工方案橋梁簡介：工程名稱：東京九州高速公路，津久見川橋橋長：49.6+275+47+42.6總寬：10.7m施工方法：懸臂施工（ Rap.con/RW工法）PC鋼材：主梁縱向預應力：SWR7B 19S15.2 頂底板橫向預應力：SWPR19 1S21.8R

57、ap.con/RW工法 津久見川橋施工方案Rap.con/RW工法 津久見川施工方案Rap.con/RW工法 津久見川施工方案1. 6號節段頂板砼養生，預應力筋施工 7號節段砼底板施工、養生2. 合攏段波形鋼腹板安裝、連接3. 7號節段頂板混凝土養生、預應力施工 8號節段底板砼養生4. 底模支架由8節段移到7節段5. 合攏段頂、底板砼施工Rap.con/RW工法 津久見川施工方案日本津久見川橋實景施工方法： Rap.con/RW工法Rap.con/RW工法 津久見川施工方案橋梁總長：235.5m跨徑布置：65.35m+102.5m+65.35m橋梁寬度：Rap.con/RW工法 游樂部川橋施工

58、方案1321.波形鋼腹板的安裝2.砼與波形鋼腹板的連接接頭3.波形鋼腹板的吊裝1321.底板砼澆筑2.波形鋼腹板現場連接3.掛籃作業循環 13天 7天鋼筋架設 5.5天 3.5天波形鋼腹板安裝 1.5天 不占循環時間施工特點 本橋為縮短工期、簡化施工，采用了以下措施： 1） 在日本首次采用了波形鋼板作施工架設材料，其施工方法有以下特點： 其移動作業平臺較傳統的掛籃更簡單、更輕便； 頂底板施工安排在不同節段同時進行，因而施工作業面更平順、寬闊。 2） 預制橫梁與預制頂板PC模板的采用： 為簡化施工，本橋采用了預制橫梁和頂板預制PC模板并全部采用了體外索，將體外索錨固在預制橫梁的齒塊上，簡化了預應

59、力索的錨固工作。Rap.con/RW工法傳統工法作業區僅限n節段波形板安裝、立模、配筋、混凝土澆注、預應力均在n節段進行，施工作業面受限，周期長。受力情況：掛籃較重（110t)，掛籃受時力臂較大，波形板不承擔施工荷載。新工法作業區擴大到n-1、n、n+1三個節段，n+1節段波形板安裝、n節段底板施工n-1節段頂板施工，三個作業面流水施工。受力情況：掛籃較輕（75t），掛籃受力時力臂較小，波形板承受施工荷載。島崎川橋全長554m，橋跨布置為：51.8m+4X54.5m+56m+3X50m+40m+35.8m用波形鋼腹板作導梁的頂推施工方法 島崎川橋施工導梁總圖導梁斷面圖 導梁下弦采用高強纖維砼（

60、UFC ），本橋應用的砼中配有2%的補強鋼纖維，用90蒸氣養生，48小時拉壓強度達180N/mm2，剪切強度達8N/mm2。 用波形鋼板上翼緣板作為導梁的上弦。用波形鋼腹板作導梁的頂推施工方法 島崎川橋施工頂推施工順序用波形鋼腹板作導梁的頂推施工方法 島崎川橋施工用底板模板安裝波形鋼腹板，底板砼澆筑（用頂板模板制作前一節段頂板）主梁頂推，頂板模板前移用頂板模板作頂板砼澆筑（用底板模板安裝下一節段波形鋼板、底板砼澆筑）頂推設備頂推千斤頂頂推施工實景跨徑布置：52.7+54+54+52.7帶斜撐的波形鋼腹板預應力砼連續梁，采用頂推的施工方案用帶斜撐的波形鋼腹板作導梁的頂推施工方法 桂島高架橋設計時