1、智慧快速路工程地連墻施工方案編 制：審核（項目總工）：批準（項目經理）：有限公司智慧快速路工程項目部二二一年六月智慧快速路工程 地下連續墻施工方案目 錄 TOC o 1-3 h z u HYPERLINK l _Toc19827 1、編制說明 PAGEREF _Toc19827 h 3 HYPERLINK l _Toc9206 1.1 編制依據 PAGEREF _Toc9206 h 3 HYPERLINK l _Toc22569 1.2 編制原則 PAGEREF _Toc22569 h 3 HYPERLINK l _Toc5832 2、工程概況 PAGEREF _Toc5832 h 4 HYP

2、ERLINK l _Toc505 2.1 項目概況 PAGEREF _Toc505 h 4 HYPERLINK l _Toc24879 2.2 地連墻概況 PAGEREF _Toc24879 h 4 HYPERLINK l _Toc24415 2.3 工程地質概況 PAGEREF _Toc24415 h 5 HYPERLINK l _Toc22215 2.4 氣象及水文條件 PAGEREF _Toc22215 h 5 HYPERLINK l _Toc2645 2.5 施工作業條件 PAGEREF _Toc2645 h 6 HYPERLINK l _Toc4933 2.5.1 施工用水 PAGE

3、REF _Toc4933 h 6 HYPERLINK l _Toc31450 2.5.2 施工用電 PAGEREF _Toc31450 h 6 HYPERLINK l _Toc13663 2.5.3 周邊環境及交通狀況 PAGEREF _Toc13663 h 6 HYPERLINK l _Toc2224 2.5.4 沿線管線情況 PAGEREF _Toc2224 h 6 HYPERLINK l _Toc16913 3、施工要求和技術保證條件 PAGEREF _Toc16913 h 7 HYPERLINK l _Toc2078 3.1 施工要求 PAGEREF _Toc2078 h 7 HYPE

4、RLINK l _Toc31448 3.2 技術保證條件 PAGEREF _Toc31448 h 8 HYPERLINK l _Toc16826 3.3 施工場地布置 PAGEREF _Toc16826 h 8 HYPERLINK l _Toc1744 4、施工方案 PAGEREF _Toc1744 h 9 HYPERLINK l _Toc17799 4.1 總體施工方案 PAGEREF _Toc17799 h 9 HYPERLINK l _Toc3561 4.2 施工準備工作 PAGEREF _Toc3561 h 9 HYPERLINK l _Toc23524 4.3 施工工藝和方法 PAG

5、EREF _Toc23524 h 10 HYPERLINK l _Toc7810 4.3.1 施工工藝流程 PAGEREF _Toc7810 h 10 HYPERLINK l _Toc11045 4.3.2 施工方法 PAGEREF _Toc11045 h 10 HYPERLINK l _Toc14645 4.3.3 特殊槽段施工 PAGEREF _Toc14645 h 34 HYPERLINK l _Toc7887 4.3.4 地下連續墻施工注意事項 PAGEREF _Toc7887 h 35 HYPERLINK l _Toc31633 4.3.5 地下連續墻常見問題預防及處理措施 PAGE

6、REF _Toc31633 h 36 HYPERLINK l _Toc17866 4.4 檢查方法及質量驗收標準 PAGEREF _Toc17866 h 39 HYPERLINK l _Toc27157 5、施工進度計劃 PAGEREF _Toc27157 h 40 HYPERLINK l _Toc18180 5.1 施工技術計劃 PAGEREF _Toc18180 h 40 HYPERLINK l _Toc6835 5.2 施工工期計劃 PAGEREF _Toc6835 h 40 HYPERLINK l _Toc18528 5.3 工序時間表 PAGEREF _Toc18528 h 40 H

7、YPERLINK l _Toc19608 6、資源配置計劃 PAGEREF _Toc19608 h 41 HYPERLINK l _Toc16869 6.1 人員配置計劃 PAGEREF _Toc16869 h 41 HYPERLINK l _Toc7953 6.2 材料計劃 PAGEREF _Toc7953 h 42 HYPERLINK l _Toc18304 6.3 設備配置計劃 PAGEREF _Toc18304 h 42 HYPERLINK l _Toc26824 7、施工保證措施 PAGEREF _Toc26824 h 43 HYPERLINK l _Toc26084 7.1 質量保

8、證措施 PAGEREF _Toc26084 h 43 HYPERLINK l _Toc31145 7.1.1 質量保證體系 PAGEREF _Toc31145 h 43 HYPERLINK l _Toc21313 7.1.2 組織及制度保證措施 PAGEREF _Toc21313 h 45 HYPERLINK l _Toc9519 7.1.3 施工質量保證措施 PAGEREF _Toc9519 h 46 HYPERLINK l _Toc31474 7.2 安全保證措施 PAGEREF _Toc31474 h 47 HYPERLINK l _Toc8177 7.2.1 安全管理措施 PAGERE

9、F _Toc8177 h 47 HYPERLINK l _Toc25422 7.2.2 施工用電安全保證技術要點 PAGEREF _Toc25422 h 48 HYPERLINK l _Toc21146 7.2.3 施工起吊作業安全保證技術要點 PAGEREF _Toc21146 h 48 HYPERLINK l _Toc10042 7.2.4 機械使用安全技術措施 PAGEREF _Toc10042 h 49 HYPERLINK l _Toc5565 7.2.7 夜間施工措施 PAGEREF _Toc5565 h 50 HYPERLINK l _Toc18748 7.3 環境保護措施 PAG

10、EREF _Toc18748 h 50 HYPERLINK l _Toc9501 7.4 文明施工措施 PAGEREF _Toc9501 h 51 HYPERLINK l _Toc5136 7.5 應急措施 PAGEREF _Toc5136 h 52 HYPERLINK l _Toc20066 7.5.1 應急救援指揮機構 PAGEREF _Toc20066 h 52 HYPERLINK l _Toc7450 7.5.2 應急救援小組 PAGEREF _Toc7450 h 52 HYPERLINK l _Toc15959 7.5.3 應急通信聯絡及急救電話 PAGEREF _Toc15959

11、h 54 HYPERLINK l _Toc24356 7.5.4 應急物資 PAGEREF _Toc24356 h 55 HYPERLINK l _Toc10524 7.5.5 應急措施 PAGEREF _Toc10524 h 56 HYPERLINK l _Toc22601 7.5.6 施工傷亡事故處理程序 PAGEREF _Toc22601 h 57 HYPERLINK l _Toc11511 7.5.7 應急救援路線 PAGEREF _Toc11511 h 581、編制說明1.1 編制依據（1）建筑基坑支護技術規程（JGJ120-2012）；（2）建筑地基基礎工程施工質量驗收規范（GB5

12、0202-2002）；（3）混凝土結構耐久性設計規范（GB/T50476-2008）；（4）混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB50204-2015）；（5）鋼筋機械連接技術規程（JGJ107-2016）；（6）鋼筋焊接及驗收規程（JGJ18-2012）；（7）混凝土外加劑應用技術規范（GB50119-2013）；（8）鋼筋混凝土用熱軋帶肋鋼筋（GB/T 1499.2-2018）（9）地下工程防水技術規范（GB50108-2008）；（10）地下防水工程質量驗收規范（GB50208-2011）；（11）建筑施工安全管理規范（DB 33/1116-2015）；（12）越東路及南延段（杭甬高速-紹

13、諸高速平水口）智慧快速路工程（二環南路以北至紹諸高速平水口）2標基坑工程施工圖、實施性施工組織設計、施工合同；（13）建筑法、安全生產法、建設工程安全生產管理條例。1.2 編制原則（1）越東路及南延段（杭甬高速-紹諸高速平水口）智慧快速路工程（二環南路以北至紹諸高速平水口）標地下連續墻施工方案是根據招標文件及施工合同的總體要求，在認真、全面理解設計文件的基礎上，按照主體圍護結構設計圖紙、施工過程中涉及的相關規范、規程、標準和強制性條文，結合實施性施工組織設計進行編制。（2）遵守、執行業主相關文件條款的具體要求，確保實現施工組織設計工期、質量、安全、環境保護、文明施工等各方面工程目標。（3）結合

14、工程實際情況，應用新技術成果，在認真、全面理解設計文件的基礎上，結合工程情況進行編制，使施工方案具有技術先進、方案可靠、經濟合理的特點。（4）充分研究現場施工環境，妥善處理施工方案與周邊接口問題，使施工方案滿足現場施工條件及對周邊環境的影響最小化。（5）施工方案盡可能做到重點突出、內容全面、思路清晰的特點。2、工程概況2.1 項目概況越東路及南延段（杭甬高速紹諸高速平水口）智慧快速路工程（二環南路以北至紹諸高速平水口)標段位于紹興市越城區，起于涂山路，終于洄涌湖公園。本標段主線起訖里程K17+675K20+800，全長3125m，地面輔道樁號范圍為K17+619.07K18+637.461，長

15、度1018.381m，均為雙向4車道規模。主要建設內容包括地面道路工程（含保通道路）、地道工程、橋梁工程、堤岸工程、機電工程、交安工程、消防工程、景觀綠化工程及智慧交通工程等。項目合同工期36個月，合同價款12.42億元。標段線路位置見圖2.1-1。圖2.1-1線路走向圖2.2 地連墻概況標段內地連墻墻高2428m，厚600mm，墻身為C35鋼筋混凝土,混凝土抗滲等級P8，位置段落及數量情況見表2.2-1，鋼筋籠情況統計見表2.2-2。表2.2-1 地連墻情況統計表序號里程段落長度（m）墻高（m）幅數類型墻厚（mm）C35混凝土方量(m)1K18+244-K18+39014626.653E1、

16、W16002330.162K18+390-K18+5942042455E1、W1、S1、N16002937.631號變電所402412/6005764K20+160-K20+2004024.512E2、W26005885K20+200-K20+237372617E2、W2、S2600577.26K20+237-K20+3391022734E2、W26001652.47K20+391-K20+5152242840E3、W3、N36003763.2合計223表2.2-2 鋼筋情況統計表序號里程段落墻高（m）墻厚（mm）幅數類型鋼筋重量（t）備注1K18+244-K18+39026.660053E1

17、、W1838.862K18+390-K18+5942460055E1、W1、S1、N11057.5431號變電所2460012/207.794K20+160-K20+20024.560012E2、W2211.185K20+200-K20+2372660017E2、W2、S2211.186K20+237-K20+3392760034E2、W2594.867K20+391-K20+5152860040E3、W3、N31288.22合計2232.3 工程地質概況根據設計文件中勘察資料顯示，擬建場地內場地內分布有雜填土、素填土、淤泥、浜填土、褐黃灰黃色粉質粘土、灰色黏質粉土、灰色淤泥質黏土、粉質粘土、

18、灰黃褐黃色粉質粘土、灰色含黏性土砂礫、黃灰淺灰白色粉質粘土、黃灰灰白色含黏性土砂礫石、灰青灰色粉質黏土、灰黃草黃色含礫粉質黏土、全風化凝灰質角礫巖、強風化玻屑凝灰巖、中風化玻屑凝灰巖。2.4 氣象及水文條件紹興市屬亞熱帶季風氣候區，夏季高溫多雨，冬季溫和少雨，四季分明。根據紹興市氣象局資料，歷年平均氣溫16.4,最高氣溫出現在7月份，極端最高氣溫39.5，最低氣溫平均在34左右，極端最低氣溫-10.1，年降雨量1450.4mm，日最大降水量345.2mm，年蒸發量8001000mm，相對濕度80%左右，無霜期245天左右。春末夏初多梅雨，410月多熱雷、臺風暴雨。歷年十分鐘平均最大風速2.1m

19、/s，風向WWS，夏季主導風向ES，冬季主導風向為WN。全年有3個明顯的降水時段，即45月的春雨，67月的梅雨和9月的秋雨；1月是下雪最多的月份。年平均日照2017小時，其中以7、8月最多，月平均日照分別為239、241小時；1、2月最少，月平均日照分別為134、124小時。夏秋之交，臺風對本地區天氣影響較大，是本地區的主要災害性天氣，其他災害性天氣有暴雨、連陰雨、干旱、寒潮、大雪、大霧、高溫和熱帶氣旋等。擬建場地地下水類型主要工程沿線地下水可分為第四系淺層松散巖類孔隙潛水、深部松散巖類孔隙承壓水和巖層裂隙水。孔隙潛水賦存于場地淺部的填土、黏土和淤泥質土層中，地下水年變化幅度1.0m。2.5

20、施工作業條件2.5.1 施工用水按相關程序向紹興市越城區自來水公司申請開戶，根據施工需要就近設置接水點，管道引入各工點。2.5.2 施工用電施工段落地處紹興市越城區，電力資源豐富，電網密布，網電負荷充足，可直接申請臨電開戶并架設專線至各施工工點。2.5.3 周邊環境及交通狀況施工段落位于紹興市越城區，緊貼平水東江，沿線左側主要為高爾夫球場內廠房，右側多為住宅及旅游區，包括東澤莊園、紹興市委黨校等沿途可利用二環東路、二環南路、涂山路、皖江路及陽明路等進入地道工程施工紅線，紅線內需在地道兩側新建施工便道。2.5.4 沿線管線情況線路周邊管線共計7類，包括電力管道、雨水管道、通信管道、燃氣管道、給水

21、管道、污水管道、石油污水管道等。沿線影響地連墻施工的管線分布見表2.5-1表2.5-1 管線分布統計表序號管線類型規格材質/方式位置及走向與圍護關系備注1供水管線DN1200鑄鐵平水江東側南北走向K17+980K18+390處于圍護內2雨水管DN500PVC平水江東側南北走向K17+980K18+390處于圍護內3電力10Kv暗埋與線路斜交圍護范圍內與圍護相交4通信管道光纖暗埋平水江東側南北走向處于圍護范圍內5燃氣管DN300PE中壓平水江東側南北走向處于圍護范圍內6污水管DN500暗埋平水江東側南北走向處于圍護范圍內7供電線10kv高架平水江東側南北走向圍護范圍內與圍護相交地連墻施工前，段落

22、內暗埋10Kv電力線、燃氣管道、給水管、雨水管、污水管需全部改遷完成。K20+260、K20+320兩處220KV架空高壓線屬于保護線路，無法遷改，高壓線下施工中，施工過程中采取相應的安全措施。3、施工要求和技術保證條件3.1 施工要求（1）導墻采用鋼筋混凝土結構，導墻的基底應夯實。導墻的接頭施工縫應與地下連續墻之間的接頭位置錯開。（2）地下連續墻的現澆導墻拆模后，應沿縱向設上下兩道支撐，將兩片導墻支撐起來，在導墻的混凝土未達到設計強度之前，禁止任何重型機械和運輸設備在旁邊行駛，以防導墻受壓變形。（3）地下連續墻垂直施工誤差小于0.3%，墻體表面平整度100mm，成槽深度允許偏差+100mm。

23、（4）應采取措施確保接頭準確定位，成槽和接頭垂直偏差小于1/300，接頭處相鄰兩槽段的中心線在任一深度的偏差值均不得大于60mm。（5）地下連續墻均自地面成槽施工，槽內泥漿液面應保持高于地下水位0.5m以上，新鮮泥漿的比重宜保持在1.051.1之間，槽底沉渣厚度不應大于5cm。（6）為確保槽壁穩定，成槽時，槽頂附近盡可能避免堆載和機械設備對槽壁產生的附加應力，并減少振動，如成槽過程中可能產生坍壓時，應對地層采取加固措施。（7）地下連續墻采用跳段施工方式，一期槽段的混凝土強度達到設計強度的70%以上，方可進行下期槽段的施工。（8）施工必須按設計要求配筋，每一槽段為一幅鋼筋籠，為了保證鋼筋籠的整體

24、性和剛度，要求鋼筋籠必須在同一平臺上整體制作或整體預拼裝。必須防止吊裝時產生過大變形造成入槽困難和碰撞槽壁，特別是異型槽段更應注意。（9）預埋插筋、接駁器和預埋件要求位置準確，符合規范要求，若預估不能滿足時應及時提出，以便加大余量，滿足使用和后續工序的要求。(10)預埋注漿管，注漿管在每幅槽段的中間埋設2根，采用50mm鋼管，在鋼筋籠施工結束后固定在鋼筋籠上，底部插入墻底1m，壓漿范圍為地下連續墻底下1.5m，漿液采用水灰比為1的水泥漿。每幅注漿量不得小于2m。當每根注漿管注漿量達到2m，或注漿壓力超過2Mpa，或地下連續墻因注漿隆起達到10mm時，停止注漿。預埋聲測管采用D503mm，每幅墻

25、預埋超聲波管不少于4個。(11)通過計算本工程鋼筋籠采用整幅吊裝。鋼筋接頭采用焊接接頭，或機械連接，在同一連接區段上焊接接頭不超過50%。(12)鋼筋保護層厚度為70mm，為確保主筋保護層厚度，在鋼筋籠的兩側隔一定距離應在主筋上焊接鋼制墊板，以保證墊層厚度和鋼筋籠的垂直度，鋼墊板3mm厚，縱向4m設置一排，每排不少于2塊，與主筋焊接。(13)為了便于鋼筋籠的插入，底部鋼筋做成稍許閉合狀，鋼筋坡度1:10，坡長為0.5m。(14)地下連續墻采用聲波投射法檢測墻身結構質量，檢測槽段數不少于總槽段數的20%，且不少于3個槽段。3.2 技術保證條件（1）施工作業前，對作業班組進行技術培訓，對與地下連續

26、墻相關的施工內容進行全面的技術交底。施工過程中，現場技術員依據施工方案、施工圖紙及技術交底等相關文件、規范的要求進行現場質量檢查，發現問題立即通知作業班組進行整改，并對整改情況及時跟蹤落實。（2）選擇具有豐富施工經驗的技術人員、安全人員進行施工管理，優選具有豐富地下連續墻施工經驗的作業班組進行作業，確保能夠嚴格按照圖紙要求進行施工，保證施工質量和安全。（3）嚴格按照建筑地基基礎工程施工質量驗收規范GB50202-2002、建筑基坑支護技術規程JGJ120-2012等規范中的相關要求進行施工，嚴肅施工紀律，加強過程管控，把好質量關。3.3 施工場地布置地連墻鋼筋加工場和泥漿循環池在地連墻作業面附

27、近修建，地連墻鋼筋籠由履帶吊吊運至工作面鋼筋加工場主要有三大塊功能：第一，原材料堆放場；第二，鋼筋籠加工平臺；第三，鋼筋籠臨時存放區。圖3.3-1 泥漿池示意圖 圖3.3-2鋼筋籠加工場示意圖每處地連墻鋼筋加工場旁設置一處泥漿制作及存放區，區域頂設置雨棚，每處設置2025個泥漿箱（根據泥漿使用情況適當增減泥漿箱個數），場地大小約為12m*23m，泥漿箱大小為5m（長）*2m（寬）*2m（深），根據成槽作業面延長泥漿管將泥漿輸送至作業面，廢漿利用移動泥漿罐車將泥漿運送至場地外。4、施工方案4.1 總體施工方案為確保施工有序推進，將該工程劃分為三個施工區段：第一區段K18+244K18+390、1

28、號變電所，長度390m；第二區段K20+160K20+339，長度179m；第三區段K20+391K20+515長度224m。各區段大平行小流水作業，區段劃分見表4.1-1.表4.1-1 地連墻區段劃分表序號里程段落單邊長度（m）墻高（m）幅數類型墻厚（mm）區段劃分1K18+244-K18+39014626.653E1、W1600第一區段2K18+390-K18+5942042455E1、W1、S1、N1600第一區段31號變電所402412/600第一區段4K20+160-K20+2004024.512E2、W2600第二區段5K20+200-K20+237372617E2、W2、S260

29、0第二區段6K20+237-K20+3391022734E2、W2600第二區段7K20+391-K20+5152242840E3、W3、N3600第三區段4.2 施工準備工作（1）施工前必須查明施工區域內詳細地質資料，包括土層厚度、顆粒組成、分布范圍、含水量、地下水位、有機物含量、地基承載力等資料。（2）熟悉并掌握設計施工圖紙，充分理解設計意圖，如有疑問，及時按照業主要求的渠道溝通解決。（3）按要求對鋼筋原材及連接件等進行抽樣送檢，復試合格后投入使用。（4）召開技術交底會議，向施工人員及操作人員做好施工技術和安全技術交底，使作業人員了解設計意圖，掌握施工要領和關鍵工序及安全操作規程，做到分工

30、明確，職責分明。（5）施工前根據環境和地下管線埋設的位置以及鄰近建筑物的間隔距離，保護等級進行技術交底，確定操作參數。施工前場地應予以平整，必須清除地上和地下的一切障礙物，施工場地路基承重荷載以滿足施工所需最大機械配置為基本。（6）主要施工機械及其配套設備的進場報驗及技術性能資料。（7）施工測量網的設置。在施工場地設置井字形測量控制樁及水準點，控制點應設在不受地連墻施工影響處，設明顯標志及保護架。4.3 施工工藝和方法4.3.1 施工工藝流程地下連續墻施工工藝流程見圖4.3-1。驗收合格驗收合格驗收合格圖4.3-1 地下連續墻施工工藝流程圖4.3.2 施工方法4.3.2.1 普通段落施工地下連

31、續墻施工采用液壓抓斗機開挖成槽，靜態泥漿護壁，以“跳孔挖掘法”成單元施工槽段。通過對地下連續墻鋼筋籠的計算，采用200t與100t履帶吊整幅起吊入槽，水下澆注混凝土。（1）測量放線根據業主提供的基點、導線點及水準點，在施工場地內引測施工用平面控制點和水準點（做好二個以上的水準點），報監理工程師復測。根據施工規范及施工經驗，地下連續墻統一外放10cm，施工過程中定期復測基點，確保其精度符合要求。（2）導墻施工 HYPERLINK mailto:導墻采用C25鋼筋混凝土，導墻側壁厚50cm，兩片導墻凈間距640mm，水平方向厚度25cm，縱向、橫向鋼筋均為12200，導墻鋼筋綁扎及模板支護見圖4.

32、3-1、圖4.3-2。 導墻采用C25鋼筋混凝土，導墻側壁厚50cm，兩片導墻凈間距650mm，水平方向厚度25cm，縱向、橫向鋼筋均為12200，導墻鋼筋綁扎及模板支護見圖4.3-1、圖4.3-2。 圖4.3-1 導墻鋼筋綁扎示意圖 圖4.3-2 導墻模板支護示意圖圖4.3-3 地連墻導墻剖面圖1）施工工藝流程見圖4.3-4。圖4.3-4 導墻施工工藝流程圖2)導墻施工方法導墻溝槽土方采用挖掘機開挖，人工配合，開挖時嚴格控制超挖，欠挖部分采用人工進行修整；鋼筋采用現場綁扎的方法，鋼筋主筋保護層為30mm；混凝土采用泵送混凝土澆筑，分層搗固密實；模板采用鋼模板進行拼裝支護。導墻鋼筋混凝土分段施

33、工，每段長度約1520m，分段施工縫與連續墻的分幅接頭錯開。導墻溝槽土方開挖設臨時排水系統，防止槽坑積水。鋼筋綁扎施工注意縱向鋼筋的綁扎搭接長度不小于35d。導墻在拆模后及時沿其縱向每隔1m設上、下兩道100*100木支撐，將兩片導墻支撐起來，或回填土至溝槽內，以防導墻壁位移。導墻達到設計強度以前嚴禁重型機械在附近行走、停置或作業，以防導墻變形。若導墻被破壞或變形，應拆除，并用優質土(或摻入適量水泥、石灰)回填坑底并夯實，重新澆筑導墻。導墻施工控制要點，如圖4.3-5所示。鋼筋工程標高控制、開挖尺寸控制導墻施工土方開挖模板安裝砼工程墻背回填搭接長度檢查間距檢查、保護層厚度控制支撐系統檢查、垂直

34、度控制、平整度控制對稱澆筑、振搗密實、面層標高控制、表面抹光填料選定分層夯實 圖4.3-5 導墻施工控制要點4)導墻施工注意事項導墻不得以雜填土為基底，遇到雜填土須挖出，若挖出以后土方超深，則此處的導墻加深，遇其它障礙物時按上述方法處理，如處理效果無法達到設計要求，則需采取地基加固的措施。導墻施工接頭應與地下連續墻接頭位置錯開不小于1m。槽壁段施工時，為確保槽壁穩定必須嚴格控制槽壁附近的堆載，不允許車輛在上面行駛和碰撞。導墻拆模后，及時進行墻間支撐，支撐按間距1m原則設置。導墻后側若需回填土時，用粘性土回填并夯實，不得漏漿。考慮以后地下連續墻施工誤差影響結構施工的因素，施工時導墻統一外放10c

35、m。為便于轉角幅成槽施工，拐角處導墻相應延伸30cm。（3）泥漿工藝1）泥漿的拌制配合比及各階段性能指標本工程泥漿采用優質的膨潤土、純堿、高濃度CMC和自來水作原材料，按試驗確定的配合比配制，其配合比及性能指標如表4.3-1、表4.3-2。施工過程中如果上述泥漿指標不能滿足槽壁土體穩定，通過試驗室現場采樣測試后，重新對泥漿指標進行調整。表4.3-1 新漿試用配合比序號項目規格指標（%）1膨潤土優質682純堿工業用0.30.53CMC高粘度0.050.084水自來水100表4.3-2 泥漿性能指標 泥漿項目新配制循環泥漿廢棄泥漿檢驗方法粘性土砂性土粘性土砂性土粘性土砂性土比重（g/cm3）1.0

36、41.051.051.11.101.251.35比重計粘度（s）20242530255060漏斗計含砂率（%）344811洗砂瓶PH值8989881414試紙2）泥漿的制作泥漿制備設備包括儲料斗螺旋輸送機、磅稱、定量水箱、泥漿攪拌機、藥劑貯液桶等。攪拌前先做好藥劑配制，純堿液配制濃度為1：101：5，CMC液對高粘度泥漿的配制濃度為1.5%。攪拌時先將水加至1/3，再把CMC粉緩慢撒入，用軟軸攪拌器將大塊CMC攪拌成小顆粒，繼續加水攪拌。配制好的CMC液靜置6h后方可使用。泥漿攪拌前先將水加至攪拌筒1/3后開動攪拌機，在定量水箱不斷加水同時，加入膨潤土、純堿液，攪拌3min后，加入CMC液繼續

37、攪拌，攪拌好的泥漿應靜置24h后使用。泥漿制備流程見圖4.3-6。 圖4.3-6 泥漿制備流程圖3）泥漿的使用及管理泥漿的使用流程見圖4.3-7。新泥漿的配制需嚴格按配合比進行配制，配制好的泥漿各項性能指標經自檢合格后，靜置24小時以上，經監理同意后方可投入使用。泥漿制備泥漿指標檢驗泥漿廢棄外運地下連續墻護壁澆筑砼護壁泥漿指標檢驗泥漿池沉淀滿足規范要求不合格泥漿配制箱頂需搭設遮雨蓬，防止下雨破壞配制好的泥漿。 圖4.3-7 泥漿的使用流程圖在成槽過程中，由于泥漿會受到各種因素的影響而降低質量，為確保護壁效果及墻體混凝土質量，必須對被置換后的泥漿進行測試，及時處理不合格的泥漿，直至各項技術指標都

38、符合質量要求后方可使用。質檢員隨時進行泥漿指標的抽查，對不能再利用的泥漿堅決廢棄。對嚴重遭污染及嚴重超比重的泥漿堅決作廢漿處理，并采用全封閉式泥漿運輸車外運至規定的泥漿排放點棄漿。（4）成槽施工根據本工程地質條件，選擇一幅標準幅作為成槽工藝試驗槽段，以核對地質資料，檢驗所選用的設備、施工工藝及技術措施的合理性，取得造孔成槽、泥漿護壁等第一手資料。1）槽段開挖標準槽段采取三序成槽，先挖兩邊，再挖中間。槽段開挖長度6m左右，開挖過程中要實測槽壁變形、垂直度、泥漿液面高度，并應控制抓斗上下運行速度,挖槽時，抓斗中心平面應與導墻中心平面相吻合。單幅槽段成槽見表4.3-3地下連續墻施工方法示意圖表，槽段

39、開挖順序見圖4.3-8槽段開挖順序圖。表4.3-3 地下連續墻施工方法示意圖表序號圖示說明1準備開挖的地下連續墻溝槽2用液壓槽壁機進行成槽開挖3刮泥皮、清底4吊放鋼筋籠插入導管5二次清孔、灌注水下混凝土圖4.3-8 槽段開挖順序圖液壓抓斗槽壁機定位后，抓斗平行于導墻內側面，抓斗下放時，自行墜入導墻內，不允許強力推入，以保證成槽精度。土層成槽時不宜滿斗挖土，即每斗不能擠滿土方，因為土在泥漿中經過擠壓后，會影響泥漿質量，使泥漿粘度比重增大。裝土的抓斗提升到導墻頂面時，要稍停，待抓斗上泥漿瀝凈后，再提升轉到臨時堆土場，以防泥漿污染場地，掉在導墻上的泥土清至槽孔外，嚴禁鏟入槽中。抓斗成槽過程中，每鉆進

40、2m進行一次渣樣采集。抓斗挖土過程中，上、下升降速度均緩慢進行，抓斗還要閉斗下放，開挖時再張開，以免造成渦流沖刷槽壁，引起坍孔。抓斗下放挖土時，抓斗中心對準放于導墻上的孔位中心標志物，并順著導墻外側壁下放，保證挖土位置正確。槽段成槽完成后及時在槽段處鋪設安全網片，四周用鐵馬、警示帶圍護，以保障施工安全。2)槽段成槽檢查槽段開挖結束后，采用超聲波檢測槽位、槽深、槽寬及槽壁垂直度，合格后可進行清槽換漿。槽段開挖質量標準見表4.3-4槽段開挖質量標準表。表4.3-4 槽段開挖質量標準表項目允許誤差檢查頻率檢查方法范圍點數成槽平面軸線與設計軸線間30每幅3尺量成槽的垂直精度液壓抓斗法0.3%每幅三線每

41、線每2米一點測斜儀接頭處相鄰兩槽段的挖槽中心線不大于60mm挖槽深度清孔后不小于設計深度每幅2測深吊線清孔及槽底淤泥厚度不大于50mm/長度誤差2%/成槽厚度誤差1.5%-1%/3）刷壁由于單元槽段接頭部位的土渣會顯著降低接頭處的防滲性能。這些土渣的來源，一方面是在混凝土澆筑過程中，由于混凝土的流動將土渣推擠到單元槽段接頭處，另一方面是在先施工的槽段接頭面上附有泥皮和土渣。因此用鋼刷子刷除方法進行刷壁。刷壁是地下連續墻施工中的一個至關重要的環節，刷壁的好壞直接影連續墻接頭防水效果。 后續槽段挖至設計標高后，用特制的刷壁器清刷先行幅接頭面上的沉碴或泥皮，上下刷壁的次數不少于10次，直到刷壁器的毛

42、刷面上無泥為止，確保接頭面的新老砼接合緊密。刷壁器采用偏心吊刷，以保證鋼刷面與接頭面緊密接觸從而達到清刷效果，見圖4.3-9偏心吊刷示意圖。 圖4.3-9 偏心吊刷示意圖4）清底換漿采用抓斗撩抓法清底，在成槽完畢之后進行。當槽底沉渣已經清除干凈時即時換漿，保證槽底沉渣不大于50mm；槽底泥漿比重一般不大于1.15，但在地質條件惡劣地段可根據實際情況適當加大泥漿比重。單元槽段開挖結束之后，檢查槽位、槽深、槽寬、槽壁垂直度，合格后方可進行清槽換漿工作，用抓斗對槽底進行清理。清底施工技術要點：用成槽機進行清底，泥漿泵深入槽底至少分三點采用反循環定位換漿，確保沉淤厚度5cm，槽底以上0.21m處的泥漿

43、比重不大于1.15，粘度28S，含砂率8%。以砂層和軟土為主的地層，清底換漿時間不能過長，結合本工程連續墻的特點一般不宜超過4小時。（5）鋼筋籠制作和吊裝1）鋼筋籠加工平臺根據成槽設備的數量和施工場地的實際情況，本工程搭設鋼筋籠加工平臺共4處，平臺采用175H型鋼焊接，平臺底層采用素混凝土鋪平，平臺比場地便道高出150mm，用水準儀校平，鋼筋籠平臺放樣用全站儀，以保證鋼筋籠平臺四個角均為直角。在平臺上根據設計鋼筋間距、各類主筋的長度、位置畫出控制標記，以保證鋼筋籠的加工精度。2）鋼筋籠制作鋼筋籠制作時先在鋼筋制作平臺上標出鋼筋籠的尺寸和鋼筋的擺放位置，然后按照標好的位置進行擺放、焊接加工。鋼筋

44、接頭采用機械連接，縱橫向鋼筋相交部位需100點焊。聲測管安裝與保護措施聲測管直接綁扎在鋼筋籠內側上，用鐵絲在鋼筋上纏繞兩圈，然后以編辮子的方法編至70-80mm，再把鐵絲叉開困住聲測管。聲測管安裝完畢后要上堵下封，接頭處用膠帶纏住，確保連接部位密實不滲漏管內加注清水，鋼筋籠放入槽段時應防止扭曲，管與管平行垂直，保證在澆筑砼時不滲漏水泥砂漿。鋼筋籠保護層的設置鋼筋籠定位墊塊采用t3mm鋼板加工的墊塊,在鋼筋籠寬度上水平方向設不少于2列定位墊塊，豎向間距4m布置。鋼板與鋼筋籠主筋焊接牢固。墊塊形式見圖4-11鋼筋籠保護層墊塊示意圖。圖4-11 鋼筋籠保護層墊塊示意圖鋼筋籠的加固為了保證鋼筋籠在吊裝

45、過程的穩定，在每幅鋼筋籠設置4榀加強桁架代替該位置原有的桁架，桁架方向同鋼筋籠主筋方向，桁架主筋利用鋼筋籠主筋，連接筋采用25的級螺紋鋼，連接筋與主筋成45夾角、連接筋與桁架筋間成90夾角。具體形式見圖4-12桁架結構示意圖。圖4-12 桁架結構示意圖導管倉的設置根據槽段寬度來設置導管倉，參照規范，每根導管的影響范圍為2m，故寬度小于等于4m的槽段設置一根導管，寬度大于4m的槽段設置兩根導管，兩根導管間距不能低于2m。注漿管的安裝注漿管在每幅槽段的中間埋設2根，采用50mm鋼管，在鋼筋籠施工結束后固定在鋼筋籠上，底部插入墻底1m。3）吊車設備選擇按最重鋼筋籠重量計算：即WT=35T（含索具、鐵

46、扁擔、吊鉤重量，按3T考慮），配置200T履帶吊作為主吊，100T履帶吊作為副吊，雙機抬吊鋼筋籠；鋼筋籠重量在30T以內的采用130T履帶吊作為主吊，50T履帶吊作為副吊。主要計算如下：選擇計算主吊機垂直高度時，不僅要考慮主吊臂架最大仰角75和最大尺寸、重量的鋼筋籠為標準，而且要考慮鋼筋籠吊起后能旋轉180，不碰撞主吊臂架（見圖4-13），故要滿足BC距離大于3.5m的條件。由于加工制作的吊具尺寸為h1=1.52m，h0=0.5m，因此：AC=BCtg75=13.06m（BC=3.5m）h2=AC-h1-b-h0=13.06-1.52-2.0-0.5=9.04m 圖4-13 履帶吊吊裝示意圖故

47、H=h2+h1+h3+h4+h0=9.04+1.52+28+0.5+0.5=39.56mb起重滑輪組定滑輪到吊鉤中心距離，取2mh0起吊扁擔凈高h1扁擔吊索鋼絲繩高度h2鋼筋籠吊索高度h3起吊時鋼筋籠距地面高度主吊機起重臂長度LL=（HbC）/sina=（39.5622）/sin75=40.95（m）C為起重臂下軸距地面的高度2 m。根據200T或100T履帶吊車技術性能表，查對符合起重量超過35t，起吊高度超過47.56m，臂長大于49.24m的履帶吊車。200T履帶吊安裝58m的臂架，最大半徑按照14m考慮，起吊重量54.8t，可以滿足現場安全吊裝的需要，故主吊選擇200T履帶吊車，副吊選

48、100T履帶吊。兩臺起重機在該工況下允許起重量之和的75%大于起吊重量。（54.8+30.6）75%=64.05t35t單機的起吊荷載不得超過允許荷載的80%。35/2=17.554.8*80%=43.84t,且35/2=17.530.6*80%=24.48t4）鋼筋籠吊點布置鋼筋籠縱向吊點布置如果吊點位置計算不準確，對鋼筋籠會產生較大撓曲變形，使焊縫開裂，整體結構散架，無法起吊；因此吊點位置的確定是吊裝過程的一個關鍵步驟。根據彎矩平衡定律，正負彎矩相等時所受彎矩變形最小的原理，計算如下（如圖4-14）。圖4-14 鋼筋籠縱向彎矩示意圖+M=-M 其中：+M=1/2qL12 q均布載荷-M=1

49、/8 qL221/2 qL12 M彎矩 故： L2=22 L1又： 2 L1+（6-1） L2=37m L1=37（2+102）=2.29m L2=22 L1=6.48m因此選取圖示十二點吊起吊時彎矩平衡，鋼筋籠產生撓度最小。在起吊過程中，B、C、D為主吊位置，E、F、G為副吊位置。此計算結果為理論最佳值，實際操作中需在此基礎上進行微調。籠頭吊點一般設置在第一根水平筋上，其距籠頂距離一般為1.0m，那么其后幾個點隨之調整。以最深地連墻37m鋼筋籠為例，可按如下布置吊點：AB=1.0m；BC=CD=DE=EF=FG=6.9m，GH=1.5m。L型、T型槽段鋼筋籠吊點根據鋼筋籠加工情況適當調整。鋼

50、筋籠橫向吊點布置根據彎矩平衡原理，正負彎矩相等是所受彎矩變形影響最小的原理，鋼筋籠橫向受力彎矩圖如4-15所示。圖4-15 鋼筋橫向彎矩圖+M=-M 其中：+M=1/2qL12 q均布載荷-M=1/8 qL221/2 qL12 M彎矩 故： L2=22 L1又： 2 L1+L2=6 L1=6（2+22）=1.25m L2=22 L1=3.5m以6m幅寬鋼筋籠為例，根據本工程鋼筋籠主筋分布，橫向吊點位置為1.25m+3.5m+1.25m。L型、T型槽段鋼筋籠吊點根據鋼筋籠加工情況適當調整。鋼筋籠吊點采用32圓鋼，共設12個吊點。圖4-16 鋼筋籠吊點設置及起吊示意圖圖4-17 鋼筋籠吊點設置及起

51、吊示意圖5）鋼絲繩驗算鋼絲繩規格：吊裝鋼筋籠的鋼絲繩，使用637+1的鋼絲繩，公稱抗拉強度取1700MPa。換算系數：a=0.82；鋼絲繩安全系數：K=6（起重吊裝數據手冊）鋼絲繩允許拉力：Fg=aFg/K；鋼絲繩受力計算：P=Q/（ncos）主吊機扁擔上部（吊鉤與鐵扁擔之間）鋼絲繩驗算。鋼絲繩在鋼筋籠豎立起來時受力最大。鋼絲繩直徑47mm，單根有效長度不小于3.6m。查表知鋼絲繩容許拉力Fg=1700KN，鋼絲繩破斷拉力Fg，=1430KN吊重：G總 =G籠+G吊=35t=350KN鋼絲繩允許拉力：Fg=aFg，/K=0.821430/6=195.43KN鋼絲繩（雙股）受力計算：P=Q/（n

52、cos）/2=350/（2cos30）/2=101.04KN鋼絲繩直徑47mm時：Fg=195.43KN P=101.04KN，滿足要求。主吊扁擔下部（鐵扁擔與鋼筋之間）鋼絲繩驗算。鋼絲繩在鋼筋籠豎立起來時受力最大，鋼絲繩直徑43mm，單根有效長度不小于61m。查表知鋼絲繩破斷拉力總和：Fg=1185KN吊重：G總=G籠=32t=320KN鋼絲繩允許拉力：Fg=aFg/K=0.821185/6=161.95KN鋼絲繩受力計算：P=Q/（ncos）=320/（4cos0）=80KN 鋼絲繩直徑43mm時：Fg=161.95KNP=80KN，滿足要求。副吊機扁擔上部（吊鉤與鐵扁擔之間）鋼絲繩驗算。

53、鋼絲繩直徑39mm，單根有效長度不小于3.6m。查表知鋼絲繩破斷拉力總和：Fg=959.5KN吊重：G總 =（G籠60+G吊）=（3260%+1.5t）=20.7t=207KN鋼絲繩允許拉力：Fg=aFg/K=0.82959.5/6=131.1KN鋼絲繩受力計算：P=Q/（ncos）=207/（2cos30）/2=59.76KN鋼絲繩直徑39mm時：Fg=131.1KNP=59.76KN，滿足要求。副吊扁擔下部（鐵扁擔與鋼筋之間）鋼絲繩驗算。因鋼絲繩與鉛垂線夾角為0時鋼絲繩受力最大，所以按最大受力計算；鋼絲繩直徑36.5mm，單根有效長度不小于61m。查表知鋼絲繩破斷拉力總和：Fg=856KN

54、吊重：G總=G籠60=32t60=19.2t=192KN鋼絲繩允許拉力：Fg=aFg/K=0.82856/6=117KN鋼絲繩受力計算：P=Q/（ncos）=222.2/（4cos0）=55.55KN 鋼絲繩直徑36.5mm時：Fg=117KN P=55.55KN，滿足要求。表4-7 637+1鋼絲繩破斷拉力總和一覽表直徑鋼絲繩的抗拉強度/MPa鋼絲繩/mm鋼絲/mm14001550170018502000鋼絲破斷拉力總和/kN8.70.439.0043.2047.3051.5055.7011.O0.560.0067.5074.0080.6087.1013.O0.687.8097.20106.

55、50116.00125.0015.O0.7119.50132.00145.00157.50170.5017.50.8156.00172.50189.50206.00223.0019.50.9197.50218.50239.50261.00282.0021.51.O243.50270.00296.00322.00348.5024.O1.1295.00326.50358.00390.00421.5026.O1.2351.00388.50426.50464.00501.5028.O1.3412.00456.50500.50544.50589.0030.O1.4478.00529.00580.5063

56、1.50683.0032.51.5548.50607.50666.50725.00784.0034.51.6624.50691.50758.00825.00892.0036.51.7705.00780.50856.00931.501005.0039.O1.8790.00875.00959.501040.001125.0043.O2.O975.501080.01185.01285.001390.0047.52.21180.001305.01430.01560.006）扁擔梁驗算主副鐵扁擔均采用80mm 厚Q235鋼板加工，扁擔長度均為3.6m。鋼板尺寸見圖4-18，鋼板總長度L=3600mm，總

57、高度H=500mm,截面面積A=400cm2,重量g=3140 N/m。圖4-18 扁擔梁示意圖根據公式：慣性矩I=bh3/12, 抗彎截面模量W=bh2/6I=8503/12=83334 cm4W= 8502/6=3334 cm3扁擔的最大彎矩Mmax=2100.5=105 KNm=M/W=105000/0.003334=31.5MPa235MPa；滿足鋼板的屈服強度要求。扁擔采用的形式滿足內力要求。7）吊點鋼筋驗算吊點受拉驗算吊點采用A28圓鋼，在最不利的情況下，是鋼筋籠全部豎直后，下放至槽段內剩下最后四個吊點的時候，此時主吊最上面的四個吊點承受整幅鋼筋籠的重量，計算如下：查表知A28鋼筋

58、的設計抗拉應力為：270N/mm2,每根A28圓鋼所能承受的抗拉計算：f容=0.785x28x28x270/1000=166.17KN，在此階段A28圓鋼4個點承受整幅鋼筋籠的重量，即吊點鋼筋承受16.624=66.48T35T，滿足起吊安全要求。吊點處焊縫抗剪強度計算吊點處鋼筋采用28（HPB300）圓鋼與豎向桁架筋25（HRB400）進行單面搭接焊焊接，焊縫長度為10d=250mm，hf=8mm焊接焊條采用E50型（據鋼結構設計規范表3.4.1-3焊縫的抗拉強度為160N/mm2=160MPa）；焊縫剪切面積：保守起見，焊縫長度按8d計，200mmhe=0.7hf=0.78=5.6mm吊點

59、處焊縫抗剪強度只需考慮整幅鋼筋籠豎起時，主吊各吊點的受力滿足要求即可；吊重：Q=35t，各吊點吊重：Q/4=35/4=8.75t=87.5KN據鋼結構設計規范公式7.1.2-1，=N/lw*he=87.5/(200*5.6)=78.13MPaf=160MPa，滿足要求。18.96Kpa,因此地基承載力滿足要求。9）鋼筋籠起吊鋼筋籠采用200T和100T兩臺履帶起重機進行吊裝，為了吊放過程中鋼筋籠的穩定，將鋼筋籠頂部及吊耳處2根水平鋼筋換成32的鋼筋進行加強，兩層4根鋼筋。兩臺吊車同時工作，使鋼筋籠逐漸離開地面，并改變其角度，直到垂直，履帶起重機將鋼筋籠移到槽段上，對準槽段的中部緩緩入槽，鋼筋籠

60、起吊見圖4-19鋼筋籠吊放圖。圖4-19 鋼筋籠吊放圖鋼筋籠下放到位后，現場水準儀控制籠頂標高位置準確，然后通過焊接在鋼筋籠上的吊筋固定在地下連續墻的導墻上。吊筋采用28的圓鋼與主筋焊接牢固，吊筋擱置在橫擔（8#槽鋼）在導墻上的槽鋼上。吊筋及槽鋼的連接關系見圖4-20吊筋及橫擔設置示意圖。圖4-20 吊筋及橫擔設置示意圖吊點位置采用28的撐筋進行加固，撐筋形式見圖4-21上下層網片撐筋示意圖。在向槽段下放鋼筋籠過程倒換鋼絲繩時，需要在擱筋位置設置兩對吊耳。吊耳采用32的級圓鋼，吊耳的形式見圖4-22吊耳結構示意圖。圖4-21 上下層網片撐筋示意圖圖4-22 吊耳結構示意圖（6）鋼筋籠檢驗標準地