1、. .PAGE41 / NUMPAGES42鋼骨架塑料復合管應用技術手冊目錄一、鋼骨架塑料復合管產品特點、規格與應用2二、鋼骨架塑料復合管原料性能要求5三、鋼骨架塑料復合管主要性能參數6四、鋼骨架塑料復合管公稱壓力計算8五、鋼骨架塑料復合管水力計算11六、鋼骨架塑料復合管的管道設計14七、鋼骨架塑料復合管的管道布置21八、材料驗收、存放、搬運和運輸23九、鋼骨架塑料復合管的管道連接24十、鋼骨架塑料復合管的管道敷設26十一、鋼骨架塑料復合管的試壓與驗收29十二、鋼骨架塑料復合管工程施工質量保證32十三、鋼骨架塑料復合管熱膨脹與收縮問題的分析和解決辦法33附錄一：鋼骨架塑料復合管化學穩定性35附

2、錄二：燃氣用鋼骨架聚乙烯塑料復合管搶修規程39鋼骨架塑料復合管產品特點、規格與應用1.1產品特點鋼骨架塑料復合管材（件）是一種集鋼材與熱塑性塑料兩種材料優點于一身，有著優良的綜合性能的新型復合管材產品。鋼塑兩種材料以結構復合方式復合。管材是由纏繞并焊接成型的管狀鋼絲網作為加強骨架鑲嵌在熱塑性塑料管壁中間構成，管件的加強骨架是用薄鋼板均勻沖孔后卷筒焊接制成（如圖1.1和圖1.2）。管道采取電熔和法蘭連接兩種方式（如圖1.3和圖1.4），連接處強度不低于管材本體。圖1.1 金屬骨架塑料復合管材截面示意圖圖1.2 管件結構示意圖圖1.3 電熔連接 圖1.4 法蘭連接鋼骨架塑料復合管具有防腐、不結垢、

3、光滑低阻、保溫、不結露、耐磨、質輕等塑料管的共同特點，而且其獨特的結構還造就了如下特點：（1）抗蠕變性能好，持久機械強度高由于塑料在常溫與應力作用下會發生蠕變，在較高持久應力下會發生脆性斷裂，因此純塑料管材的許用應力與承壓能力較低。而鋼材的機械強度約是高密度聚乙烯塑料的10倍左右，且在聚乙烯使用溫度圍十分穩定，不發生蠕變。將鋼骨架與聚乙烯塑料復合后，鋼骨架可有效地約束塑料的蠕變，使塑料本身的耐應力水平也大提高。因此鋼骨架塑料復合管材的許用應力與聚乙烯管材相比有大幅度提高。（2）耐溫性能好聚乙烯管材的強度在其使用溫度圍一般隨溫度提高而降低，溫度每提高10其強度約降低10%以上。由于鋼骨架復合管強

4、度約2/3是由鋼骨架所承擔，所以其強度隨使用溫度的提高而降低的程度低于聚乙烯管材。實驗結果表明每提高10，鋼骨架塑料復合管強度降低5%以下。（3）剛性、耐沖擊性好、尺寸穩定性好，又有適度柔性，剛柔相濟。鋼的彈性模量通常是高密度聚乙烯彈性模量的200倍左右，由于鋼骨架的加強作用使鋼骨架塑料復合管的剛性、耐沖擊性與尺寸穩定性優于純塑料管材，同時由于網狀鋼骨架本身又是一種柔性結構，從而使復合管在軸向也有一定柔性，因此該管材具有剛、柔結合的特點，從而使裝卸、運輸、安裝的適應性與運行的可靠性好。地上安裝可節省支座數量，成本低，地下安裝可有效承受由于沉降、滑移、車輛等造成的突發性沖擊載荷。中小管徑可作適當

5、彎曲隨地勢起伏布置，節省管件。（4）熱膨脹系數小由于普通碳鋼線膨脹系數為10.612.210-6（1/），聚乙烯管材線膨脹系數為17010-6（1/），鋼骨架塑料復合管在網狀鋼骨架的約束下，復合管材的熱膨脹性大大改善，低于常用的塑料管材。通過測試，鋼骨架塑料復合管線膨脹系數為35.435.910-6（1/），僅是普通碳鋼管材33.4倍。實驗結果表明，埋地安裝時一般可不用熱補償裝置，管材采用蜿蜒狀鋪設即可起到吸收（或釋放）膨脹的作用，從而使安裝成本降低。（5）不會發生快速開裂純塑料管特別是大口徑純塑料管在持久環向應力的作用下，易產生突發外部載荷、局部缺陷、應力集中等造成的快速開裂（瞬間幾百米至千

6、米以上），因此目前國際上對管材塑料的抗快速開裂性能提出了很高的要求。由于鋼網的存在使塑料的變形與應力均不會達到其產生快速開裂的臨界點，因此從理論上講鋼骨架復合管不存在快速開裂，實際試驗也證明了這一點。（6）鋼、塑兩種材料復合均勻可靠。目前市場上的鋼塑復合管由于鋼、塑之間的復合是連續規的界面。長期使用在交變應力的作用下易脫層，導致連接處泄漏，部出現瓶頸狀收縮，堵塞介質流動。與其相比，鋼骨架塑料復合管是網狀結構，鋼網與塑料互相交織渾然一體，復合表面積大而不規則，兩種材料互相約束力大而均勻，應力集中小，不會發生脫層現象。（7）雙面防腐鋼骨架復合在塑料之中，管材外表面具有一樣的防腐性能，耐磨，壁光滑，

7、輸送阻力小，不結垢，不結臘，節能效果明顯，用于地埋與有腐蝕性環境條件下十分經濟方便。（8）自示蹤性好由于鋼骨架的存在，使埋入地下的鋼骨架塑料復合管可以用通常的磁性探測的辦法尋找定位，避免由于其它挖掘工程而造成的破壞。而這種破壞是純塑料管與其它非金屬管發生最多的破壞。（9）產品結構性能調整方便靈活可以通過改變鋼線直徑、強度、網格間距、塑料層厚度、塑料種類來調整產品的結構與性能，以滿足不同的耐壓、耐溫、防腐要求。（10）制造成本低、性能價格比高、市場競爭力強材料成本是管材制造成本的主體，鋼材價格是塑料價格的1/3左右，而鋼骨架塑料復合管的鋼絲與塑料的用量比在1.2:1左右，所以較大直徑鋼骨架塑料復

8、合管的制造成本低于功能與其一樣的塑料管材，從而具有更強的市場競爭力。上述特點決定了鋼骨架塑料復合管優越的安全可靠性和經濟性，其不僅能滿足目前普通塑料管適用圍的要求，而且可以更大程度地適用于各種工業領域，取代不銹鋼等金屬防腐管材。1.2產品規格與參數1.2.1管材系列表1.1 管材系列公稱徑Dn（mm）65100150200250300350400500公稱璧厚e（mm）991212.512.512.5151516公稱壓力（MPa）工業2.51.62.01.61.251.61.01.61.01.61.01.61.01.6燃氣1.00.80.80.70.80.50.80.440.80.440.80

9、.440.80.440.8給水2.51.61.61.61.01.61.01.61.01.61.01.61.01.6工業增強型4.04.03.23.23.23.22.52.02.0注：公稱壓力是管材在預期壽命50年，輸送20且相對管材塑料具有化學穩定性的介質時允許使用的最大壓力，若實際使用壓力高于公稱壓力，應調整鋼骨架的強度，使產品爆破壓力使用壓力3（輸送介質是水）或爆破壓力使用壓力3.01.6(輸送介質是燃氣)，若介質溫度高于20時，公稱壓力應進行修正。輸送液化石油氣（氣態）時最大工作壓力為0.1MPa ；輸送液化石油氣混空氣時最大工作壓力為0.2MPa；輸送人工煤氣時最大工作壓力為5KPa。

10、1.2.2管配件系列各種規格配件包括11.25彎頭、22.5彎頭、45彎頭、90彎頭、三通、異徑管件、電熔套筒，活套法蘭，法蘭盲板等。1.2.2.1 電熔管件：表1.2電熔管件系列 規格產品Dn65Dn100Dn150Dn200Dn250Dn300Dn350Dn400Dn500電熔套筒三通11.250彎頭22.50彎頭450彎頭900彎頭1.2.2.2 法蘭管件：表1.3 法蘭管件系列 規格產品Dn65Dn100Dn150Dn200Dn250Dn300Dn350Dn400Dn500三通11.250彎頭22.50彎頭450彎頭900彎頭1.2.2.3異徑管件：表1.4 異徑管件系列規 格Dn10

11、0-65Dn150-100Dn200-150Dn250-200Dn300-200Dn300-250Dn350-300Dn400-300Dn400-350Dn500-4001.2.2.4鞍型抽頭：表1.5鞍型抽頭系列規 格DN150/63DN200/63DN250/63DN300/631.3產品的適用圍油田：油田集輸油管、污水管、原油、成品油輸送管，油井注入聚合物管、鹵水處理管等。特別適用于高含硫的油、氣、水等介質輸送.市政建筑：市政給排水、天然氣和煤氣輸送。船舶：船上污水管、給排水管、壓艙水管等生活管系和結構管系。煤礦：水煤漿、煤層氣、粉煤灰管線。礦山：礦漿輸送管、工程用井管、泵送用管其他：冶

12、金、有色、電力、飲食等行業用管。鋼骨架塑料復合管原料性能要求2.1鋼骨架塑料復合管用骨架鋼絲技術性能要求材質：Q235A（GB700-80）；退火狀態：抗拉強度550650N/mm2；表面鍍銅，鍍層均勻，不脫落，無漏鍍，鍍層厚度13；鋼絲表面應光滑平整，不得有任何凸凹，刃傷等缺陷與油污、灰垢等污染；鋼絲直徑公差：0.05mm。2.2鋼骨架塑料復合管所用塑料性能要求鋼骨架塑料復合管用于承壓管材，例如，燃氣管、排污管、給水管、輸油管和工業用管，生產鋼骨架塑料復合管塑料采用高密度或中密度聚乙烯管道專用塑料，其性能指標如下：密度 0.93g/cm3（基礎樹脂）熔流率（熔融指數） 0.40.6g/10m

13、in（190，5 Kg）揮發分含量 350mg/kg 炭黑含量 2.02.5%熱穩定性（200） 20min慢速裂紋擴展 165h長期靜液壓強度 8MPa2.3鋼骨架塑料復合管管件骨架性能要求2.3.1低碳鋼板 鋼骨架原料采用20鋼或合金鋼板。2.3.2表面鍍層 鋼骨架表面需鍍防銹層，鍍層表面平整光滑、不脫落、無漏鍍、不得有油污、灰垢等污物。三、鋼骨架塑料復合管主要性能參數鋼骨架塑料復合管是一種承壓管材，由于它獨特的結構決定了鋼骨架塑料復合管具有集鋼材和熱塑性塑料兩種材料優點于一身，同時也決定了鋼骨架塑料復合管具有卓越的性能特點。（1）受壓開裂穩定性取長度為10010mm的管材樣品進行試驗，樣

14、品置于液壓機板間進行緩慢下壓，1015S壓至管材直徑的50%，管材應無裂紋（2）縱向尺寸收縮（110，保持1h）按熱塑性塑料管材縱向回縮率的測定GBT6671的規定進行測定為0.4%（3）短期靜液壓強度試驗按流體輸送用熱塑性塑料管材 耐壓試驗方法GB6111的規定進行測定。20，1h，壓力為：公稱壓力2 無破壞80，165h，壓力為：公稱壓力20.71 無破壞（4）耐候性試驗按塑料自然氣候暴露試驗方法GBT3681規定方法，管材積累接受3.5GJ/m2老化能量后，仍能滿足上述（3）項性能要求。不圓度 按塑料管材尺寸測量方法GB/T8806測量，管材不圓度應不大于5%（6）公稱壓力修正系數若輸送

15、的液體介質溫度高于20時，公稱壓力應進行修正。其修正系數如表3.1：表3.1輸送水公稱壓力溫度修正系數溫度t（）0t2020t3030t4040t5050t6060t7070t80公稱壓力修正系數10.950.900.860.810.700.60若輸送的燃氣介質溫度高于20時，公稱壓力應進行修正。其修正系數如表3.2：表3.2輸送燃氣公稱壓力溫度修正系數溫度t()-20t00t2020t2525t3030t3535t40公稱壓力修正系數0.910.930.870.80.74（7）線膨脹系數 管材線膨脹系數35.435.910-6（1/）（8）管材允許彎曲半徑表3.3 管材允許彎曲半徑規格(徑

16、d)65150200300350400500允許彎曲半徑R，mm80d100d110d120d注：管段上有接頭時，R不應小于200d。（9）表3.4架空敷設支架間距 規格506080100125150200250300350400500支架間距（m）3.03.54.04.24.55.05.45.76.06.06.06.0（10）管材爆破壓力管材爆破壓力公稱壓力3（11）表3.5管材環剛度規格150200250300400500環剛度（KPa）47.5221.2616.059.287.325.52（12）鋼骨架塑料復合管輸送介質溫度不宜超過80（13）管材表面電阻為1013 體電阻率為1016

17、介電強度為700KV/（14）管材20時熱導率0.43W（mk）-1（15）管材介電常數2.33（16）介電損耗:50Hz時610-4 103Hz時810-4104Hz時710-4105Hz時610-4（17）管道當量粗糙度：0.010（18）海澄威廉系數：140 (19) 管材耐磨性在水速78m/s與水溫3035的條件下，用直徑為50mm的HDPE管和鋼管進行試驗（水中混有15%的砂子）表明HDPE管1600小時后腐蝕量為4mm，而同樣磨量對鋼管來說不到1000小時。（20）化學穩定性見附錄一。四、鋼骨架塑料復合管公稱壓力計算遵照鋼骨架塑料復合管的應力分布規律，在公稱壓力下，管壁處于彈性變形

18、圍，按中徑公式，下式成立，見圖4.1：圖4.1 鋼骨架塑料復合管應力分布圖 上式其實是常見中徑公式的演變，只是將復合管壁厚與應力的乘積分解成緯線鋼絲與塑料各自應力與壁厚的乘積兩部分。還由于a是未知數，1也較值小，兩項對計算結果影響不大，可忽略不計。所以：對于直管： 計算中，因所占比重很小，為了計算方便可忽略不計。將、以與代入上式得：計算公稱壓力PCN對于輸送燃氣的FG管，考慮燃氣組分對塑料可能產生的影響與燃氣的危險性，根據國際標準，其公稱壓力的確定應在上式計算的基礎上再除以1.6。此系數1.6是基于塑料在額定設計應力下（PE80為6.3MPa），但FG管中塑料應力僅為0.6MPa，顯然系數過于

19、偏大，對FG管強度顯然過于保守。因此，如何正確的確定這一系數，對發揮承壓潛力有很大的價值，這也是FG管強度計算中有待深入探討的課題。對于管件： 同理計算公稱壓力為： 鋼板骨架壁厚，mmFG管公稱壁厚，mm公稱壓力，MPaFG管徑，mm緯線鋼絲直徑，mms緯線鋼絲中心距或鋼板骨架縱向排孔間距，mm折合純PE管圓筒壁厚，mmsb鋼骨架的拉伸極限，MPa鋼骨架的許用應力，MPa（為）PE的設計應力，MPa（對PE80，/235.3）緯線鋼絲或鋼板骨架折合鋼筒壁厚，mm徑線鋼絲折合鋼筒壁厚，mmN經線根數，上式中，、是分別由FG管規格系列與工藝可能性而預先確定的。在此基礎上，再進一步確定鋼骨架與PE的

20、材質，經反復計算、調整中心距，即可選出滿足公稱壓力與安全系數n要求的s值，并滿足凈間距的工藝要求，FG管的計算公稱壓力再經園整、系列化最后確定公稱壓力PN。管件的計算與直管雷同。根據此PCN的計算公式，還可進一步計算在公稱壓力下，鋼骨架與PE各自承擔的份額。證明如下：鋼骨架承擔的壓力為：PE承擔的壓力為： 兩者的比值為： 根據各規格FG管與的數值，可計算出平均比值約為1/11，PE所能承擔的壓力約為公稱壓力的8%。從承擔強度的觀點，PE材料承擔的壓力比鋼骨架要小得多。這就是FG管接近鋼管力學特性的決定性因素。五、鋼骨架塑料復合管水力計算5.1鋼骨架塑料復合管燃氣管道水力計算我國的城鎮燃氣管道應

21、按輸送燃氣壓力P分為5級，并應符合下表要求：表5.1城鎮燃氣輸送壓力（表壓）分級名稱壓力（MPa）高壓燃氣管道A0.8P1.6B0.4P0.8中壓燃氣管道A0.2P0.4B0.005P0.2低壓燃氣管道P0.005居民生活和公共建筑燃氣小時計算流量（0和101.325Kpa），宜按下式計算：式中：Qh燃氣小時計算流量（m3/h）；Qa年燃氣用量（m3/a）；n 燃氣最大負荷利用小時數（h）； 其值為：Km月高峰系數。計算月的日平均用氣量和年的日平均用氣量之比；Kd日高峰系數。計算月中的日最大用氣量和該月日平均用氣量之比；Kh小時高峰系數。計算月中最大用氣量日的小時最大用氣量和該日小時平均用氣量

22、之比。A:低壓鋼骨架塑料復合管燃氣管道單位摩擦阻力損失宜按下列公式計算：式中： P 鋼骨架塑料復合管燃氣管道摩擦阻力損失（Pa）； 鋼骨架塑料復合管燃氣管道摩擦阻力系數；l鋼骨架塑料復合管燃氣管道的計算長度（m）;Q 鋼骨架塑料復合管燃氣管道的計算流量（m3/h）d 鋼骨架塑料復合管燃氣管道徑（mm）；燃氣的密度（Kg/m3）；T 設計中所采用燃氣溫度（K）；T0 273.16K。根據燃氣在管道中的不同運動狀態，其值有不同的計算公式，將值代入上式，可以得到不同流態的實用單位長度的摩擦阻力損失計算公式：Redv/ Re 雷諾數 d 鋼骨架塑料復合管徑（mm）； v 鋼骨架塑料復合管燃氣管道計算流

23、速（m/s）； 0和101.325Kpa時燃氣的運動粘度（m2/s）a. 層流狀態：（Re2100）b. 臨界狀態：（2100Re3500） c. 紊流狀態：（Re3500）式中：k 鋼骨架塑料復合管燃氣管道表面的當量絕對粗糙度（mm）。取0.01。B：中、高壓鋼骨架塑料復合管的單位長度的摩擦阻力損失宜按下列公式計算：式中：P1 鋼骨架塑料復合管起點的壓力（絕對KPa）；P2鋼骨架塑料復合管終點的壓力（絕對KPa）；Z 壓縮因子，當燃氣壓力小于1.2MPa（表壓）時，Z取1；L 鋼骨架塑料復合管的計算長度（km）。水力計算中鋼骨架塑料復合管與聚乙烯管道水力計算方法一樣，與鋼管的區別在于K值的不

24、同，鋼骨架塑料復合管的K值和鋼管的K值相差20倍，因此在管徑、長度、壓力降一樣的情況下，鋼骨架塑料復合管的輸氣能力要比鋼管高。燃氣尤其是帶有粉塵的燃氣，在聚乙烯管流動與管壁摩擦將產生靜電，為了不使靜電過分積累，除采取必要措施外，對鋼骨架塑料復合管介質的流速要有所限制，我國行業標準聚乙烯燃氣管道工程技術規程CJJ63-95規定“中壓管道允許壓力降可由該級管道的入口壓力至次級管網調壓器允許的最低入口壓力之差確定，流速不宜大于5m/s”。若按此流速作鋼骨架塑料復合管網設計時，介質輸送的經濟性大為降低，且鋼骨架塑料復合管的優越性不能體現。以下是國外氣體管道流速的規定：（1）煉油裝置壓力管線V=1530

25、m/s;（2）美國化工裝置中天然氣管道V30.5m/s;（3）液化石油氣氣體管V=815m/s;（4）焦爐氣管V=48m/s;按以上數據并根據鋼骨架塑料復合管獨特的性能和國外聚乙烯管道設計流速的有關資料，建議鋼骨架塑料復合管輸送介質的流速不宜超過15m/s；5.2鋼骨架塑料復合管供水管道水力計算A供水管道水力計算基本公式：式中：鋼骨架塑料復合管沿程水頭損失（） 鋼骨架塑料復合管徑（）管段長度（）重力加速度（） 鋼骨架塑料復合管管的平均水流速度（）；水力摩阻系數Re雷諾數水的運動粘度（）水溫（）管道當量粗糙度，取0.010B局部水頭損失按下列管網沿途水頭損失的百分數采用：a城市給水管網為812；

26、b. 住宅小區給水管網為1218c生產給水網；生產、消防公用給水管網；生活、生產、消防共用給水管網均為20%；d滅火栓系統消防給水管網為10%；e生產、消防共用給水管網為15%。由于鋼骨架塑料復合管表面光滑，并根據鋼骨架塑料復合管的實際使用情況，在與金屬管一樣通流面積、長度和起點壓力的情況下、鋼骨架塑料復合管的水頭損失小，流通能力高、噪聲小，因此在使用鋼骨架塑料復合管的情況下，可適當提高水的流速，表5.2是推薦的設計流速。表5.2 水管設計推薦流速管道種類水泵吸水管水泵出水管一般供水干管室供水立管推薦流速（m/s）1.22.12.43.61.53.00.93.0六、鋼骨架塑料復合管的管道設計6

27、.1鋼骨架塑料復合管道在設計時根據實際敷設情況，為地下安裝和超地面安裝。6.1.1鋼骨架塑料復合管道的超地面安裝設計6.1.1.1簡介鋼骨架塑料復合管道的超地面安裝是把管道固定或懸吊在支架結構上，具體采用何種形式安裝要根據實際情況。一種是臨時管道系統，安裝比較經濟；另一種是便于安裝和維護；還有一種是根據安裝條件防止管道冷卻。鋼骨架塑料復合管道的結構性好，具有較好的韌性，而且重量較輕，這些優點都使它在許多方面能超地面應用。本章介紹了超地面安裝鋼骨架塑料復合管道的設計規和安裝方法，詳細討論了溫度極限、化學照射；紫外線輻射和機械應力的影響，并列舉了按工程設計分類法分類的兩種鋼骨架塑料復合管道超地面安

28、裝方式；懸吊式安裝和地面安裝。按設計分類法，所有的計算公式來自已經公布的設計參考材料，設計者可根據列出的參考資料進行專門的設計。6.1.1.2設計規能影響超地面安裝鋼骨架塑料復合管道性能的設計規包括：1、溫度2、抗化學性3、紫外線輻射4、應力和負載6.1.1.2.1溫度鋼骨架塑料復合管道超地面安裝受到照射、季節變化、白天到黑夜的轉變的影響，都會使管材的溫度發生變化，給超地面安裝的管道產生影響。原則上講，聚乙烯在6070的溫度下都可安全使用，但非常的溫度對管道的工程性能確實有影響，在0以下時管道應防止受到劇烈的沖擊載荷，鋼骨架塑料復合管推薦的使用溫度2070。1、溫度的變化對鋼骨架塑料復合管道的

29、性能也有較大的影響。隨著溫度的上升，其公稱壓力和彈性模量會下降。鋼骨架塑料復合管材在輸送20以上的介質時其公稱壓力應進行修正，修正系數見表3.2 和3.3 。2、鋼骨架塑料復合管線膨脹系數為35.410-635.910-6（1/），隨著溫度變化，管道的長度也會發生變化，其熱脹冷縮的變化比鋼管和混凝土管要大，但聚乙烯的彈性模量要比以上材料低得多，這意味著限制這種伸縮產生的應力明顯小，最終結果是控制這種伸縮所需的固定方法常常是很簡單的。6.1.1.2.2抗化學性鋼骨架塑料復合管道不會因化學、電解或電鍍的影響而產生銹、腐蝕或砂孔等，對鋼骨架塑料復合管道較嚴重影響的是強烈的氧化劑或一些碳氫化合物，這些

30、有害的化學環境會影響鋼骨架塑料復合管道超地面系統的使用特性。鋼骨架塑料復合管道長期的暴露在強烈的氧化劑下，有可能會使管道破裂或管道表面產生龜裂。偶爾或瞬間暴露在這些溶劑下，對鋼骨架塑料復合管道的長期性能不會產生太大的影響，鋼骨架塑料復合管道化學穩定性見附錄一。碳氫化合物通常只能對鋼骨架塑料復合管道的聚乙烯材料產生暫時的影響，影響的結果取決于暴露時間的長短，暴露在一些碳氫化合物下，會減弱鋼骨架塑料復合管道聚乙烯材料的承壓能力。聚乙烯吸附了碳氫化合物會減弱韌性，增大物理尺寸（溶脹）。長期的暴露會導致鋼骨架塑料復合管道壁滲透，滲透的程度與壓力、溫度、碳氫化合物的種類有關，這些因素在使用鋼骨架塑料復合

31、管道超地面安裝時都必需考慮到。6.1.1.2.3紫外線輻射當在室外超地面使用鋼骨架塑料復合管道時，日光直接照射的時間較長，除非很好的保護原料，中的紫外線成分會對聚乙烯產生有害作用。自然老化研究表明，生產管道的原料中加上2.0%2.5%分散良好和分布均勻的碳黑所生產的管道對有害的紫外線輻射有長期的保護作用。6.1.1.2.4機械應力和負載任何管道在暴露的場地安裝都要適應周圍的惡劣環境。管道在搬運和運輸的過程中受到損傷，一般的損壞為劃傷、彎曲和管道表面失去光澤。如果管道必須超地面安裝在交通繁忙或機械非常混亂（沿公路等）地區，管道需要額外保護。可以建一個平臺或者把管子包起來，也可以用其他設備保護管道

32、。在這些地區，如果有可能，應盡量把管道埋入地下安裝。一般情況下，在安裝過程中，鋼骨架塑料復合管的任何部位被刮破，只要深度沒有達到鋼絲或剛剛達到鋼絲而鋼絲沒有被破壞，進行簡單修補保護好鋼絲即可。如果管道彎曲度超過允許圍或出現龜裂、裂縫和其他可見損傷，也可重新更換管道。6.1.1.3設計分類法前面已經討論過溫度的變化對超地面安裝鋼骨架塑料復合管道系統產生的影響，這些變化可以影響管道的壓力性能，必須說明鋼骨架塑料復合管道根據溫度變化出現的熱脹冷縮特性，并進一步分析超地面安裝鋼骨架塑料復合管道系統的安裝特性。6.1.1.3.1壓力性能 前面已經討論了溫度對鋼骨架塑料復合管道壓力性能的影響，隨著溫度的升

33、高，鋼骨架塑料復合管道的壓力性能降低，并且彈性模量也隨之下降。6.1.1.3.2熱脹冷縮在本章的設計規中可以看出，溫度變化可導致鋼骨架塑料復合管道物理尺寸的變化，其線膨脹系數介于鋼管和純塑料管之間。超地面安裝設計分類，要考慮到熱脹冷縮的潛力。管道的熱脹冷縮的變形量可用如下公式計算：La（T2T1）LL理論上的長度變化，m；L為熱漲；L為冷縮；a 線膨脹系數，/；T1最初溫度，；T2最終溫度，；L管道在T1溫度下的長度 m。溫度變化所產生的熱脹冷縮是十分重要的。然而這種計算管道長度隨溫度的變化是假定管道非固定和溫度瞬時下降時的情況。實際上溫度不會瞬時下降。把管道放在地上，也會因磨擦延緩管道理論上

34、的運動。現場安裝管道的經驗表明，因溫度變化管道產生的熱脹冷縮大約是理論總運動的二分之一。所以由于熱脹冷縮所產生的管道縱向應力也大約是理論值的一半。而且因管道中流體的熱性能或散熱性能，經常進一步減輕物理長度的變化。然而保守的工程設計要考慮到管道里的流體是靜態的或甚至不是流體時，溫度變化對管道的影響。鋼骨架塑料復合管道容易受溫度變化的影響，在這種情況下，一般的做法是放一個適宜的固定裝置，普通的固定裝置有混凝土固定器、堅硬塊等等。選擇固定器就應注意到：作用在管道壁上的應力是預期溫度變化的結果。應力的大小可由下式確定。Ta（T2T1）ET 軸向應力，MPa；a線膨脹系數，/；T1初始溫度，；T2最終溫

35、度，；E彈性模量，MPa；由于溫度變化管道所產生的理論上的縱向力為：FTTAa（T2T1）EAFT理論上的縱向力，N；T理論上的縱向應力，MPa；a管壁橫截面積，m2；以上設計說明僅簡單的介紹溫度對超地面鋼骨架塑料復合管道的影響，但并不包括其他因素，如安裝管道的重量，管道與地面的磨擦阻力等，這些對熱脹冷縮都會產生影響。6.1.1.4安裝特點鋼骨架塑料復合管道的超地面安裝有兩種形式，一種形式是把管道直接安放在地面上，另一種形式是把管道支撐或懸吊式安裝。兩種安裝形式是根據不同的設計分類的，以下將分別討論這兩種安裝方式。6.1.1.4.1分段式安裝如上所說，管道是隨著溫度的變化而產生熱脹冷縮，設計者

36、綜合這一現象，提出了兩種選擇。一種是安裝不受任何限制，也就是說管道可隨著溫度的變化自由移動；另一種是采用某種方法把管道固定住，這樣可以控制物理尺寸的變化。6.1.1.4.1.1不固定（可自由移動）式安裝不固定式安裝的鋼骨架塑料復合管道安裝時要求安放到基座上或通道用地上，因為不固定的管道容易被擦傷或是管道外部受損，安放基座上或通道用地上時，既可以保證管道即自由移動，又可以不受外部損傷。這種方法通常要求管道在安裝時“蛇行”敷設，以便溫度變化時，管道可自由移動而消除軸向應力。6.1.1.4.1.2固定式安裝 鋼骨架塑料復合管道超地面安裝設計是把固定看作控制管道運動的手段，固定或限制管道的力用來補償或

37、控制預期的熱脹和冷縮應力。普通的固定方法包括用支架、混凝土托架等等。用連續的土制小平臺固定管道，不僅可以限制管道移動，還可以減少溫度的變化。管道的溫度變化小，變形也會縮小。用斷續的土制小平臺固定管道，可以按照管道的長度分成若干段固定，每個固定點用土包起來（距離為13個管徑）。這種方法是比較經濟的。管道被斷續的固定，當溫度變化時，管道會產生橫向偏移，這種橫向偏移會在管壁上產生應力。具體計算公式如下：YL0.5a（T）Y橫向偏移量，m ；L固定點之間的間距，m；a線膨脹系數，/；T溫度變化值，撓應變為：D96a（T）L管壁應變；D管外徑，m；a線膨脹系數，/；T溫度變化值，；L固定點之間的間距，m

38、。一般的原則是，固定點的多少決定了花錢的多少，如果必需限制管道的偏移，就要多設幾個固定點，如果允許在一定圍偏移，就可以適當的少設幾個固定點，管道造價自然也會降低。鋼骨架塑料復合管道的橫向偏移是有限制的，這是由管壁本身所允許的最大應力所決定的。以上兩公式是用來確定鋼骨架塑料復合管道超地面安裝理論上的橫向偏移和應變的，但實際上由于管道所受到的摩擦力、重力和氣流的影響，并且絕大多數的溫度變化不是瞬時的，所偏移和應變都要較理論值小，這些因素在溫度變化過程中都減小了應力。從以上公式可以得出：橫向位移和應變值的大小取決于管道固定點之間的間距。6.1.1.4.2支撐或懸吊式安裝用支撐或懸吊式安裝鋼骨架塑料復

39、合管道，其溫度和相對位移特性與斷續固定安裝無支架管道的特性相似。但另外還有兩個附加參數：管道由于自重和輸送介質的重力產生的撓應變以與支架與固定器的結構。鋼骨架塑料復合管道支點之間的間距是以限制撓應變為基礎的，在安裝中選擇簡支梁式或連續梁式。支點之間的間距應滿足下列公式。L支點之間間距，m；OD管道外徑，m；ID管道徑，m；m最大撓應力，MPa；q管道單位負載，Kg/mq（w/12）（ID）/6912q管道單位負載，Kg/m；w管道自重，Kg；管輸送介質密度，Kg/m.用該公式計算未固定鋼骨架塑料復合管道（管道可以在支架上自由移動）支點間距得出的數據是比較保守的。管道撓應變的分析比較復雜，可以把

40、管道當成一個帶端子的負載梁來分析，用下列公式確定間距之間的實際偏移。d5qL4/384ELId管道的偏移量，m；L支架之間的間距，m；q管道單位負載，Kg/m；EL彈性模量，MPa；I慣性矩（/64）（OD4ID4），m。簡支梁的分析反映了偏移與支架之間的距離有關，并分析了在給定溫度條件下的彈性模量。但是沒有考慮偏移的大小與熱脹或冷縮的關系。如果把熱脹冷縮也考慮進去，在如下公式中討論。偏移量梁偏移+熱膨脹偏移dY （5qL4/384ELI）L（0.5aT）1/2簡支梁分析的是端部的一個間距的管道段。管子支點的間距長度通常一樣。設計者在分析簡支梁的基礎上分析一根多間距的管道，對大多數多間距的管道

41、來說是比較保守的。如果以分析連續梁為基礎來確定偏稱，分析如下：dfqL4/ ELId偏移量，m；f偏移系數，f是跨距數與管子固定方式的函數。q單位長度的負載，N；L支架之間的間距，m；EL彈性模量，MPa；I慣性矩（/64）（OD4ID4），m。根據對簡支梁的分析，對連續梁分析偏移的結果是在設定的溫度下間距呈幾何狀。該公式不包括因溫度變化產生熱脹冷縮引起的其他偏移。下列公式綜合了因間距幾何狀引起的偏移和因溫度變化熱膨脹引起的偏移。以連續梁分析和熱影響為基礎的間距偏移：總偏移fqL4/EL（0.5aT）1/2f偏移系數q單位長度的負載，N；EL彈性模量，MPa；I慣性矩（/64）（OD4ID4）

42、，m；T溫度變化值，。6.2.1鋼骨架塑料復合管道的地下安裝設計6.2.2.1簡介鋼骨架塑料復合管道的應用較常用的是采用地下安裝，管道的地下安裝分以下幾個步驟：（1）開挖管溝；（2）溝鋪設管道；（3）回填管溝。以下將詳細介紹鋼骨架塑料復合管道地下安裝的設計方法。6.2.2.2.1柔性管道地下安裝理論鋼骨架塑料復合管道雖然具有一些鋼管的特性，但它還是一種柔性管道，這種管道在地下安裝時受到過大載荷時會產生變形。因此設計與安裝人員應在管的周圍利用土壤建造一個支撐材料層，使撓度維持在管材允許的撓變形圍之。通常，支撐層是用堅硬、穩定的材料繞管而建，這個層叫“填充”。填充所提供的支撐力的大小與其剛度成正比

43、。因此經常壓實填充材料。并且由于管上填充材料的成拱作用，大大減少了管道所受的載荷。也就是說，由于管道上與管道周圍填充應力的重新分配而導致了載荷偏離管道，管上的填充物剛度越大，成拱越好。設計與安裝人員不僅應考慮填充材料，而且考慮填料周圍的原狀土和地下水。當遇到軟粘土與濕、松淤或沙子時，溝槽會不穩定，在開挖中會發生滑坍與疏松。如果地下水位超過管頂，為提供最佳管道支撐，二次原始回填應在初次原始回填完成后立即進行。只要對這些因素進行適當的處理，就可以安裝管道并能將撓度控制在允許圍之。6.2.2.2.2撓度控制由于回填土影響，鋼骨架塑料復合管道的承載能力獲得了很大的提高。管道承載時，由于管壁的水平向外運

44、動，載荷被傳到管外的回填土中，從而產生了被動土抗力，這種抗力阻止了管道的進一步撓曲，并為垂直載荷提供了支撐力。填土的抗力大小直接受安裝情況的影響，填充材料越堅硬，管的撓度越小。填充與管的這種結合被稱為管/土體系。鋼骨架塑料復合管道的撓度是由兩部分組成：使用撓度和安裝撓度。使用撓度是指垂直徑的減小，反映了在承受土和其它載荷時已建成的管/土體系的調節程度。安裝撓度是指管道垂直直徑的增大或減少，垂直管徑的增大，通常是由于管道旁邊填料在壓實的過程中產生的，一定程度安裝撓度會抵消使用撓度。在鋪裝與壓實成拱的填充材料的過程中，細心的操作可以控制安裝撓度。管材在埋地12年后一般可以達到一個較穩定的撓度，可以

45、采取如下方法計算：管道總撓度：垂直荷載作用下的撓度：回彈抗力作用下的撓度 關于回彈抗力的分布模式與分布圍。美國斯格勒教授，經過多次研究提出回彈抗力的分布為二次拋物線，作用圍=100較為切合實際，斯格勒推薦的回彈抗力計算簡圖見圖6.1 圖 6.1由結構力學彈性中心法求得垂直荷載管道產生的徑向變形式中是弧形土基包角有關的基床系數。見下表6.1。表6.1基床系數基礎支撐半角01522.5304560900.1100.1080.1050.1020.0960.0900.083回彈抗力管道產生的徑向變形0.061是當抗力作用圍=100，并設抗力分布為二次拋物線時的系數。又由于在實際應用中還應乘以回填土變形

46、滯后系數，且公式常以管徑變形率表示。一般在變形驗算中規定塑料管道直徑變形率不得大于5%，故變形驗算條件為：或 Ka基床系數見表；rc管道平均半徑（cm）；E管材的彈性模量；I管壁橫斷面上，單位長度的慣性矩（cm4/cm），；管壁厚度（cm）；G管道所承受的外部總荷載（N/cm）；G=2r；土壤沉降滯后系數1.5；E0回填土的變形模量（N/cm2）；X管徑變形（cm）。公式中的EI為環剛度，當圓環受到集中荷載時圓環的變形為，此式可寫為：或 管環剛度（KN/m2）。6.2.2.2.3管道填充材料填充材料是圍繞在管道周圍的材料，這種材料可以通過外運或者是從溝中挖出的材料。填充材料應該能提供足夠的強度

47、、剛度、接觸的均勻性和穩定性，以使由于填充物壓力引起的變形最小化。作用在管道上的填充物的壓力沿著管道周圍變化，在拱頂部的壓力會明顯的小于管底的壓力。通常最大的壓力可能水平作用在管的起拱線處，這是由于填充物的被動壓力與成拱的結果。七、鋼骨架塑料復合管的管道布置7.1 鋼骨架塑料復合管給水管道布置與敷設應符合建筑給排水設計規（GB500152003）的規定。7.1.1 居住區的室外給水管道，應沿區道路平行于建筑物敷設，宜設在人行道、慢車道或草地下；管道外壁距建筑物外墻的凈間距不小于1m，且不影響建筑物的基礎。居住區的室外給水管道與其他地下管線與喬木之間的最小凈距應符合表7.1的規定。表7.1 居住

48、區室外給水管道與其它管線（構筑物）間最小凈間距（m）種類給水管污水管雨水管低壓煤氣管直埋式供熱管熱力管溝喬木中心電力電纜通訊電纜通訊與照明電纜水平0.51.00.81.50.81.50.51.0注 2注 21.01.01.00.5垂直0.10.150.10.150.10.150.10.15直埋0.5穿管0.15直埋0.5穿管0.15注：1 凈間距指管外壁距離，管道交叉設套管時指套管外壁距離，直埋式熱力管指保溫管殼外壁距離。2 參照表7.2、 表7.3輸送燃氣時的距離確定，當采用適當的隔熱措施時，距離可以縮小。7.1.2給水管道在埋地鋪設時，覆土深度應根據土壤冰凍深度、車輛載荷與管道交叉等因素確

49、定。管頂最小覆土深度應當在當地的冰凍線以下150mm，如必須在冰凍線以上鋪設時，應作可靠的保溫措施。在無冰凍地區，埋地鋪設時，管頂的覆土埋深不得小于500mm，穿越道路部位的埋深不得小于700mm。7.1.3 給水管道不得直接穿越污水井、化糞池、公共廁所等污染源。7.2鋼骨架塑料復合管燃氣管道布置與敷設應符合城鎮燃氣設計規（GB500282002）的規定。7.2.1對于輸送燃氣管線鋼骨架塑料復合管不得從建筑物和大型構筑物下面穿越；不得在易燃、易爆材料和具有腐蝕性液體的場地下面穿越；不得于其它管道或電纜同溝敷設。7.2.2對于輸送燃氣時復合管與供熱管之間水平凈距不應小于表7.2的規定。與其它建筑

50、物、構筑物的基礎或相鄰管道之間的水平凈距應符合現行國家標準城鎮燃氣設計規(GB500282002)的規定。表7.2輸送燃氣時復合管與供熱管之間水平凈距供熱管種類凈距（）備注150直埋供熱管道供熱管回水管3.02.0復合管埋深小于2m150熱水供熱管溝蒸汽供熱管溝1.5280蒸汽供熱管溝3.0復合管工作壓力不超過0.1MPa復合管埋深小于2m7.2.3 對于輸送燃氣時,復合管與各類地下管道或設施的垂直凈距不應小于表7.3的規定。表7.3鋼骨架塑料復合管道與各類地下管道或設施的垂直凈距地下管道或設施種類凈距(m)管道在該設施上方管道在該設施下方給水管燃氣管-0.150.15排水管-0.150.20

51、加套管電纜直埋0.50.5在導管0.200.20供熱管道150直埋供熱管道0.5加套管1.30加套管150熱水供熱管溝蒸汽供熱管溝0.20加套管或0.400.30加套管280蒸汽供熱管溝1.0加套管,套管有降溫措施可縮小不允許鐵路軌底-1.20加套管7.2.4 鋼骨架塑料復合管輸氣時埋設的最小管頂覆土厚度應符合下列規定：1)埋設在車行道下時，不宜小于1m；2)埋設在非車行道下時，不宜小于0.6m；3)埋設在水田下時，不宜小于0.8m。采取行之有效保護措施后，上述規定可適當降低。7.3 鋼骨架塑料復合管道的地基宜為無尖硬土石和無鹽類的原土層，當原土層有尖硬土石和鹽類時，應鋪墊細沙土。凡可能引起管

52、道不均勻沉降的地段，其地基應進行處理或采取其它防沉降措施。7.4 對于輸送燃氣鋼骨架塑料復合管道用在中壓干管上時，應設置分段閥門，并應在閥門兩測設置放散管。支管起點處也應設置閥門。用于低壓管道時可不設置閥門。閥門應設置在閥井。7.5 對于輸送燃氣時鋼骨架塑料復合管不宜直接引入建筑物或直接引入附屬在建筑物墻上的調壓箱。當直接引入時，穿越基礎或外墻以與地上部分的管道必須采取套管保護。對于輸送其它介質時，穿越基礎或外墻，穿越主要道路時，也應采取套管保護。7.6 鋼骨架塑料復合管在穿越河底時，必須加設套管或采取其它保護措施。對于輸送燃氣時，應符合現行國家標準城鎮燃氣設計規(GB50028-2002)規

53、定。7.7 鋼骨架塑料復合管架空鋪設時支架間距應符合表3.5規定：八、材料驗收、存放、搬運和運輸8.1一般規定8.1.1管材、管件應具有質量檢驗部門的產品質量檢驗報告和生產廠的合格證。8.1.2管材存放、搬運和運輸時，應用非金屬繩捆扎或用金屬捆扎并加墊保護。8.1.3管材管件存放、搬運和運輸時，不得拋摔和受劇烈撞擊。8.1.4管材管件存放、搬運和運輸時，封口和法蘭接頭應用端蓋或纏草繩等加以保護。8.1.5管材管件長期存放時，不得曝曬；應遠離有明火的地方；不得與油類、酸、堿、鹽等化學物質接觸。8.2 材料驗收8.2.1接收管材、管件時必須進行驗收。先驗收產品合格證、質量保證書、各項性能檢驗報告、

54、規格數量、包裝情況和管材、管件的質量等有關材料。8.2.2驗收管材、管件時，應在同一批中抽樣5%10%，并按現行行業標準規定進行規格尺寸和外觀性能檢查，必要時進行全面測試。8.2.3管材、管件出廠時，應隨機抽取3%5%的電熔套筒和管材進行配合，檢查配合間隙是否合適。8.2.4管材管件出廠時，應檢查封口、法蘭接頭是否完好，如有缺陷，應與時返修或報廢。8.2.5管材管件出廠時，標簽上應詳細注明：所用原材料，生產日期（批號）、電熔套筒電阻值等。8.3存放8.3.1 管材、管件應存放在通風良好、溫度不超過40的庫房或簡易場地。不允許與火焰與高溫物體接觸。若存放時間較長則應有遮蓋物。8.3.2管材應水平

55、堆放在平整的支撐物或地面上（如有條件應在地面鋪草墊子等軟物品）。堆放高度不宜超過1.5m 。Dn200以上的管材堆放時，最好不要超過5層，Dn300以上的管材堆放時，最好不要超過3層。8.3.3管件存放時,特別是電熔套筒應用塑料塑封或用塑料袋捆扎。8.3.4法蘭連接的管材堆放時，排與排之間應墊木方，木方厚度以使上下排之間管材接頭互不接觸為宜，長6m以管材墊兩處即可，6m以上管材不應少于3處。8.4搬運8.4.1管材搬運時,必須用非金屬繩吊裝。8.4.2管材、管件搬運時，應小心輕放，排列整齊。不得拋摔和沿地拖拽以與劇烈撞擊。小口徑管件（特別是電熔套筒）應盡可能擺放在包裝箱中。8.4.3搬運管材、

56、管件時，要特別注意防止磕碰封口和法蘭接頭。8.4.4寒冷天（-4以下）搬運管材、管件時， 嚴禁劇烈撞擊，小心輕放。8.5運輸8.5.1車輛運輸管材時，應放置在平底車上；船運時，應放置在平坦的船艙。運輸時，直管應捆扎、固定，避免相互碰撞。堆放處不應有可能損傷管材的突出物。8.5.2運輸管件時，應按箱逐層碼放整齊，且穩定可靠。九、鋼骨架塑料復合管的管道連接9.1一般規定9.1.1鋼骨架塑料復合管道連接前應對管材、管件與附屬設施按設計要求進行核對，并應在施工現場進行外觀檢查，符合要求方準使用。9.1.2鋼骨架塑料復合管道埋地敷設時應盡可能采取電熔連接,地上敷設時可采取電熔連接或法蘭連接。9.1.3鋼

57、骨架塑料復合管道不同連接形式應采取相對應的專用連接工機具。9.1.4鋼骨架塑料復合管道連接的操作工人上崗前，應經過專門培訓，經考試和技術評定合格后,方可上崗操作。9.1.5鋼骨架塑料復合管道連接時，管端應潔凈，每次收工時，管口應臨時封堵。9.1.6鋼骨架塑料復合管道連接準備工作逐一檢驗待用電熔套筒,看其有無明顯變形，測量其阻值是否與出廠卡一致。對在運輸過程中造成破損，無法修復的管材、管件必須修復后方可使用。檢查施工機具上是否有油污等污物并妥善處理。準備調試好的施工機具，使之處于良好狀態（焊機、角磨機、扶正器、切割鋸、焊槍等）。備足施工所需的輔助料（鋼刷、砂輪片、塑料焊條、繩子等）。9.2.電熔

58、連接9.2.1現場焊接工藝試驗連接管線之前必須參照基本工藝參數進行現場工藝試驗；根據現場氣候變化，調整焊接工藝參數；若現場焊機輸入端電壓達不到要求時，調整焊接工藝參數；若管材或管件所使用的材料發生變化時，調整焊接工藝參數；試驗件一般至少做兩件，試驗件必須做撕裂試驗，以便觀察焊接效果；根據撕裂試驗確定焊接工藝。9.2.2布管布管前應對管材進行檢查，其封頭部位檢查要仔細，如發現裂紋或碰傷應立即補焊，如當時無條件補焊應在管材上做出明顯標記，在有條件時再補焊；布管員根據安排和需要將管抬到現場沿管溝擺放，管材之間保持著首尾銜接；管的抬放必須防止損傷，做到輕放。不允許在地上拖拽。抬大口徑管時要注意安全，避

59、免發生人身傷害；9.2.3準備查看待裝管焊接處是否有泥沙油漬，待裝管的擺放與管線的走向保持一致；將管沙土清理干凈；確保焊接表面清潔后，用電動鋼刷或鋼刷打毛熔接表面（封口和電熔套筒表面）， 去除氧化層一定要徹底、全面；清理電熔套筒接線柱附近的污物；測試電熔套筒的阻值。9.2.4試裝將準備好的電熔套筒的長軸與對應管材的長軸、短軸對應短軸，用手推入管口適當深度，如過松或過緊可放置一邊暫時不用，選用松緊合適的電熔套筒。9.2.5用錘子輕擊電熔套筒四周，將電熔套筒套入封口。禁止敲擊電源接線柱處。9.2.6裝扶正器將扶正器兩個卡環調到適當位置；溝上連接時，應使對接管保持在同一軸線上，目測應沒有明顯交角；c

60、. 將扶正器夾在直管或管件上，注意電源插孔與扶正器位置。拉到位時，扶正器卡環應抵住電熔套筒；d. 擰緊卡環螺栓，擰對角線上兩根螺桿，輪換將待裝管拉到位、擰緊；e. 在安裝時必須隨時將濺落在焊接區的泥沙、汗水等擦干凈；9.2.7焊接檢查焊機電源線接觸是否良好，輸出端插頭是否變形，有無泥沙或氧化層；用萬用表測焊機輸入端電壓，是否在220（380）10圍，如不在圍，不能焊接；將焊機輸出端插入到電熔套筒接線柱上，注意要插實，使之保持良好接觸；依不同口徑管材，選擇焊機焊接檔位；校對加熱時間，打開焊機調到所需電壓；注意觀察電熔套筒觀察孔的變化與有無異常聲音，接頭變形與表面溫度變化是否正常，如發現異常應立即