1、目錄 TOC o 1-1 h z u HYPERLINK l _Toc137377386 1前言 PAGEREF _Toc137377386 h 1 HYPERLINK l _Toc137377387 1.1 本課題的來源，基本前提條件和技術要求 PAGEREF _Toc137377387 h 1 HYPERLINK l _Toc137377388 1.2 本課題要解決的主要問題和設計總體思路 PAGEREF _Toc137377388 h 1 HYPERLINK l _Toc137377389 1.3 預期的成果及其理論意義 PAGEREF _Toc137377389 h 2 HYPERLI

2、NK l _Toc137377390 2 國內外發展狀況及現狀介紹 PAGEREF _Toc137377390 h 3 HYPERLINK l _Toc137377391 3 總體方案論證 PAGEREF _Toc137377391 h 4 HYPERLINK l _Toc137377392 4 具體設計說明 PAGEREF _Toc137377392 h 6 HYPERLINK l _Toc137377393 4.1 離心機轉鼓設計 PAGEREF _Toc137377393 h 6 HYPERLINK l _Toc137377394 4.1.1 離心機轉鼓壁厚計算 PAGEREF _Toc

3、137377394 h 6 HYPERLINK l _Toc137377395 轉鼓的強度校核 PAGEREF _Toc137377395 h 7 HYPERLINK l _Toc137377396 4.2 離心機驅動功率計算 PAGEREF _Toc137377396 h 8 HYPERLINK l _Toc137377397 電機的選用 PAGEREF _Toc137377397 h 10 HYPERLINK l _Toc137377398 4.4 帶輪的設計計算 PAGEREF _Toc137377398 h 10 HYPERLINK l _Toc137377399 4.5 齒輪的設計與

4、計算 PAGEREF _Toc137377399 h 12 HYPERLINK l _Toc137377400 4.5.1 選擇齒輪材料、熱處理方法、精度等級、齒數 PAGEREF _Toc137377400 h 12 HYPERLINK l _Toc137377401 4.5.2.按齒根彎曲疲勞強度設計 PAGEREF _Toc137377401 h 13 HYPERLINK l _Toc137377402 4.5.3.校核齒面接觸疲勞強度 PAGEREF _Toc137377402 h 15 HYPERLINK l _Toc137377403 4.6 軸的設計計算 PAGEREF _Toc

5、137377403 h 15 HYPERLINK l _Toc137377404 軸的設計 PAGEREF _Toc137377404 h 15 HYPERLINK l _Toc137377405 4.6.2 對該軸進行強度校核 PAGEREF _Toc137377405 h 16 HYPERLINK l _Toc137377406 4.7 空心軸的設計計算 PAGEREF _Toc137377406 h 20 HYPERLINK l _Toc137377407 4.7.1 空心軸的設計 PAGEREF _Toc137377407 h 20 HYPERLINK l _Toc137377408

6、4.7.2 對軸進行強度校核 PAGEREF _Toc137377408 h 21 HYPERLINK l _Toc137377409 5.結論 PAGEREF _Toc137377409 h 25 HYPERLINK l _Toc137377410 主要參考文獻 PAGEREF _Toc137377410 h 26 HYPERLINK l _Toc137377411 致謝 PAGEREF _Toc137377411 h 27 HYPERLINK l _Toc137377412 附 錄 PAGEREF _Toc137377412 h 28 如需要圖紙等資料，聯系QQ1961660126研究成果

7、的嚴肅態度以及向讀者提供有關信息的出處，正文之后一般應列出參考文獻表引文應以原始文獻和第一手資料為原則。所有引用別人的觀點或文字，無論曾否發表，無論是紙質或電子版，都必須注明出處或加以注釋。凡轉引文獻資料，應如實說明。對已有學術成果的介紹、評論、引用和注釋，應力求客觀、公允、準確。偽注、偽造、篡改文獻和數據等，均屬學術不端行為致謝一項科研成果或技術創新,往往不是獨自一人可以完成的,還需要各方面的人力,財力,物力的支持和幫助.因此,在許多論文的末尾都列有致謝1) 著錄參考文獻可以反映論文作者的科學態度和論文具有真實、廣泛的科學依據，也反映出該論文的起點和深度。2) 著錄參考文獻能方便地把論文作者

8、的成果與前人的成果區別開來。3) 著錄參考文獻能起索引作用。4) 著錄參考文獻有利于節省論文篇幅。01 Brown, H. D. Teaching by Principles: An Interactive Approach to Language PedagogyM. Prentice Hall Regents, 1994.02 Brown, J Set al. Situated Cognition and the Culture of LearningJ. Educational Reasercher, 1, 1989.03 Chris, Dede. The Evolution of Co

9、nstructivist Learning Envi-ronments: Immersion in Distributed Virtual WorldsJ. Ed-ucational Technology, Sept-Oct, 1995.學位申請者如果能通過規定的課程考試，而論文的審查和答辯合格，那么就給予學位。如果說學位申請者的課程考試通過了，但論文在答辯時被評為不合格，那么就不會授予他學位。有資格申請學位并為申請學位所寫的那篇畢業論文就稱為學位論文，學士學位論文。學士學位論文既如需要圖紙等資料，聯系QQ1961660126是學位論文又是畢業論文中華人民共和國國家標準VDC 001.81、C

10、B 7713-87號文件給學術論文的定義為：學術論文是某一學術課題在實驗性、理論性或觀測性上具有新的科學研究成果或創新見解的知識和科現象、制定新理論的一種手段，舊的科學理論就必然會不斷地為新理論推翻?！保ㄋ沟俜颐飞┮虼耍瑳]有創造性，學術論文就沒有科學價值。三、創造性學術論文在形式上是屬于議論文的，但它與一般議論文不同，它必須是有自己的理論系統的，不能只是材料的羅列，應對大量的事實、材料進行分析、研究，使感性認識上升到理性認識。一般來說，學術論文具有論證色彩，或具有論辯色彩。論文的內容必須符合歷史唯物主義和唯物辯證法，符合“實事求是”、“有的放矢”、“既分析又綜合” 的科學研究方法。一般普通刊

11、物（省級、國家級）審核時間為一周，高質量的雜志，審核時間為14-20天。核心期刊審核時間一般為4個月，須經過初審、復審、終審三道程序。3.期刊的級別問題。國家沒有對期刊進行級別劃分。但各單位一般根據期刊的主管單位的級別來對期刊劃為省級期刊和國家級期刊。省級期刊主管單位是省級單位。國家級期刊主管單位是國家部門或直屬部門。如需要圖紙等資料，聯系QQ1961660126摘要：本文介紹了800型立式沉降離心機的性能參數、結構原理和分析、轉鼓的設計計算、軸設的設計計算及校核、斜齒輪的設計計算以及設計來源。800型立式沉降離心機是以工廠現行生產的臥式沉降離心機有關樣本為基礎設計出的新型沉降離心機。800型

12、立式沉降離心機可以克服現行螺旋卸料沉降離心機占地面積（或體積）大和現在常用的兩種差速變速器（有擺線針輪行星變速器和雙級2K-H漸開線齒輪行星變速器）結構復雜，價格昂貴等缺點, 并且該立式沉降離心機能使濾料在轉鼓內的滯留時間（即固液分離時間）比現行的臥式沉降離心機延長1015倍（15min），從而提高了分離效果。該立式沉降離心機 工作可靠，運行平穩，產品質量穩定，操作維護簡單，噪音小；對物料適應性好，結構緊湊，其進料口、出液口和出渣口便于連接到生產自動線上等優點。整個操作過程是在全速、連續運轉下自動進行。它的生產率為每小時排出3 渣。它將廣泛應用于石油、化工、冶金、醫藥、食品及輕工等部門和環境保

13、護的污水處理。關鍵詞：沉降離心機；帶輪；斜齒輪；轉鼓；軸Design of 800-type vertical subsidence centrifugesAbstract：This article introduces the 800-type vertical subsidence centrifuges performance parameter, structure principle, rotor drum, axis, and helical gear design calculation. The 800-type vertical subsidence centrifuges

14、are innovated from the factory present production horizontal-type subsidence centrifuge related sample . The 800-type vertical subsidence centrifuges may overcome the present spiral outloading and the present commonly used two inter-species differences fast transmission gearbox (have cycloid pin gea

15、r planetary transmission and twin-stage 2K-H involute gear planetary transmission) the structure complex, the price is expensive, And this vertical subsidence gentrifugelism function causes to filter the material (namely solid fluid separation time) to lengthen 1015 in rotor drum dead time compared

16、to the present horizontal-type subsidence centrifuge to double (15min), thus improve the separation effect. This vertical subsidence centrifuge work reliable, it can movement steadily, product quality stable, operate maintenance simply, the noise is small; The machine is adept to material compatibil

17、ity good, the structure is compact, ard, the fluid outlet and the slag notch are advantageous to connect the production from the generatrix superior merit. The entire operating process is under full speed. The work is carried on automatically. Its productivity discharges 3 m3 dregs for each hour. It

18、 will appled widely to the environmental protection petroleum, chemical industry, metallurgy, medicine, food and light industry sewage treatment,and so on.Key words：Subsidence centrifuge; belt wheel; Helical gear ;Rotor drum; Axis1前言800型立式沉降離心機,主要用于化工部門對固、液體的懸浮液或含不同比重液體的乳濁液進行沉降分離的離心機。該螺旋卸料沉降離心機中，沉渣沿

19、轉鼓內壁的移動全靠螺旋輸送器與轉鼓的相對運動來實現。此離心機具有能連續工作、對物料適應性好、結構緊湊等優點。1.1 本課題的來源，基本前提條件和技術要求A.本課題來源：本課題來源于對沉降式離心機市場的調研結果。眾所周知，沉降式離心機是在高速旋轉的轉鼓內利用旋轉物料本身所受到的離心力來對固、液體的懸浮液或含不同比重液體的乳濁液進行沉降分離的離心機。沉降離心機分間歇操作和連續操作兩種類型。工業上常用的間歇操作沉降離心機有三足式沉降離心機和刮刀卸料沉降離心機。連續操作沉降離心機常用的為螺旋卸料沉降離心機。B.基本前提條件：以工廠現行生產的臥式沉降離心機有關樣本；設計立式結構離心機，該離心機轉鼓為柱錐

20、型，其軸線呈立式安置；轉鼓；大端直徑為800mm；轉鼓半錐角為712度；轉鼓高度為4800.65）；轉鼓轉速：1500r/min；分離因數為Fr1006；電機功率：小于30KW。C.技術要求：a.該立式沉降離心機能使濾料在轉鼓內的滯留時間（即固液分離時間）比現行的臥式沉降離心機延長1015倍（15min），從而提高分離效果；b.本機工作時濾料由上部料斗的進料口進入，同時電機起動運轉；濾料在由螺旋送料機構輸送的同時被離心機進行沉降分離被分離的濾液和濾渣各行其道，分別經離心機的出液口和出渣口被引出機外；整個操作過程是在全速、連續運轉下自動進行； c.進料口直徑不小于50mm；d.離心機工作安全、可

21、靠，運行平穩，產品質量穩定，操作維護簡單；f.生產率為每小時排出渣3立方米；g.本機結構緊湊，其進料口、出液口和出渣口便于連接到生產自動線上。1.2 本課題要解決的主要問題和設計總體思路a.本課題要解決的主要問題：4 %，多數為12 %。該差轉速由差速變速器產生。常用的差速變速器有擺線針輪行星變速器和雙級2K-H漸開線齒輪行星變速器。該兩種變速器結構復雜，價格昂貴，往往使用戶望而卻步。(2)現有沉降離心機在提高其分離因數的同時帶來了像占地面積大或分離時間長等缺點b.設計思路:為解決上述弊端，按離心分離理論，一是向高速和大型發展（即提高其分離因數）；二是延緩濾料（渣）在轉鼓內的運行速度，即延長固

22、、液（或液、液）分離時間，以達到充分脫液之目的。為克服現行螺旋卸料沉降離心機的缺點，本設計旨在提供一種能解決上述缺點和弊端的新型機種立式（螺旋卸料）沉降機。差速變速器設計成斜齒輪結構。1.3 預期的成果及其理論意義通過對800型立式沉降離心機的各種設計要求和性能的改變，使離心機在不增加占地面積的情況下提高了分離效率，達到了增加生產效率。采用斜齒輪變速器常用的擺線針輪行星變速器和雙級2K-H漸開線齒輪行星變速器差速變速器結構復雜，價格昂貴的現象，改變了使用戶望而卻步狀況，降低了安裝難度。 提供一種能解決上述缺點和弊端的新型機種立式（螺旋卸料）沉降機和斜齒輪差速變速器。2 國內外發展狀況及現狀介紹

23、綜觀國內沉降離心機之發展，雖致力于提高其分離因數，然仍與國外差距較大。理論研究表明，分離因數的提高雖有利于脫液分離，但濾料（渣）在轉鼓內停留時間因此也更短，反而于脫液分離不利，故部分地抵消了轉鼓轉速加快的效果。更何況轉鼓轉速加快，致使能耗呈三次方速率上升；而加大轉鼓直徑，則因轉鼓各部尺寸必須隨之相應增大乃至造成離心機之成本劇增；且大幅度提高其分離因數往往還要受到轉鼓筒體及轉鼓底座（鑄件）等材料強度的限制。在現今，工業上還很難由工藝來保證能廉價地提供這些高強度材料的情況下，實為我國之國情所不容。故人們常將視線轉向后者延長濾料（渣）在轉鼓內的滯留時間而這一時間的長短又取決于轉鼓長度及轉鼓部件與螺旋

24、輸（卸）料裝置之差轉速。3.5 ，且 L/ D 還有增大的趨勢，如美國已達 3.8 ，德國為 4.2 。但 L/D 愈大，則愈難保證轉鼓筒體之圓柱度及筒體各段的同軸度，也愈難保證轉鼓筒體與螺旋輸（卸）料裝置（刮刀）之配合，故 L/ D 一般不大于 4 。大長徑比的離心機的整機軸向尺寸均較大（除與轉鼓 L/ D 有關外，還與差動變速器軸向尺寸有關），因而只能做成臥式。顯然，其占地面積（或體積）也大。3 總體方案論證本方案主要是考慮現行螺旋卸料沉降離心機的的缺點和弊端提出以下方案：方案一：按離心分離理論，向高速和大型發展（即提高其分離因數）或延緩濾料（渣）在轉鼓內的運行速度，即延長固、液（或液、液

25、）分離時間，以達到充分脫液之目的。采用有擺線針輪行星變速器和雙級2K-H漸開線齒輪行星變速器差速變速器。 圖3-1臥式螺旋卸料離心機結構簡圖方案二：為克服現行螺旋卸料沉降離心機的缺點，重新設計一種能解決上述缺點和弊端的新型機種立式（螺旋卸料）沉降機和相對便宜且安裝方便，同樣有現行差速變速器的斜齒輪差速變速器。所以選擇方案二更好 圖3-2 立式離心機結構簡圖4 具體設計說明800型立式沉降離心機,由轉鼓、主軸、軸承、殼體、帶傳動組件(皮帶輪及皮帶等) 組成。800型立式沉降離心機的基本參數包括:轉鼓的直徑、轉鼓的工作轉速、轉鼓的一次最大加料量、物料密度、物料固液比、離心機由靜止到達工作轉速所需的

26、啟動時間等。對于這些參數,設計過程中可以通過查閱有關資料找到所需要的參數4.1 離心機轉鼓設計離心機轉鼓優化設計的目標函數選為轉鼓的質量。質量為最小,不僅可節省機器造價還可以降低離心機的啟動功率,降低消耗。 離心機轉鼓是離心機的關鍵部件之一。一方面，轉鼓的結構對離心機的用途、操作、生產能力和功率等均有決定性影響。另一方面，轉鼓自身因高速旋轉(其工作轉速通常在每分鐘幾百轉至每分鐘幾萬轉之間)，受到了離心力的作用，在離心力作用下轉鼓體內會產生很大的工作應力，一旦發生強度破壞，必將產生極大的危害，尤其是有時由于應力過高發生“崩裂”，常會引起嚴重人身傷害事故。同時，對于高速旋轉的轉鼓而言，轉鼓的剛度同

27、樣非常重要。若轉鼓的剛度不足，工作中轉鼓的幾何形狀將會發生明顯變化，輕則會出現轉鼓與機殼撞擊、摩擦，損壞零部件；重則同樣會引起轉鼓的爆裂，甚至出現人身傷害事故。多年來，由于轉鼓設計不當、轉鼓制造質量不高等原因導致重大事故的現象頻頻發生。這已引起了設計人員、制造廠家和使用部門的重視，經常進行三足式離心機事故原因的診斷、分析與研究。因此，對離心機轉鼓設計計算的分析研究也是十分必要的。4.1.1 離心機轉鼓壁厚計算轉鼓是柱錐形 (4-1) (4-2) (4-3)式中: ,轉鼓厚度和篩網當量厚度；轉鼓內半徑；篩網質量；轉鼓內物料的填充系數； (4-4) (4-5)式中: 鼓壁的密度；旋轉角速度；=10

28、5Mpa 取其小者，許用應力為=105MP=12o ； 103/m3 ； 103/m3=0.191； =1 =10mm因為在生產過程中由于各種原因的損失（如：腐蝕）所以取S=12mm4.1.2 轉鼓的強度校核轉鼓應力:a 轉鼓圓筒部分 空轉鼓旋轉時鼓壁內的環向應力: （4-5） (4-6) 式中：對不開孔轉鼓的開孔系數, 轉鼓材質密度, 轉鼓平均半徑,料載荷離心力產生的鼓壁環向應力: （4-7）式中:物料的密度, 轉鼓內半徑, 物料環內半徑, 轉鼓壁厚, 加強箍系數,Z=1圓筒部分應力:b.轉鼓錐體部分空轉鼓旋轉時鼓壁內的環向應力: (4-8) (4-9)物料載荷離心力產生的鼓壁環向應力:錐段

29、應力:取其大者,轉鼓強度滿足要求。4.2 離心機驅動功率計算離心機所需要的功率主要包括以下幾個方面的功率：(1)啟動轉鼓等轉動部件所需的功率Nl；(2)啟動物料達到操作轉速所需的功率N2；(3)克服支撐軸承摩擦所需的功率N ；(4)克服轉鼓以及物料與空氣摩擦所需的功率N4；(5)卸出物料所需的功率肌。103/m322)0.0822)0.42 m3103/m322)103 /m320.012 m3=108kg離心機轉動時克服轉鼓的慣性力所需功率離心機起動時間 30240s (4-10)=懸浮液物料所消耗的功率N2為沉渣和分離液所需功率之和 (4-11)N2 =軸承摩擦消耗的功率 N 3= (4-

30、12)式中:f軸承的摩擦系數 (滾動軸承的摩擦系數范圍為0.0010.02) 主軸受到的總載荷為:kgf (4-13)式中:轉鼓等轉動件與轉鼓內物料的總質量，kge轉鼓等轉動件與轉鼓內物料的質心對轉鼓回轉軸線的偏心距,m對于間歇操作沉降離心機和連續操作過濾離心機e=110-3R大約為120kge=110-3R=120N 3= =0.044 kw機械密封摩擦消耗的功率 (4-14)式中:摩擦副窄環端面內半徑，m； 摩擦副窄環端面寬度，m；密封端面的摩擦系數，一般可取為0.020.2； 密封端面的比壓力，Pa； 動環線速度，m/s；0.475 kw= 21.48+0.004+0.044+0.476

31、22 kw電機的容量（功率）選用是否合適，對電機的工作和經濟性都有影響。當容量小于工作要求時，電機不能保證工作工作裝置的正常工作，或電機因長期過載而過早損壞；容量過大則電機的價格高，能量不能充分利用，且因經常不在滿載下運動，其效率和功率因數都較低，造成浪費。所以電機的選用（IP44）Y200L4，定功率P=30kw ，步轉速r=1470r/min。4.4 帶輪的設計計算查表得工作情況系數=1.430=42 kw按=42kw, =1470r/min 查表選C型V帶, 參考圖及表選取小帶輪直徑=400mm b驗算帶速 = c確定主動帶輪直徑 = =4m 查表可知 =425mm=1f驗算從動輪實際轉

32、速= /=1470/1=1470r/min=0120由 =400mm，=1470r/min，=1470r/min，查表得單根C型V帶的額定功率為wb.考慮傳動比的影響，額定功率的增量，由表查得c.確定V帶的根數 (4-17)查表得= 取3根合適查表得由式 (4-18)=271N =3252NJ.確定帶輪的結構尺寸,繪制帶輪工作圖4.5 齒輪的設計與計算4.5.1 選擇齒輪材料、熱處理方法、精度等級、齒數考慮此設計要求結構緊湊,故大,小齒輪均用40Cr調質處理后表面淬火,齒面硬度為4855HRC;因載荷平穩,齒輪速度不太高,故初選7級精度;閉式硬齒輪傳動,考慮傳動平穩性,齒數宜取多些圖4-1斜齒

33、輪結構示意圖因為電機轉速為1470r/min 轉鼓轉速為1500r/min,旋輸送器與轉鼓的差轉速為轉速的0.54%.故在此取2% (4-19)該式變化后得:解之得:=38確定齒輪的齒數分別為:37,38,39;按硬齒面齒輪,對稱安裝查表6.5得,選齒寬系數=1;初選螺旋角=20 (4-20) (4-21)=Nm、=380MPa=601470110300 、查圖得=0.86;取彎曲疲勞安全系數=1.4，應力修正系數=2則=380=380=37/=40=38/=2.45，=1.65，并加以比較=故按大齒輪進行齒根彎曲疲勞強度設計j .重合度系數及螺旋角系數取=0.7, B .設計計算=查表得=1

34、;根據=3.939m/s、7級精度,查圖得=1.12;斜齒輪=1.2,查圖得=1.24。則載荷系數=1根據總體結構設計宜取=6=, =d齒寬,=60mm (4-22)A確定公式中各參數值a大、小齒輪的接觸疲勞強度極限、按齒面硬度查圖得大小齒輪的接觸疲勞強度極限=1170Mpab接觸疲勞壽命系數、=0.89，c計算許用接觸應力取安全系數=1，則查圖得節點區域系數f重合度系數h螺旋角系數=由表查得材料系數 (4-23) =204.20=38取=40mm選擇滾動軸承型號查軸承樣本,選用型號為7308C的角接觸球軸承,其內徑d=40mm,外徑D=80mm,寬度B=18mm4.6.2 對該軸進行強度校核

35、A求軸上載荷齒輪分度圓直徑=6圓周力=2105徑向力=軸向力=對軸心產生的彎矩mm軸承的支點位置由7208AC 角接觸球軸承查手冊 =18mm齒寬中點距左支點距離 72m齒寬中點距右支點距離60/2+71=101mm左支點水平面的支反力, =(1011140.06)/(72+101) =666N右支點水平面的支反力, =(721140.06)/(72+101) =474N左支點垂直面的支反力=(1011141.7+50173.8)/ (72+101)=957N右支點垂直面的支反力= (721141.7+50173.8)/ (72+101) =765N右支點軸向反力B .繪制彎矩圖和扭矩圖截面C

36、處水平面彎矩=66672=47952Nmm截面C處垂直面彎矩=95772=68904 Nmm =765101=77265 Nmm截面C處合成彎矩 Nmm NmmC .彎扭合成強度校核通過只校核軸上受到的最大彎矩,扭矩,抗拉的截面的強度危險截面C處計算彎矩考慮啟動、停機影響，扭矩為脈沖循環變應力, ,=126302.6 Nmm截面C處計算應力強度校核45鋼調質處理,由表查得=60Mpa S疲勞強度合格F. 抗拉強度校核=(4-26)式中:沉渣與轉鼓壁的摩擦系數，一般為0.30.85 取 (4-27)45鋼4.7 空心軸的設計計算4.7.1 空心軸的設計軸的材料選用45鋼調質由Y200L4,查標準

37、JB/T52741991P=30kW, =1470r/min帶輪效率斜齒輪嚙合效率一對滾動軸承的效率電動機空心軸總效率=30=147038/37=1500r/min=105NmmB軸的結構設計圖4-3 軸的結構示意圖,軸端處僅受轉矩,直徑最小a)估算軸的最小直徑45鋼調質處理,查表11.3確定軸的A值,A=133144 (4-28)式中：空心軸的內徑與外徑之比b）確定軸的最小直徑應滿足所以取=60mmc)選擇滾動軸承型號 查軸承樣本,選用型號7224C的角接觸球軸承,其內徑d=120mm,外徑D=215mm,寬度B=40mm，選用型號30224的圓錐滾子軸承,其內徑d=120mm,外徑D=21

38、5mm,寬度B=40mm4.7.2 對軸進行強度校核A求軸上載荷a計算齒輪受力齒輪分度圓直徑=6圓周力=2105徑向力=軸向力=對軸心產生的彎矩mmb求支反力軸承的支點位置由30224圓錐磙子軸承查手冊 =40mm齒寬中點距上下支點距離72mm齒寬中點距支點距離60/2+309=339mm左支點水平面的支反力,=(3391492.05)/(72+339)=1230N右支點水平面的支反力,=(721492.05)/(72+339) =261N左支點垂直面的支反力=(339577.7+63376.6)/ (72+339)=1121N右支點垂直面的支反力= (72577.7+63376.6)/ (72+339) =255N右支點軸向反力B. 繪制彎矩圖和扭矩圖截面C處水平面彎矩=123072=47952Nmm截面C處垂直面彎矩=112172=68904 Nmm =765101=77265 Nmm截面C處合成彎矩 Nmm NmmC. 彎扭合成強度校核通過只校核軸上受到的最大彎矩,扭矩,抗拉的截面的強度危險截面C處計算彎矩考慮啟動、停機影響，扭矩為脈沖循環變應力, ,=126302.6 Nmm截面C處計算應力強度校核=60Mpa S疲勞強度合格F. 抗壓強度校核=45鋼800型立式沉降離心機的設計是一項較復雜的設計，它是以工廠現行生產的臥式沉降離心機有關樣本而