1、第三章第三章 礦井火災的預測預報礦井火災的預測預報本章要點：本章要點：1.掌握煤礦井下容易自然發火地點；掌握煤礦井下容易自然發火地點；2.掌握早期煤自燃的識別和預報方法；掌握早期煤自燃的識別和預報方法；3.了解礦井安全監測系統的組成、監測傳感器的分了解礦井安全監測系統的組成、監測傳感器的分類及其動作；類及其動作；4.了解目前煤自燃隱蔽火源探測技術、掌握判定外了解目前煤自燃隱蔽火源探測技術、掌握判定外因火災火源分支的方法；因火災火源分支的方法； 采空區采空區 停采線和開切眼停采線和開切眼 進、回風巷進、回風巷 構造帶構造帶 通風設施附近通風設施附近 采空區三帶分布圖采空區三帶分布圖 不自然帶不自

2、然帶（5m25m） 自燃帶自燃帶(25m65m) 窒息帶窒息帶 采空區是煤礦井下較易發生煤炭自燃的區域之一，據統計，國采空區是煤礦井下較易發生煤炭自燃的區域之一，據統計，國有重點煤礦采空區內發生的煤炭自燃占煤自然發火總數的有重點煤礦采空區內發生的煤炭自燃占煤自然發火總數的60% 原因：采空區存在遺煤、工作面后方存在漏風原因：采空區存在遺煤、工作面后方存在漏風 三帶劃分的原因三帶劃分的原因 該區域雖有遺煤堆積，但由于頂板冒落的巖塊呈松散堆積狀態，孔隙大，且漏風強度大，煤氧化放出的熱量被及時帶走而無法聚積，再加上浮煤與空氣接觸時間尚短，所以一般不會發生自燃。 該區域由于冒落巖塊逐漸壓實，孔隙度降低

3、，風阻增大，漏風強度減弱，遺煤氧化產生的熱量不斷聚積，并可能最終導致煤自燃的發生，故稱自燃帶。自燃帶的寬度受頂板巖性、冒落巖石塊度、壓實程度、工作面端點通風壓差等因素的綜合制約。 自燃帶之后的大部分采空區為窒息帶，該區域內冒落巖塊已基本壓實，漏風基本消失，氧氣濃度下降而無法維持煤氧化自燃過程的持續發展。如果自燃帶已經發生煤自燃，那么隨著工作面的推進，自燃帶進入窒息帶后，已經發展起來的遺煤自燃會因缺氧而熄滅。另外，窒息帶的巖石導熱會使煤體在處于自燃帶時蓄積的熱量逐漸散失，遺煤溫度將逐步恢復至正常水平。 氧氣濃度 采空區漏風流速 不自然帶 O215% 流速0.24m/min 自燃帶 5% O215

4、% 0.1 m/min流速0.24 m/min 窒息帶 O25% 流速0.1 m/min 根據氧氣濃度劃分采空區根據氧氣濃度劃分采空區“三帶三帶”是目前最常用的方法是目前最常用的方法 ：O2%15%。該區域具備充足的供氧條件，但由于漏風大造成煤氧化自燃初期產生的微小熱量隨風散失，煤的氧化過程始終停留在緩慢發展階段，不易發生煤自燃現象。15%O2%5%。該區域既具備充足的供氧條件，又由于漏風量較小，氧化蓄熱環境較好，煤的氧化自熱過程得以持續進行，最終導致煤自燃的發生。O2%5%。該區域由于缺氧，煤氧化自燃過程將無法進行。從圖可以看出，按氧氣濃度指標劃分，采空區內存在明顯的“三帶”區域。山西大同忻

5、州窯礦山西大同忻州窯礦8916面采空區面采空區 根據采空區漏風流速劃分的根據采空區漏風流速劃分的“三帶三帶”范圍范圍 除了以上兩個采空區除了以上兩個采空區“三帶三帶”劃分指標外，有人也提出了將采空劃分指標外，有人也提出了將采空區內的溫度變化作為區內的溫度變化作為“三帶三帶”劃分的依據。實際上，溫度不宜作劃分的依據。實際上，溫度不宜作為劃分為劃分“三帶三帶”的主要指標，因為并非所有的采空區內的溫度都的主要指標，因為并非所有的采空區內的溫度都會上升到某一確定的值。一定條件下自燃帶內的遺煤存在自然發會上升到某一確定的值。一定條件下自燃帶內的遺煤存在自然發火的可能性，但并不表現為很快會升溫自燃，在一定

6、時間內采空火的可能性，但并不表現為很快會升溫自燃，在一定時間內采空區內的溫度不上升并不能認為區內的溫度不上升并不能認為“三帶三帶”不存在。因此，不存在。因此，采空區內采空區內的溫度變化只能作為條件適合時的輔助指標。的溫度變化只能作為條件適合時的輔助指標。1、局部布置法局部布置法全面布置法全面布置法氣相色譜儀氣相色譜儀保護套管的鋪設一般按以下原則進行：保護套管的鋪設一般按以下原則進行：順槽的保護套管沿回風順槽鋪設在上幫底部；順槽的保護套管沿回風順槽鋪設在上幫底部；回采工作面的保護套管沿回采工作面鋪設在液壓支架后部溜子靠采空區側。回采工作面的保護套管沿回采工作面鋪設在液壓支架后部溜子靠采空區側。1

7、-2in保護套管；2-預設取樣束管；3-測溫導線；4-快速接頭；5-熱電偶；6-氣孔；7-氣體采樣器 序序號號檢測檢測點點取取樣樣時時間間氣體成分（氣體成分（% %）溫溫度度測點測點距工距工作面作面距離距離O O2 2N N2 2COCOCOCO2 2C C2 2H H6 6C C2 2H H2 2C C2 2H H4 41 1 2 2 3 3 4 4 5 5 CHCH4 4工作面氧氣濃度分布平面圖工作面氧氣濃度分布平面圖 距距切切頂頂線線距距離離（m m）4 44 4. .4 43 3. .1 16 6. .0 07 7. .4 49 9. .2 21 13 3. .2 21 16 6. .

8、2 21 19 9. .2 22 25 5. .2 22 29 9. .7 73 34 4. .2 23 36 6. .9 93 39 9. .3 34 40 0. .5 50 02 24 46 68 81 10 01 12 21 14 41 16 61 18 82 20 02 22 21 1# #2 2# #3 3$ $4 4# #5 5# #氧氧氣氣濃濃度度（% %）工工作作面面測測點點工作面氧氣濃度分布立體圖工作面氧氣濃度分布立體圖 工作面工作面CO濃度分布平面圖濃度分布平面圖 工作面工作面CO濃度分布平面圖濃度分布平面圖 0 05 51 10 01 15 52 20 02 25 53

9、30 03 3. .1 11 15 52 27 7. .5 54 40 0. .5 51 1# #2 2# #3 3# #4 4# #5 5# #距距切切頂頂線線距距離離（m m）工工作作面面測測點點C CO O濃濃度度( (p pp pm m) )工作面工作面CO濃度分布立體圖濃度分布立體圖 溫度曲線分析溫度曲線分析工作面溫度分布平面圖工作面溫度分布平面圖 溫度分析溫度分析工工作作面面測測點點距距切切頂頂線線距距離離（m m）溫溫度度T T2 26 62 28 83 30 03 32 23 34 43 36 63 3. .1 19 9. .2 21 15 52 21 1. .6 62 27

10、7. .5 53 33 3. .5 54 40 0. .5 54 45 53 3# #5 5# #4 4# #工作面溫度分布立體圖工作面溫度分布立體圖 溫度分析溫度分析三帶劃分三帶劃分在工作面推進過程中，由于礦壓作用，上覆巖層中形成兩類裂隙：一類為離層裂隙 ，另一類為豎向破斷裂隙 ，離層裂隙分布呈現兩階段特征：第一階段從開切眼開始，隨著工作面推進，離層裂隙不斷增大，采空區中部離層裂隙最發育；第二階段采空區中部離層裂隙趨于壓實，離層率下降，而采空區兩側離層裂隙仍繼續存在。在頂板任意高度的水平內，第二階段時，位于采空區中部的離層裂隙基本被壓實，而在采空區四周存在一連通的離層裂隙發育區，其形狀與老頂

11、的“O-X”形破斷邊界相似，稱之為采動裂隙“O”形圈 “O”形圈的范圍大小與采空區頂板的巖性有關，頂板碎脹系數Kp值越大，頂板冒落越充分，壓實帶范圍越寬，采空區易發火區域就越小。東灘煤礦采空區頂板碎脹系數對壓實帶的影響模擬計算圖東灘煤礦采空區頂板碎脹系數對壓實帶的影響模擬計算圖 上區段停采線易自燃發火點示意圖上區段停采線易自燃發火點示意圖 上分層采空區進風順槽回風順槽下分層回采工作面上分層停采線上分層停采線漏風狀況上分層停采線漏風狀況 上分層采空區進風順槽回風順槽下分層回采工作面上分層停采線上分層停采線漏風狀況上分層停采線漏風狀況 上分層停采線處的漏風狀態圖，由圖可知，靠停采線的一側的流線和風

12、壓等值線較密集，這說明該處漏風量較大，漏風壓差大。該區域內，漏風風流流線的間距是變化的，流線始末端較流線始末端較密集，即風流速度大；密集，即風流速度大；中段稀疏，即風流速度中段稀疏，即風流速度小。小。根據煤自然發火的條件，可知其中某處的風流能夠為煤自燃的發展提供適宜的通風供氧和蓄熱條件，即存在“易自燃風速區”。當漏風量較大時，“易自燃風速區”靠近停采線中點處，反之則位于靠近停采線端點處。考慮到井下瓦斯涌出的影響，新鮮風流從停采線端點漏入后，沿風流前進的方向，瓦斯濃度將逐漸升高。若瓦斯涌出量較小，對漏風氧氣濃度影響不大的話，靠停采線兩端的“易自燃風速區”均容易發生煤炭自燃，否則，沿風流方向停采線

13、下端的“易自燃風速區”可能會因氧氣不足而沿風流反方向后移甚至不發生自燃。 工作面開切眼鄰近巷道向開切眼漏風鄰近巷道向開切眼漏風 進、回風巷道長期處于風流之中，也是煤礦井下易自然發火地點進、回風巷道長期處于風流之中，也是煤礦井下易自然發火地點之一，這在個別礦區表現的尤為嚴重，如義馬礦區之一，這在個別礦區表現的尤為嚴重，如義馬礦區19592004年年期間共發生自燃火災期間共發生自燃火災553次，其中發生在進、回風巷道的火災次，其中發生在進、回風巷道的火災218次，占火災總數的次，占火災總數的39.4%；兗州礦區歷年來統計結果的這一比例；兗州礦區歷年來統計結果的這一比例則為則為40.9%。根據發生原

14、因的不同，工作面進、回風巷道的煤炭。根據發生原因的不同，工作面進、回風巷道的煤炭自燃又可分為保護煤柱自燃、巷道高冒區自燃和分層巷道假頂內自燃又可分為保護煤柱自燃、巷道高冒區自燃和分層巷道假頂內自燃幾種情況。自燃幾種情況。 1、保護煤柱自燃、保護煤柱自燃 2、巷道高冒區自燃、巷道高冒區自燃 破碎區、離層區和斷裂下沉區；其中在破碎區內，破碎區、離層區和斷裂下沉區；其中在破碎區內，煤體已經充分破碎，應力完全釋放，大約有煤體已經充分破碎，應力完全釋放，大約有2 m3 m的浮煤呈自然堆積狀態存在，巷道中的的浮煤呈自然堆積狀態存在，巷道中的空氣可以通過該區域的裂隙滲透進入松散煤體中，空氣可以通過該區域的裂

15、隙滲透進入松散煤體中，并在裂隙暴露的煤表面與煤發生氧化反應。并在裂隙暴露的煤表面與煤發生氧化反應。 高冒易自燃的原因高冒易自燃的原因破碎區離層區斷裂下沉區高冒區冒落各區分布示意圖高冒區冒落各區分布示意圖 2、巷道高冒區自燃、巷道高冒區自燃 3、分層巷道假頂內煤炭自燃、分層巷道假頂內煤炭自燃 分層巷道采用內錯式或重疊式布置，除第一分層外，其它各分層巷道都是在假頂下掘進。因此，在第二分層及其以下的分層巷道掘進和工作面回采期間，都會向上一分層采空區漏風，使上分層采空區中（特別是上分層垮落的進、回風巷道處）的浮煤發生氧化自燃。上分層采空區進風順槽回風順槽下分層回采工作面上分層停采線 煤礦井下常見的地質

16、構造形式主要有褶曲、斷層、破碎帶、陷落褶曲、斷層、破碎帶、陷落柱、巖漿入侵地區柱、巖漿入侵地區等 19592004年，義馬礦區年，義馬礦區等通風設施等通風設施附近區域的自然發火次數占發火總次數的附近區域的自然發火次數占發火總次數的11%在通風設施安裝及施工過程中煤在通風設施安裝及施工過程中煤巷周圍形成了一定裂隙，之后在巷周圍形成了一定裂隙，之后在礦山壓力的緩慢持續作用下，這礦山壓力的緩慢持續作用下，這些裂隙逐漸發育擴展，達到一定些裂隙逐漸發育擴展，達到一定程度后，附近煤體具備了適宜的程度后，附近煤體具備了適宜的氧化蓄熱條件，容易造成自然發氧化蓄熱條件，容易造成自然發火。火。 假頂下設置通風設施

17、后風流分布圖假頂下設置通風設施后風流分布圖1-風門；2-高溫顯現側；3-易產生高溫區 溜煤眼以及瓦斯抽放孔等處也是極易發生煤炭自燃的地方，應該將這些區域也作為煤自燃預測預報的重點，進行實時監控并及時采取相應的防治措施，避免煤炭自燃災害的發生。第二節第二節 煤自燃的早期識別與預報煤自燃的早期識別與預報第二節第二節 煤自燃的早期識別與預報煤自燃的早期識別與預報p 人的直接感覺法p 測溫預測預報法 p 氣體分析法 早期識別與預報煤自燃的方法有：早期識別與預報煤自燃的方法有：嗅覺：煤炭氧化自熱達到一定溫度后會出現煤油味、汽油味和煤油味、汽油味和不飽和碳氫化合物發出的輕微芳香氣味不飽和碳氫化合物發出的輕

18、微芳香氣味 ,利用對這些氣味的感應，則可以判斷附近某個區域的煤炭可能已經發生自燃. 煤炭自燃指標氣體和煤溫的關系濃度濃度 / 10-6煤溫煤溫 無氣味無氣味CO微微弱弱氣氣味味中度中度氣味氣味強烈強烈氣味氣味氫氣氫氣乙烷乙烷丙烷丙烷乙烯乙烯視覺 由于煤炭自熱產生的水蒸氣會在空氣中形成氣霧或者在煤壁和其它不經常有水滴的物體表面上形成細小的水滴，通常表現為煤壁表現為煤壁“出汗出汗”、支架上出現水珠等、支架上出現水珠等，這些都可以作為煤炭發生自熱的危險特征而被觀察到。但是，當冷熱兩股風流交匯時，也能出現霧氣或水珠，對這種情況應加以區別。淺部開采時，冬季在鉆孔口或塌陷區有時發現冒出水蒸氣或冰雪融化現象

19、，這表征對應區域可能發生了煤自燃現象。另外，煤炭氧化自燃過程的最后階段將出現煙霧，人們可根據這些現象對煤自燃現象做出判斷和處理。 感覺：煤炭自燃發展到一定階段 ，可能會使環境溫度升高和使附近空氣中的氧氣濃度降低， 煤炭自熱點或自燃區域流過的水或空氣，其溫度通常較高 ，同樣可為人所直接感覺。利用人的直接感覺對煤自燃進行預測的方法對于培養職工的防火意識和煤自燃的早期識別具有一定的作用，但是，人的感覺往往帶有很大的主觀性，且受人的健康狀況和精神狀態的影響，準確度常常難以保證，故只能作為一種輔助的判別依據。 溫度是確定煤炭自燃發展階段的最可靠、最直觀的重要參數，測溫度是確定煤炭自燃發展階段的最可靠、最

20、直觀的重要參數，測定礦內空氣和圍巖的溫度是煤炭自燃早期識別與預報的一個基本定礦內空氣和圍巖的溫度是煤炭自燃早期識別與預報的一個基本方法。該方法通過在鉆孔內安設測溫儀或溫度傳感器，或在某些方法。該方法通過在鉆孔內安設測溫儀或溫度傳感器，或在某些區域布置溫度傳感器及其無線電發射裝置，根據測定的溫度或接區域布置溫度傳感器及其無線電發射裝置，根據測定的溫度或接收到的信號變化來判斷是否發生煤炭自燃。收到的信號變化來判斷是否發生煤炭自燃。 AD590AD590溫度傳感器為恒流源型溫度傳感器，與熱電偶、熱敏電阻等溫度傳感溫度傳感器為恒流源型溫度傳感器，與熱電偶、熱敏電阻等溫度傳感器的不同在于器的不同在于AD

21、590AD590采用恒流輸出信號，精度高、誤差小，采用雙絞線作為采用恒流輸出信號，精度高、誤差小，采用雙絞線作為測溫導線，消除了線間電容的影響，因此檢測精度不受井下測點距離長短測溫導線，消除了線間電容的影響，因此檢測精度不受井下測點距離長短的影響。特別是適應于遠距離測定的特點，比其他類型的溫度傳感器更具的影響。特別是適應于遠距離測定的特點，比其他類型的溫度傳感器更具優越性。優越性。溫度測定范圍為溫度測定范圍為-55-55+150+150、電源電壓范圍為、電源電壓范圍為4V4V30V30V。AD590AD590共有共有I I、J J、K K、L L、M M五檔，其中五檔，其中M M檔精度最高，在

22、檔精度最高，在-55-55+150+150范圍范圍內，非線性誤差為內，非線性誤差為0.30.3。AD590AD590溫度傳感器采用專用儀表測溫，檢測儀表電路如圖所示。溫度傳感器采用專用儀表測溫，檢測儀表電路如圖所示。 AD590AD590溫度傳感器測試儀表原理圖溫度傳感器測試儀表原理圖 熱電偶是工業上最常用的溫度檢測元件之一。其優點是：熱電偶是工業上最常用的溫度檢測元件之一。其優點是： 測量精度高。因熱電偶直接與被測對象接觸，不受中間介質的影響。測量精度高。因熱電偶直接與被測對象接觸，不受中間介質的影響。 測量范圍廣。測量范圍廣。-50+1600、構造簡單，使用方便。熱電偶通常由兩種不同的金屬

23、絲組成，外有保護套管。構造簡單，使用方便。熱電偶通常由兩種不同的金屬絲組成，外有保護套管。1、熱電偶測溫基本原理、熱電偶測溫基本原理 將兩種不同材料的導體或半導體將兩種不同材料的導體或半導體A和和B焊接起來，構成一個閉合回路，當導體焊接起來，構成一個閉合回路，當導體A和和B的兩個執著點的兩個執著點1和和2之間存在溫差時，兩者之間便產生電動勢之間存在溫差時，兩者之間便產生電動勢,因而在回路中因而在回路中形成一個大小的電流形成一個大小的電流,這現象稱為熱電效應。熱電偶就是利用這一效應來工作的。這現象稱為熱電效應。熱電偶就是利用這一效應來工作的。 2、溫度測量儀表、溫度測量儀表按測溫方式可分為接觸式

24、和非接觸式兩大類。按測溫方式可分為接觸式和非接觸式兩大類。接觸式測溫儀表比較簡單、可靠，測量精度較高；但因測溫元件與被測介質需要接觸式測溫儀表比較簡單、可靠，測量精度較高；但因測溫元件與被測介質需要進行充分的熱交換，需要一定的時間才能達到熱平衡，所以存在測溫的延遲現象，進行充分的熱交換，需要一定的時間才能達到熱平衡，所以存在測溫的延遲現象，同時受耐高溫材料的限制，不能應用于很高的溫度測量。同時受耐高溫材料的限制，不能應用于很高的溫度測量。非接觸式儀表測溫是通過熱輻射原理來測量溫度的，測溫元件不需與被測介質接非接觸式儀表測溫是通過熱輻射原理來測量溫度的，測溫元件不需與被測介質接觸，測溫范圍廣，不

25、受測溫上限的限制，也不會破壞被測物體的溫度場，反應速觸，測溫范圍廣，不受測溫上限的限制，也不會破壞被測物體的溫度場，反應速度一般也比較快；但受到物體的發射率、測量距離、煙塵和水氣等外界因素的影度一般也比較快；但受到物體的發射率、測量距離、煙塵和水氣等外界因素的影響，其測量誤差較大。響，其測量誤差較大。測溫導線測溫導線AD590AD590恒流源溫度傳感器、恒流源溫度傳感器、熱電偶熱電偶 美國、俄羅斯、英國、德國、波蘭等國已成功地應用紅外測溫儀和紅外熱成像儀檢測了煤壁、煤柱與浮煤堆的自燃。國內的兗州、開灤、徐州等礦區采用紅外測溫儀對煤壁溫度進行了測定，以兗州礦區為例，20世紀90年代末，該礦區曾對

26、所屬的興隆莊煤礦、東灘煤礦、鮑店煤礦、南屯煤礦、濟二煤礦的煤巷進行了紅外探測，共探測巷道21條，探測巷道長度16030 m，發現自燃高溫點7個。紅外測溫技術在煤礦現場的應用，為煤自燃預測預報工作提供了新的手段。但是，由于除了煤炭自燃會造成紅外輻射能量場異常外，煤層原始地溫、井下環境、巷道風量、井下機電設備、煤層內部結構異常等因素也往往會造成紅外輻射能量場的異常，這些因素經常造成誤判的發生。另外， 任何物體只要溫度高于絕對零度，就會不斷產生紅外輻射。物任何物體只要溫度高于絕對零度，就會不斷產生紅外輻射。物體溫度越高，輻射能量就越大。紅外測溫法即是利用這一原理體溫度越高，輻射能量就越大。紅外測溫法

27、即是利用這一原理對煤體溫度進行測定的，當煤礦井下存在自燃隱患點時，往往對煤體溫度進行測定的，當煤礦井下存在自燃隱患點時，往往會在附近形成紅外輻射能量場，煤體溫度越高，紅外測溫儀器會在附近形成紅外輻射能量場，煤體溫度越高，紅外測溫儀器接受輻射能量而轉換的輻射溫度就越高，據此可對煤自燃的發接受輻射能量而轉換的輻射溫度就越高，據此可對煤自燃的發展程度作出判斷。展程度作出判斷。原理原理 熱敏電纜由雙股外表涂有熱敏材料的導線絞結而成。通常溫度下，熱敏材料處于絕緣狀態，當溫度超過某一預先設定值時，兩根導線間的絕緣狀態受到破壞，從而對煤自然發火作出預報或報警。應用熱敏電纜能夠進行無間斷點的連續沿程監測，但該

28、方法也存在以下缺陷：熱敏電纜為定溫感測，即當溫度達到或超過某一定值時，才能發出預測預報信號，而此前與之后的溫度變化特征則無法測知；熱敏電纜測定溫度往往是以空氣為介質通過熱輻射的方式進行，但熱敏電纜外層絕緣護套大大削弱了其感受熱輻射的能力，使其反應遲鈍；熱敏材料導通后是不可恢復的，需要及時更換局部或全部熱敏電纜，維修工作量大；熱敏電纜的連接和接頭處理也比較麻煩。這些缺陷的存在，在一定程度上限制了熱敏電纜的推廣應用。 煤的自然發火過程可分為緩慢氧化階段、加速氧化階段和劇烈氧化階段三個不同的發展階段，不同階段對應著不同的氣體產物種類和濃度。 CO、C2H4、C2H6、C3H8、C2H2等氣體 格雷哈

29、姆系數、O2、鏈烷比、C/H、烴指數等。指標種類 一氧化碳（CO）一氧化碳在煤氧化自燃過程中出現較早、生成量較大、濃度增長速度也較快，其濃度與煤體溫度之間存在明顯的對應關系，是煤炭自然發火早期預測預報非常靈敏的指標氣體。CO產生量與煤溫度的關系曲線產生量與煤溫度的關系曲線 p 指標種類 一氧化碳（CO） CO的絕對生成量計算公式如下 ： 式中，HCO的絕對產生量，m3/min； C測點氣樣的CO濃度，10-6； Q測點的風量，m3/min。HC Q為了減小漏風等因素的影響p 指標種類 一氧化碳（CO） 古山礦煤自燃預測預報的古山礦煤自燃預測預報的CO指標指標自然發火系數自然發火系數安全值安全值

30、加強觀測值加強觀測值自然發火預報值自然發火預報值H（m3/min）9撫順老虎臺礦則根據自身情況，撫順老虎臺礦則根據自身情況，并總結多年的經驗，采用的指標并總結多年的經驗，采用的指標 p 指標種類格雷哈姆系數的缺陷 格雷哈姆系數自提出以來，在煤自燃預測預報中得到了較廣泛的應用，格雷哈姆系數自提出以來，在煤自燃預測預報中得到了較廣泛的應用，一定程度上改善了煤礦現場的自燃預測預報現狀，但是，格拉哈姆系數一定程度上改善了煤礦現場的自燃預測預報現狀，但是，格拉哈姆系數仍然存在一定的缺陷。仍然存在一定的缺陷。格雷哈姆系數在氧氣消耗量很小的情況下精度很低，例如，當氧氣消耗量小于0.3時，利用格雷哈姆系數得到

31、的結果就不再可靠，這個缺點也存在于其它含有氧氣消耗量的判別指標中；格雷哈姆系數還受到那些不是因煤自燃而產生的CO、CO2的影響，其中包括從其它采空區運移過來的CO、CO2或進入火區的空氣本身所攜帶的少量CO、CO2。 氣體指標 耗氧量（O2） 在測知氮氣和氧氣濃度的情況下，氧氣的消耗量可表示為：2222648. 0ONO此計算基于兩個假設：l空氣中的氧氣含量為20.93%，惰性氣體的含量79.04%（0.03%的CO2氣 體不包括在內），對于除氮氣以外的其它惰性氣體，一般情況下都簡單的 將其全視為氮氣；l火區中的氮氣沒有被消耗，也沒有被增加（空氣流動增加的氮氣除外） 種類：p 指標種類鏈烷比

32、一類是長鏈的烷烴氣體與甲烷的濃度（C2H6/CH4、C3H8/CH4 、C4H10/CH4）另一類是長鏈 的烷烴氣體與乙烷的濃度比值（C3H8/C2H6，C4H10/C2H6）不同礦區可根據實際情況選用不同的鏈烷比指標不同礦區可根據實際情況選用不同的鏈烷比指標 貴州六枝礦區煤自燃預測中采用的鏈烷比指標自燃發展的階自燃發展的階段段正常階段正常階段危險階段危險階段自燃階段自燃階段C3H/8C2H60.020.060.100.120.150.18適用條件：對于發適用條件：對于發生在采空區的煤自生在采空區的煤自燃高溫點，由于多燃高溫點，由于多為浮煤，破碎較為為浮煤，破碎較為充分，且經過了較充分，且經過

33、了較長的釋放時間，所長的釋放時間，所吸附的烷烴基本上吸附的烷烴基本上已釋放出來，適于已釋放出來，適于應用鏈烷比指標對應用鏈烷比指標對該類煤自燃現象進該類煤自燃現象進行預測預報。行預測預報。 p 指標種類鏈烷比 24222426/2/3.78COCOCHC HNOCOCHCOH其他碳氧化物其他碳氫化物p 指標種類 C/H C/H表示煤氧化產物中碳和有效氫的比值，該指標最早由印度學者Ghosh和Banerjee提出印度的應用實踐表明：該比值與格拉哈姆系數（Grahams Ratio）相比數值范圍更大、靈敏度更高；和O2聯用時，能夠對火源的范圍和強度進行判定；另外，利用C/H能夠區分煤火和木材火，從

34、而可判定氣體成份的變化是否為煤自燃引起。但是，該比值受逸出瓦斯的影響較大，不該比值受逸出瓦斯的影響較大，不適宜在高瓦斯礦井使用。適宜在高瓦斯礦井使用。 氣體指標 烴指數 美國學者Ann G. Kim提出了以烴指數作為預測煤自燃的指標，計算公式如下： 式中， 烴類物質總量，單位10-6；當實際檢測烴類物質總量為零時，默認該值為0.0110-6，以防止出現分母為零的情況 甲烷氣體的含量，10-6。 411.01 THCCHRTHCTHC4CH烴類物質總量越大時，相應的R1指標也越大，當烴類物質總量為零時，該值為0；當烴類物質僅為CH4一種時，該值為10p 指標種類 烴指數 烴指數具有測定精度高的優

35、點，但這一指標同樣存在易受井下其他區域氣體影響的缺陷，烴類氣體總量較小時這一缺陷表現的更為明顯。為了克服這一缺陷，將這一指標限制在烴類氣體總量達到5010-6以上時再使用。另外，大量研究結果表明：煤樣溫度在達到100 以后，高階烴類氣體才開始大量產生。因此，烴指數用于煤自燃預測預報的及時性有待進一步研究。 烴指數指標的應用烴指數指標的應用烴指數烴指數R1對應的煤體狀態對應的煤體狀態050正 常50100煤礦井下可能存在高溫火源點100井下存在高溫火源點p 指標的優用 煤礦井下一旦有發生煤炭自燃的趨勢，或煤溫超過一定值該指標就會發生明顯變化，且隨煤溫的升高變化趨勢穩定。 同一煤層或采區的煤在熱解

36、時產生指標所涉及氣體的初始溫度基本相同或差別不大，生成量與煤溫有較好的對應關系，且重復性較好。 現有的儀器設備能夠及時檢測到指標所涉及氣體的產生和變化，且方便準確。原則p 指標的優用 各國煤自燃發火預測預報的指標體系國國 家家預測預報指標預測預報指標主要指標主要指標輔助指標輔助指標波蘭COCO/O2俄羅斯COC2H6/CH4美國COCO/O2英國CO、C2H4CO/O2印度CO、CO/O2CO2/O2、C/H日本CO、C2H4CO/O2、C2H6/CH4德國COCO/O2法國COCO/O2p 指標的優用 煤自燃指標氣體的吸附濃縮檢測技術及裝置煤自燃指標氣體的吸附濃縮檢測技術及裝置 系統系統低溫

37、吸附裝低溫吸附裝置置檢測器檢測器高溫解吸裝置高溫解吸裝置 采用氣體濃縮技采用氣體濃縮技術，提高煤自燃微術，提高煤自燃微量指標氣體檢出精量指標氣體檢出精度，實現自燃的早度，實現自燃的早期預報。該氣體檢期預報。該氣體檢測精度比現有技術測精度比現有技術提高提高1212個數量級個數量級微量有機氣體濃縮檢測微量有機氣體濃縮檢測原理圖原理圖 煤自燃指標氣體的吸附濃縮煤自燃指標氣體的吸附濃縮煤煤升升溫溫過過程程中中烷烷烯烯烴烴類類氣氣體體定定性性分分析析表表（未未濃濃縮縮） 空氣浴溫度（） 氣體成分 50 80 110 140 170 200 烷 烴 CH4 C2H6 C3H8 i-C4H10 n-C4H1

38、0 C5H12 烯 烴 C2H4 C3H6 C4H8 未濃縮分析結果未濃縮分析結果: 煤自燃指標氣體的吸附濃縮煤自燃指標氣體的吸附濃縮煤煤升升溫溫過過程程中中烷烷烯烯烴烴類類氣氣體體定定性性分分析析表表（濃濃縮縮吸吸附附后后） 空氣浴溫度（） 氣體成分 50 80 110 140 170 200 烷 烴 CH4 C2H6 C3H8 i-C4H10 n-C4H10 C5H12 烯 烴 C2H4 C3H6 C4H8 濃縮后分析結果濃縮后分析結果: 煤自燃指標氣體的吸附濃縮煤自燃指標氣體的吸附濃縮 對比煤升溫過程中吸附濃縮前后氣體組分可對比煤升溫過程中吸附濃縮前后氣體組分可知，經知，經吸附濃縮吸附濃

39、縮后，相同溫度下可檢測到的組分后，相同溫度下可檢測到的組分數增多，且各組分氣體檢出的數增多，且各組分氣體檢出的初始溫度初始溫度大幅降低，大幅降低，如乙烯從未濃縮前的如乙烯從未濃縮前的110降至降至50，丙烯從，丙烯從170降至降至80。 可見，吸附濃縮效果明顯，使檢測出指標氣可見，吸附濃縮效果明顯，使檢測出指標氣體的初始溫度體的初始溫度平均提前平均提前了了6090左右，并提高了左右，并提高了各組分氣體檢測的各組分氣體檢測的靈敏度靈敏度，尤其是對低濃度氣體，尤其是對低濃度氣體效果顯著。效果顯著。 煤自燃指標氣體的吸附濃縮煤自燃指標氣體的吸附濃縮p 氣樣的可靠性判斷 氣體濃度變化趨勢氣體濃度變化趨

40、勢特里克特比率（特里克特比率（Tr）：）： p 氣樣的可靠性判斷 一般來說，只要煤礦井下環境不發生劇烈的變化，如爆炸、巷道嚴重垮塌、防火墻被破壞造成積水或空氣的流入流出、大氣壓力急劇變化引起大量新鮮空氣或CO2、CH4流入等，井下氣體組分的變化趨勢應該是和緩平滑的。氣樣采集、分析完成后，若分析結果與該氣體的整體變化趨勢很不一致，則應考慮舍棄該氣樣的分析結果。氣體濃度變化趨勢氣體濃度變化趨勢p 氣樣的可靠性判斷 特里克特比率（特里克特比率（Tr）：）： 一般來說，煤炭自燃產生的氣體濃度之間存在一定的比例，特里克特比率一般來說，煤炭自燃產生的氣體濃度之間存在一定的比例，特里克特比率（Tricket

41、ts Ratio）Tr即是利用這種比例對氣樣結果進行分析篩選的，是即是利用這種比例對氣樣結果進行分析篩選的，是判斷氣樣可靠性的有效工具。特里克特比率的數學表達式如下：判斷氣樣可靠性的有效工具。特里克特比率的數學表達式如下：2222%0.75%0.25%0.265(%)%rCOCOHTNArO將氣樣的分析結果代入上述公式進行計算，根據計算結果即可對氣樣的可靠性進行將氣樣的分析結果代入上述公式進行計算，根據計算結果即可對氣樣的可靠性進行分析并作出取舍。分析并作出取舍。對于煤自燃來說，當對于煤自燃來說，當Tr值大于值大于1.0時，則說明該氣樣值得懷疑，應時，則說明該氣樣值得懷疑，應綜合分析現場情況后

42、再對其做出取舍；而當氣樣分析得到的綜合分析現場情況后再對其做出取舍；而當氣樣分析得到的Tr值大于值大于1.6時，則意味時，則意味著氣樣因某種因素的干擾而失去使用價值，應予以舍棄。通過分析氣樣的可靠性，著氣樣因某種因素的干擾而失去使用價值，應予以舍棄。通過分析氣樣的可靠性，可以幫助決策者減少誤判。可以幫助決策者減少誤判。我國指標氣體優選方法我國指標氣體優選方法我國指標氣體優選方法我國指標氣體優選方法我國指標氣體優選方法我國指標氣體優選方法我國指標氣體優選方法我國指標氣體優選方法 地面分析型束管監測系統地面分析型束管監測系統 井下分析型束管監測系統井下分析型束管監測系統 礦井火災多參數色譜監測系統

43、礦井火災多參數色譜監測系統p 人工取樣分析20世紀70年代以前，煤礦現場大多采用人工取樣方式進行分析。作為傳統的取樣方式，人工取樣方式目前應用依然十分廣泛。人工取樣分析方法投資少、簡單易行、適用性強，但存在工作量大、間隔時間長、無法實時連續監測等不足。 自動取樣分析20世紀80年代，煤礦開始普及氣相色譜分析法，并研制成功了束管監測系統，同時煤礦安全監測系統在同期也得到了較快地發展，實現了取樣分析工作的自動化。 地面分析型束管監測系統地面分析型束管監測系統 l 發展沿革 20世紀70年代，英國開始將束管監測系統用于煤礦井下火災的早期預測預報，并取得了較好的效果 1981年，平莊古山礦建成了國內第

44、一個束管監測系統，此后束管監測系統逐漸在棗莊柴里礦、兗州南屯礦等礦井得到了推廣應用 早期的束管監測系統僅能分析CO、N2、CO2、CH4等氣體成分，且分析精度較低；近年來，束管監測系統得到了很大的改進，能夠對O2、N2、CO、CH4、CO2、H2、C2H4、C2H6、C3H8、C2H2等多種氣體成分進行分析，精度也得到了很大的提高。 地面分析型束管監測系統地面分析型束管監測系統 l 系統組成 該系統通過束管將監測點氣體取樣到地面進行分析，根據分析結果對煤自然發火的發展階段作出判斷 組成： 采樣系統：由抽氣泵和管路組成 控制裝置：主要由三通實現對井下多個取樣點進行巡回取樣 氣樣分析 ：一般采用氣

45、相色譜儀對氣樣進行分析 數據貯存、顯示和報警 ：分析儀器輸出的模擬信號可用圖形顯示，采用記錄儀對數據進行記錄或采用計算機對數據進行貯存，必要時也可對數據表進行打印。當監測結果超過臨界指標時可進行聲光報警。圖圖14 地面分析型束管監測系統示意圖地面分析型束管監測系統示意圖 地面分析型束管監測系統地面分析型束管監測系統 l 束管敷設和監測點的布置 束管敷設的要求主要有 ：p 巷道內的束管敷設高度一般不低于1.8 m，束管用吊臺掛鉤吊掛；p 束管的敷設應平、直、穩；p 束管管線與動力電纜線路之間的距離一般應不小于0.5 m，同時要避免同其它管線交叉；p 束管入口處必須安設濾塵器；p 整條束管一般至少

46、要安設3個貯/放水器。l 束管敷設和監測點的布置 束管監測點的布置應滿足以下原則 ：p 總回風道和集中回風道應設置監測點，監測點應選擇圍巖穩定、前后5 m范圍內無分支巷道并靠近巷道末端的位置，監測點應設置在距巷道頂板0.5 m處的巷道中心線上；p 超過煤層自然發火期的分層工作面的監測點，應設在上分層回風側的停采線處；回采巷道在上分層出現過高溫點的地方，要靠頂板設監測點；p 各分層巷道有通風設施時應在該設施回風側1 m的頂板上設點；p 采區內的丟煤處，巷道內錯、外錯，丟頂煤，留三角煤，分層巷道的盲巷及溜煤眼上方均應設置監測點；p 采掘工作面有明顯升溫征兆的區域必須設監測點；p 火區密閉必須設監測

47、點；p 測點應布置在高負壓區，從全負壓角度考慮，只要漏風風流經過易自然發火處，則負壓最高處最容易反映煤自然發火隱患處的真實情況；p 測點處應能夠有效排除炮煙的影響，井下放炮產生的炮煙中含有大量的CO，若其流經測點，則會對監測結果造成很大的影響；p 測點處應具有恒定的漏風量，防止風流變化對氣體的分析造成影響。 地面分析型束管監測系統地面分析型束管監測系統 l 防堵、防漏和防凍p 堵塞的主要原因：礦塵和冷凝水的積聚 ；解決方法：應在井下取樣點進氣口、傳感器或分析器氣樣入口等處安設粉塵過濾。從吸氣口至井底的束管管路中還需設置吸濕器，安裝數量應根據吸氣口和束管沿途的溫度差而定，一般不能少于3個。p 漏

48、氣的主要原因：束管接頭和抽氣負壓的影響 ；解決方法：束管與束管間可用直徑為10 mm的銅管聯接，所有接口均用環氧樹脂封閉。p 防凍：還應采取措施防止從鉆孔到分析室的束管因冬季地面氣溫低造成結露凍結 地面分析型束管監測系統地面分析型束管監測系統l 技術參數 目前所采用的分析方式一般為負壓采樣、色譜分析，可實現監測區域的24小時連續監控或人工設定監測時間。其技術參數如表： 指標指標技術參數技術參數控制束管監測路數 1260路且可進行擴充 井下最大采樣距離 30 km 分析氣體成分 CO、CH4、CO2、C2H4、C2H6、C2H2、O2、N2等 分析精度 常量分析：O.1%；微量分析：110-6

49、系統誤差 1.5% 地面分析型束監測管系統的主要技術參數地面分析型束監測管系統的主要技術參數 地面分析型束管監測系統地面分析型束管監測系統l 存在問題p 束管管線較長、維護工作量大 p 氣體從井下傳輸至地面的過程中，由于管路較長且中間存在接頭，加之煤礦井下環境惡劣，管路漏氣或管路堵塞現象經常發生，若不能及時發現并排除故障，將會導致錯誤的分析結果p 相關儀器的穩定性、可靠性也有待進一步提高 井下分析型束管監測系統井下分析型束管監測系統 該系統是將地面分析單元置于距監測地點較近的井下硐室，分析單元在井下直接分析束管所采集的氣樣，再將分析結果以電信號的形式傳輸到地面中心站進行集中監測，從而實現煤自燃

50、的早期預測預報。該系統每套井下分站可實現對井下多個監測地點取氣樣進行分析，可對CH4、CO、O2等指標氣體進行實時監測 井下分析型束管監測系統的主要技術參數指指 標標技術參數技術參數監測分站每套地面分站可連接5套井下分站，每套井下分站可對8個監測地點進行取樣分析取樣距離10 km分析氣體成分CO、CH4、O2 井下分析型束管監測系統井下分析型束管監測系統 優點： 該系統氣樣采集管路較短，克服了地面分析型束管監測系統容易漏 氣的缺點； 抽氣管路不經過井筒，維護簡單； 監測數據通過通訊電纜進行傳輸，能夠比較準確地將井下的氣體分 析結果傳輸給地面監測站 ；存在問題： 需要敷設大量的專用電纜線路，初期

51、投入較大；現有氣體傳感器在穩定性、靈敏度和使用壽命等方面尚有不盡人意的地方，價格相對比較昂貴，種類相對偏少 礦井火災多參數色譜監測系統礦井火災多參數色譜監測系統 l 系統組成：自動取樣器、專用色譜分析儀、數據處理工作站以及束管采樣 自動取樣器：有12路束管接口，通過對自動取樣器的控制可循環采集各路束管的氣樣進行分析；留有手動進樣口，可以分析人工采集的各監測地點的氣樣 專用色譜分析儀：采用并聯雙柱、三柱同時進樣和1臺儀器2個柱箱分別控溫的結構，并配備了TCD、FID、FPD、ECD多種檢測器和專用色譜分離柱 數據處理工作站實現的功能：分析得到氣樣的成分及各自濃度；對自動取樣器進行控制，實現自動取

52、樣；根據監測結果對井下煤自然發火情況進行分析、提示、報警等 礦井火災多參數色譜監測系統結構示意圖礦井火災多參數色譜監測系統結構示意圖 對于一些邊遠地區的中小型礦井群，可將氣相色譜儀等相關儀器組裝放于車對于一些邊遠地區的中小型礦井群，可將氣相色譜儀等相關儀器組裝放于車內，如內，如CA -9000型移動式礦井氣體分析系統，使用過程中可直接將該系統運型移動式礦井氣體分析系統，使用過程中可直接將該系統運至需分析的地點，使用與維護較簡便至需分析的地點，使用與維護較簡便 第三節第三節 外因火災的監測外因火災的監測監測系統：發展現狀發展現狀系統組成系統組成：中心站；信息傳輸裝置；傳感器和執行裝置。中心站；信

53、息傳輸裝置；傳感器和執行裝置。 監測傳感器監測傳感器 ：分類分類：感溫傳感器感溫傳感器 ：燃燒生成物傳感器；：燃燒生成物傳感器；CO2傳感器傳感器 動作動作：煙流溫度和煙霧濃度達到預定報警限煙流溫度和煙霧濃度達到預定報警限已達到預定報警限的煙流到達傳感器已達到預定報警限的煙流到達傳感器 傳感器響應傳感器響應l 監測系統： 發展現狀 目前國外煤礦安全監測系統普遍采用的先進技術有： 紅外瓦斯傳感器； 在線瓦斯濃度校正裝置； 本安型PLC分站的應用； 傳感器就地斷電功能； 現場總線在安全監測系統中的應用； 數字通訊方式，國際標準的IP尋址方式，TCP/IP網絡協議； 與生產監測監控系統的互動和網絡整

54、合。圖圖16 礦井安全監測系統礦井安全監測系統 井下分站和傳感器對煤礦井下的各種安全及生產參數進行實時監測，并將信息及時傳輸到地面中心站。中心站監測軟件根據預先定義好的配置，發送指令給分站，由分站執行斷電控制信號。同時，中心站對監測數據進行處理 系統組成 監測傳感器 分類感溫傳感器：感溫傳感器感受火災生成的熱煙流并作出響應，即感受某一點或沿某一條線范圍內的溫度（定溫傳感器）或溫升速率（差溫傳感器）。燃燒生成物傳感器： 煙霧傳感器 離子式煙霧傳感器離子式煙霧傳感器：放射性元素輻射的或射線，可使兩個電極間的空氣離子化，并在兩電極間形成離子電流。煙霧進入傳感器感應室后俘獲離子化分子，使兩電極間的離子

55、電流減小，通過測量分析離子電流的變化實現對煙霧濃度的監測。光電式煙霧傳感器光電式煙霧傳感器：該類傳感器利用煙塵的減光或散光特性對光強度的影響測定煙霧濃度變化 。 CO傳感器 CO傳感器是我國常用的一種火災監測傳感器，它通過煙流自行擴散或機械泵吸入方式感應煙流中的CO并測定其濃度 。CO2傳感器：目前煤礦使用的CO2傳感器主要有KGQ11型和GRH5型等型號，其中，KGQ11型CO2傳感器在煤礦現場應用相對較多， 監測傳感器 動作 當火災發生地點的煙流溫度、煙霧濃度等參數達到一定值時，監測傳感器將作出響應。監測傳感器的的動作需要滿足以下幾個條件： 煙流溫度和煙霧濃度達到預定報警限：指傳感器所在位

56、置的煙流溫度或煙霧濃度達到的定值 。礦井火災時期，溫度和煙霧濃度參數要達到報警限需要經過一定時間，這一時間稱為達到報警限的時間（t1），該時間的長短與報警限值有關，預定報警限越低，t1時間越短，反之則t1時間越長 已達到預定報警限的煙流到達傳感器：在火源位置，溫度和煙霧濃度達到報警限之后，含有多種氣體成分的高溫煙流還需隨風流擴散傳播至傳感器位置才能被傳感器檢知并報警，在傳感器安設過程中，應充分考慮這一因素，盡量將傳感器安設位置選擇在易發火區域，從而減小高溫煙流擴散傳播到達傳感器的運行時間t2。 傳感器響應 ：由于傳感器往往需要一定的響應時間，當已達到報警限的高溫煙流到達傳感器處后，還需經歷一段

57、時間傳感器才會動作。現有監測傳感器的響應時間t3一般為30s60s.第四節第四節 火源位置的探測與判別火源位置的探測與判別 煤自燃隱蔽火源的探測技術煤自燃隱蔽火源的探測技術 p 氣體分析法p 溫度探測法p 火災診斷法p 同位素測氡法p 測電阻率法p 地質雷達法p 磁探測法p 無線電波法p 遙感法p計算機數值模擬法 第四節第四節 火源位置的探測與判別火源位置的探測與判別 煤自燃隱蔽火源的探測技術煤自燃隱蔽火源的探測技術p 氣體分析法 氣體分析法是通過監測指標氣體出現的初始溫度和濃度變化趨勢，對煤自燃發展的程度進行分析，并對煤自燃火源點位置、范圍作近似的判定。目前，現場的應用工藝主要有井下氣體測定

58、法、地面鉆孔氣體分析法和示蹤氣體法。通過人工取樣或束管監測系統對自然發火區域的氣體進行監測 ，能夠對煤自燃的發展程度及其大致范圍進行判斷，但較難實現對自燃火源點的準確定位。主要用于淺埋藏煤礦井下大面積采空區火源的探測。該方法要求氣體能不斷向上運移而不與其它物質發生化學反應，要使氣體能擴散至地面，礦井通風必須是正壓通風 ，雖能大致確定自燃火源的位置，但它受到采深、自燃火區上覆巖層性質、地表大氣流動狀況的影響較大，一般只作為探測火源的輔助手段。利用某些氣體在某一溫度條件下會發生分解的特性，將示蹤氣體注入預計的發火區域，通過監測其分解物，從而間接測定出該區域的煤體溫度，并大致判斷煤自燃火源點的位置，

59、但這一方法對高溫火源點的具體位置與范圍的確定較為困難。 p 溫度探測法直接測溫法 ：在地面或井下向可能發生自燃的地方打鉆，在鉆孔中安設測溫儀或溫度探測器，根據測定的最高溫度點來確定火源位置。紅外測溫法 ：煤礦井下發生煤炭自燃時，往往會在巷道表面產生紅外輻射能量場，該方法通過提取分析巷道表面輻射能量場變化的異常信息，對煤自燃火源點進行判斷。但由于紅外探測技術受探測距離的影響，目前仍局限于距離較近煤巷、煤柱、浮煤的自燃火源點探測，對于較遠區域隱蔽火源的探測尚無實質性進展預埋溫度探頭測溫法 ：在工作面回采過程中，在采空區內沿走向、傾斜方向間距布網，每一網格節上預埋一溫度探頭，由于所埋溫度探頭有電池與

60、無線電信號發射裝置，當其所在位置處的溫度達到預先設定的溫度報警點時，溫度探頭將向外發射特定的無線電信號并被安設于采區內的無線電接收裝置接收，根據接收到的信號判斷具體節點號，從而確定出火源點的位置。 煤自燃隱蔽火源的探測技術煤自燃隱蔽火源的探測技術p 火災診斷法（MFD) 該方法主要是基于烴指數這一指標，利用鉆孔采集數據的方法對煤自燃區域進行判斷。通過布置一定數量的鉆孔，利用抽氣泵抽取測點氣樣并進行分析，從而初步得到各測點烴指數原始數據。 MFD方法的應用規則：（1）某區域測孔均檢測到大量（高溫火源點的判定臨界值）的煤自燃烴類產物時，則該區域存在煤自燃火區，且范圍覆蓋各鉆孔所在位置；（2）相鄰兩