1、中安聯合煤化有限公司煤制170萬噸/年甲醇及轉化烯烴項目動力中心鍋爐煙氣脫硫工程煙道支架、循環漿液箱支架及脫硫綜合樓模板支撐專項施工方案編制：校審：批準：南京丹湖建筑安裝工程有限公司中安聯合項目部日期：2017年12月01日目錄1工程概況.12編制依據.23施工部署原則.24腳手架工程.55模板及內架支撐設計.166計算書.16參數信息.167技術保證組織措施.398混凝土澆筑.419質量保證措施.4110安全文明施工措施.4511本工程JHA分析.4912文明施工.5113雨季施工措施.5314應急預案.5315高支區域澆筑方案.581 工程概況工程簡述工程名稱：中安聯合煤化有限責任公司煤制

2、170萬噸/年甲醇及轉化烯烴項目動力中心煙氣脫硫工程。建設地點：安徽省淮南市潘集區祁集鎮煤化工園區建設單位：中安聯合煤化有限責任公司監理單位：安徽萬緯工程管理有限責任公司EPC總承包單位：中國聯合工程公司施工總承包單位：南京丹湖建筑安裝工程有限公司1.1中安聯合煤化有限責任公司煤制170萬噸/年甲醇及轉化烯烴項目動力中心鍋爐煙氣脫硫工程位于安六南路以南、中四路以東。工程含煙道支架及脫硫綜合樓及循環漿液箱支架。煙道支架為混凝土框架結構，一層軸線1-18總長56.65*2M，寬6.4M，層高為8.0M，最大跨度8.1M，層頂現澆板厚100MM；循環漿液箱支架為混凝土框架結構，一層軸線1-10總長7

3、.0*4M，A-B寬7.0M，層高為8.0M，最大跨度7.0M，層頂現澆板厚100MM；脫硫綜合樓為混凝土框架結構：軸線1-11總長60.5M，軸線A-D總寬21.0M其中-軸一層層高8.5M，最大跨度8.0M，層頂現澆板厚120MM。上述類屬高支模范圍。主體由柱、梁、頂板構成，混凝土現澆，混凝土強度均采用C30。1.2 工程特點及難點本項目煙道支架一層1-18內模板支撐架的搭設，循環漿液箱單層支架1-10內模板支撐架的搭設，脫硫綜合樓一層軸線1-9內模板支撐架的搭設，必須充分考慮模板支撐高度，結構自重和施工荷載等多方面因素。梁柱節點處鋼筋布置密集及節點處鋼筋綁扎、混凝土振搗帶來較大難度。框架

4、梁、柱、板埋件多，預留孔洞多，位置復雜無規律，分布在柱側、梁側、梁頂、板底和板面，施工難度大。由于淮南處于多雨地區，雨水較多，應做好雨季、冬季施工措施。由于本工程以上施工特點，為滿足施工進度及質量要求，必須合理安排開工順序，做到科學管理、精細施工。按現場實際情況及施工圖紙及時編制詳細可行的專項施工方案，合理安排好現場勞動力、施工機具和所需合格材料。1.3 施工技術關鍵模板安裝加固方案的選擇、高支撐架的強度及穩定性；施工中的安全、環保措施的選擇；安全預警，安全應急預案，檢測監控措施.1.4 本工程的實物工程量序號1名稱混凝土基礎、框架m3單位數量860備注2鋼筋t5402 編制依據根據中國聯合工

5、程公司施工圖；建筑工程施工質量驗收統一標準GB50300-2013石油化工工程施工及驗收統一標準SH3508-2011工程測量規范GB50026-2007混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204-2015混凝土強度檢驗評定標準GB50107-2010石油化工建設工程施工安全技術規范GB50484-2008施工現場臨時用電安全技術規范JGJ46-2005；建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011；建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008建筑施工高處作業安全技術規范JGJ80-2016危險性較大的分部分項工程安全管理辦法的通知（建質200987號）本工程嚴格按照現行國家

6、有關法律、法規、規范性文件進行施工；業主及EPC質量、安全、施工相關程序文件；本工程施工組織設計；本公司在同類工程中的施工經驗及施工工藝；施工現場的實際情況；3 施工部署原則為保質保量安全如期完成本項目施工，我公司在充分考慮工程量、勞動力、材料、工期、成本及施工工作面后，按如下原則規劃本工程的施工安排：由于區域結構單體多，分別按單體、分區域、地管施工交叉作業。脫硫區室外構筑物及建筑物裝修工程的交叉施工作業和平行流水施工，以保證施工總體進度計劃的實現。3.1 施工流向及順序按基建程序施工，開工前必須辦好各項開工手續，做好充分的施工準備再開工。施工順序遵守先地下、后地上，先主體后裝修的原則，組織平

7、行流水和立體交叉施工。基礎結構施工完畢后土方及時回填，以便于上部結構的施工。建筑物裝飾裝修工程安排為：內外同時施工，先墻面后地面。3.2 施工進度計劃根據EPC總體進度安排及本工程的特點，土建施工主要在2017年10月18日-2018年1月28日。3.3 施工準備工作計劃3.3.1 技術準備熟悉設計圖紙，掌握設計要求；認真組織圖紙會審，發現問題及時與設計單位協商解決，避免將設計問題影響到施工過程；及時編制施工方案及施工作業指導書，嚴格執行技術交底，讓所有施工人員了解施工方法、技術要求以及施工流程。3.3.2 人員準備對所有施工人員進行技術培訓，提高全員技術水平，確保工期和質量；根據施工作業進度

8、計劃要求，編制所需各工種人員進出場計劃，保障施工需要；入場前進行必須的入場安全教育，辦理好各種入場證件。3.3.3 施工機具準備所有施工機具提前進場，進行安裝調試和安全使用性能測試，滿足施工要求并通過相關單位驗收。根據要求，對施工機具按除銹、防腐、檢測、保養維修進行分區集中調配管理，形成流水線作業區域；根據施工作業進度計劃要求，合理安排所需施工機具的進出場時間。3.3.4 材料準備根據施工計劃，以施工圖預算為依據編制材料預算及材料供應總計劃和分計劃，并分期、分批提前運至施工現場；強化對材料三證檢查和現場抽查，杜絕不合格材料用于工程中；材料入庫按不同的種類、規格、材質進行分類存放，并堆放整齊、上

9、蓋下墊、明確標識，做好出入庫記錄。3.4各項資源需求量計劃2017人力資源計劃2017.102017.112017.122018.1鋼筋工10151616模板工10151515混凝土工881010架子工101010起重工222電焊工2222電工2222普工55510合計375961673.4.1 主要施工機具配備表序號1機械名稱木工機械規格型號數量4套備注2水準儀KL301部3全站儀HTS212L1部4卷尺5m/50m20/3把5力矩扳手SHTWD2把6游標卡尺4288122把3.4.2 主要措施用料序號材料名稱單位數量規格用途4000模板加固支撐5000模板固定9000模板加工9000模板加

10、固500跳板綁扎148.3×3.27mm鋼管t2木方子45×90m3模板（厚180）m24 16對拉螺栓m5 14#鐵絲kg6海綿條m10000模板板縫處理7隔離劑桶15潤滑模板4腳手架工程腳手架搭設簡圖循環漿液箱支架為混凝土框架結構，一層軸線1-10總長7.0*4M，A-B寬7.0M，層高為8.0M方案同煙道支架。根據現場和施工圖紙設計出脫硫綜合樓首層框架支撐體系，鋼管采用48.3×3.0進行驗算、木方采用40*80進行驗算，模板采用厚度為15mm厚的膠合板進行驗算（實際用料鋼管采用48.3×3.27、木方采用45*90，模板采用厚度為18mm厚的膠合

11、板）。支撐內架橫向及縱向間距為900mm*900m，m步距為1500mm的滿堂鋼管腳手架。由于架體較高，施工時根據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011規范分別設置水平和豎向剪刀撐。混凝土澆筑順序：第一步澆筑框架柱第二步框架梁第三步澆筑樓面板。澆筑時應對稱澆注，避免模板受力不均。4.1支架構造要求及技術要求4.1.1 地基處理室內滿堂內支架地面上搭設，支架基礎的回填土必須平整打夯密實，其壓實密度0.94，（詳見回填土壓實度檢測報告），后用150mm厚C20砼硬化基層，內架末端設墊板，墊板采用長度不少于3跨、厚度不小于50mm、寬度不小200的木墊板，墊板鋪設必須平穩，不得懸

12、空。4.1.2 立桿立桿接頭采用對接扣件連接，立桿與大橫桿采用直角扣件連接。接頭交錯布置，兩個相鄰立柱接頭避免出現在同步同跨內，并在高度方向錯開的距離不小于50cm；各接頭中心距主節點的距離不大于60cm。每層每跨梁底中間增加一根立桿作為支撐。4.1.3 大橫桿大橫桿置于小橫桿之下，在立柱的內側，用直角扣件與立柱扣緊；大橫桿采用對接扣件連接，其接頭交錯布置。相鄰接頭水平距離不小于50cm，各接頭距立柱的距離小于50cm。4.1.4 小橫桿每一立桿與大橫桿相交處（即主節點），都必須設置一根小橫桿，并采用直角扣件扣緊在大橫桿上，該桿軸線偏離主節點的距離不大于15cm。小橫桿間距應與立桿柱距相同，且

13、根據作業層腳手板搭設的需要，可在兩立桿之間在等間距設置增設12根小橫桿，其最大間距不大于75cm。小橫桿伸出外排大橫桿邊緣距離不小于10cm；伸出里排大橫桿距結構邊緣15cm。上、下層小橫桿應在立桿處錯開布置，同層的相臨小橫桿在立柱處相向布置。4.1.5 縱、橫向掃地桿縱向掃地桿采用直角扣件固定在距底座下皮10cm處的立柱上，橫向掃地桿則用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立柱上。4.1.6 剪刀撐1） 剪刀撐斜桿的接長采用搭接，剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150mm。剪刀撐的桿件連接采用搭接，其搭接長度100cm，并用

14、不少于2個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端的距離10cm。2） 橫向斜撐應在同一節間，由底至頂層呈之字型連續布置，斜撐的固定宜采用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150mm。3） 剪刀撐應隨立桿、縱向和橫向水平桿等同步搭設。4） 滿堂支撐架應根據架體的類型設置剪刀撐，并應符合下列規定：（1） 在架體外側周邊及內部縱、橫向每5m8m，剪刀撐寬度應為5m8m，1.7m、8.25m、12.45、15.7m豎向每層頂部設置剪刀撐，每道剪刀撐豎向跨度為6m；（2） 在豎向剪刀撐頂部交點平面應設置連續水平剪刀撐。當支撐高度超過層高，或施工總荷載大于1

15、5kN/，或集中線荷載大于20kN/m的支撐架，掃地桿的設置層應設置水平剪刀撐。水平剪刀撐至架體底平面距離與水平剪刀撐間距不宜超過8m。（3） 當立桿縱、橫間距為0.9m×0.9m1.2m×1.2m時，在架體外側周邊及內部縱、橫向每4跨（且不大于5m），應由底至頂設置連續豎向剪刀撐，剪刀撐寬度應為4跨。5） 支架剪刀撐的設置應符合下列規定：（1） 每道剪刀撐跨越立桿的根數應按表6.6.2的規定確定。每道剪刀撐寬度不應小00于4跨，且不應小于6m，斜桿與地面的傾角應在4560之間；（2） 剪刀撐斜桿的接長應采用搭接或對接，搭接應符合本方案第2.6.6規定；（3） 剪刀撐斜桿應

16、用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不應大于150mm。4.1.7 扣件安裝應符合下列規定扣件規格必須與鋼管外徑或相同；螺栓擰緊扭力矩不應小于40N·m且不應大于65N·m；在主節點處固定橫向水平桿、縱向水平桿、剪刀撐、橫向斜撐等用的直角扣件、旋轉扣件的中心點的相互距離不應大于150mm；對接扣件開口應朝上或朝內；各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm。4.1.8 制模腳手板腳手板采用沖壓鋼腳手板。腳手板設置在3根橫向水平桿上,并在兩端8cm處用直徑1.2mm的鍍鋅鐵絲箍繞23圈固定。當腳手板長度小于2m時采用兩根小

17、橫桿，并將板兩端與其可靠固定，以防傾翻。腳手板應平鋪、滿鋪、鋪穩，接縫中設兩根小橫桿,各桿距接縫的距離均不大于15cm。拐角處兩個方向的腳手板應重疊放置，避免出現探頭及空擋現象。支架的日常檢查和維修1、支架必須定期檢查，大風、大雨后應進行全面檢查，如有松動、折裂或傾斜等情況，應及時緊固或更換；2、在作業過程中，若發現支架立桿沉陷或懸空、聯結松動、架子歪斜變形等現象，應立即停止作業并報告承包商現場的HSE監督員和施工負責人，待問題處理并經監理公司重新驗收合格后方可進行作業。4.2 防護措施4.2.1 結構臨邊防護措施在結構四周邊線內50cm處設置全封閉式護身欄，使用材料均采用48.3×

18、3.0鋼管。其高度不低于1.2m、立桿間距不大于2.5m、豎向每隔0.6m設一道長大橫桿、每隔一根立桿設一道三腳架。沿鋼管長度方向刷紅白間隔的油漆、掛醒目標牌；白天設警示牌、夜間設紅色標志燈；臨邊邊四周1m范圍內不準堆料、停放機具。支架應嚴格按有關技術操作規程進行搭設，經檢查合格方可投入使用。4.2.2 安全通道搭設要求1. 人行并兼作材料運輸的斜道的型式宜按下列要求確定：1）高度不大于6m的腳手架，宜采用一字型斜道；2）高度大于6m的腳手架，宜采用之字型斜道。2. 斜道的構造應符合下列規定：1） 斜道應附著外腳手架或建筑物設置；2） 運料斜道寬度不應小于1.5m，坡度不應大于1:6；人行斜道

19、寬度不應小于1m，坡度不應大于1:3；3） 拐彎處應設置平臺，其寬度不應小于斜道寬度；4） 斜道兩側及平臺外圍均應設置欄桿及擋腳板。欄桿高度應為1.2m，擋腳板高度不應小于180mm。4.2.3 支撐體系排水措施在支架外側挖一淺排水溝排除雨水，如圖4.2.4 施工防護措施工作現場定期進行檢查，消除不安全狀態和不安全行為。項目經理負責確保所有的安全缺陷在規定的期限內進行整改。檢查前要確定檢查的依據、檢查的范圍及檢查的內容等，檢查后要有總結會并有記錄。進入施工現場的人員要愛護場內的各種設施和標志牌，不得隨意拆除和移動標志牌。支架堆放場做到整潔、擺放合理、專人保管，并建立嚴格領退手續。支架的搭拆人員

20、必須是由經過專業培訓考核合格的專業架子工，上崗人員應定期體檢，合格者方可上崗。特殊工種（架子工）的資質必須報審。進入現場,必須戴安全帽,系好帽帶,并正確使用個人勞動防護用具。當有6級和6級以上大風或霧、雨天氣時，應停止腳手架搭設與拆除作業，雨后是架上作業應有防滑措施。搭設支架時臨時用電嚴禁直接掛在腳手架上，禁止用支架當接地體。搭設腳支時，地面應設圍欄和境界標志，并派人看守，嚴禁非操作人員入內。4.3 支架搭設注意事項1）支架搭設人員必須持證上崗，經過培訓合格且取得相應資質。不符合上述要求人員，不得從事架工作業。搭設支架人員必須戴安全帽,系安全帶,穿軟底防滑鞋。2) 垂直運輸，混凝土采用商品砼，

21、用輸送泵輸送。施工用的鋼筋、模板、支架鋼管等其它材料采用人力運輸，每根柱子處搭設直梯作為施工人員的上下通道。操作層處搭設高度為1.2的防護欄桿并安裝踢腳板。3) 支架應嚴格按有關技術操作規程進行搭設，經檢查合格插綠色標簽后方可投入使用。4）施工扣件式鋼管腳手架搭設注意事項（1） 施工扣件式鋼管腳手架搭采用48.3×3.2鋼管，鋼管上嚴禁打眼。舊扣件使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換。規格外徑、壁厚、端面的偏差應符合規定，鋼管必須涂刷防銹漆；架設所用的鋼管、扣件按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ1302011）有關標準進行驗收，不符合要求

22、的鋼管及扣件清理出施工現場，防止用錯，造成安全隱患。（2） 縱向水平桿宜設置在立桿內側，縱向水平桿接長宜采用對接扣件連接，且對接扣件應相互錯開，相鄰兩根縱向水平桿的接頭位置不宜設置在同步或同跨內；不同步或不同跨的兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500mm，各接頭中心至最近主節點的距離不宜縱距的1/3。（3） 橫向水平桿的構造應符合下述規定：主節點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且不得拆除，主節點處兩根直角扣接的中心距不應大于150mm。作業層的腳手板應鋪滿，鋪穩，離開結構邊120150mm；作業層端部腳手板探頭長度應取150mm，其板長兩端均應與支撐桿可靠固定。（4） 每根立桿

23、底部應設置底座或墊板（坐落在土層基礎上的，坐落在承臺基礎上的立桿取消底座或墊板）；腳手架必須設置縱、橫向的掃地桿。（5） 立桿接長除頂層頂步可以搭接外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件。（6） 支架必須設置剪刀撐，剪刀撐與寬度不應小于4m跨，且不應小于6m，斜桿與地面的傾角在45°60°之間。剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接。（7） 模板支架的立桿應垂直放置，2m高度的垂直允許度偏差為15mm。（8） 欄桿和擋腳板均應搭設在外欄桿的內側。上欄桿上皮高度應為1.2m；擋腳板的高度不應小于180mm；（9） 扣件的規格必須與所使用的鋼管相同；螺栓擰緊力矩不應40N·m，且不

24、應65N·m；對接扣件的開口應朝上或朝內。（10） 支架拆除前進行安全技術交底，清除支架上的雜物及地面障礙物，拆除時由上至下，嚴禁上下同時作業，各構配件嚴禁拋擲在地面上，運至地面的構配件及時檢查、整修與保養，并按照規格、品種及時碼放成堆·（11） 作業層上的荷載應符合設計要求，不得超載，嚴禁懸掛起重設備。（12） 支架在使用過程中嚴禁拆除主節點處的縱、橫向水平桿；縱、橫向掃地桿或連墻件。（13） 支架在使用過程中應定期檢查桿件的設置和連接，支撐等的構造是否符合要求；地基是否積水，底座是否松動，立桿是否懸空；扣件螺栓是否松動。（14） 嚴禁在支架下或臨近處進行挖土作業，如確實

25、需要，必須提前向總承包公司、監理公司提出申請，并采取加固措施，經監理公司、總承包公司同意后方可進行土方作業；（15） 嚴禁以下違章作業：a）利用支架吊運重物；b）推車在架子上跑動；c）在支架上拉結吊裝纜繩；d）任意拆除支架部件和桿件；e）起吊作業時碰撞或扯動支架。（16） 防雷避電措施：采用避雷針與大橫桿連通、接地線與避雷系統連成一體的措施。架子避雷針共設置4根避雷針，避雷針采用12鍍鋅鋼筋制作，高度不上于1m，設置在腳手架四角立桿上，并將所有最上層的大橫桿全部連通，形成避雷網絡。接地線采用40×4的鍍鋅扁鋼，將立桿與避雷系統連成一體。接地線的連接應保證接觸牢靠，與立桿連接時應用2道

26、螺栓卡箍連接，螺絲加彈簧墊圈以防松動并保證接觸面不2大于10mm，并將表面油漆及氧化層清除，露出金屬光澤并涂以中性凡士林。接地線與避雷系統的設置按腳手架的長度不超過50m設置1個，位置不得選在人們經常走到的地方以避免跨步電壓的危害，防止接地線遭機械傷害。兩者的連接采用焊接，焊接長度應大于2倍的扁鋼寬度。焊完后再用接地阻測試儀定電阻，要求沖擊電阻不大于10。同時應注意檢查與其他金屬物或埋件地電纜之間的安全距離（一般不小于3m）以免發生擊穿事故。4.4 支架的驗收1、支架搭設完畢，自檢合格后，報EPC的HSE工程師驗收，合格后再通知監理部門進行驗收，驗收合格，由各驗收方代表在驗收記錄上簽名。2、已

27、驗收合格的支架，任何人不得擅自拆除或改動，如果由于施工需要需作局部修改時，使用單位必須向監理公司提出書面申請，由監理公司組織有關部門和人員進行安全論證，在保證結構安全和采取相應措施的情況下，由原搭設班組操作進行局部修改，完成后仍需履行檢查交接驗收手續。3、支架及其地基基礎應在下列階段進行檢查與驗收1）基礎完工后及支架搭設前；2）作業層上施加荷載前；3）每搭設完層高度后；4）達到設計高度后；5）遇有六級強風及以上風或大雨后，凍結地區解凍后；6）停用超過一個月。4、進行支檢查、驗收時應根據下列技術文件1）建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ1302011）；2）施工組織設計及變更文件；3）

28、技術交底文件。5、支架使用中，應定期檢查下列項目1）桿件的設置和連接、連墻件、支撐、門洞桁架等的構造是否符合要求；2）地基是否積水，底座是否松動，立桿是否懸空；3）扣件螺栓是否松動；4）安全防護措施是否符合要求；5）是否超載。4.5 支架拆除1、拆除支架的人員，必須是經過培訓合格且取得相應資質的；2、支架使用完畢，柱、梁、板結構滿足支架拆除條件時拆除；3、支架需拆除時，必須要按方案中的拆除要求進行，并且有現場監護；4、拆除支架前，拆除作業影響區域范圍內應設警戒圍欄和警戒標識，并設專人監護，禁止非作業人員內內或通行；5、拆除時，應按順序由上而下，一步一清，不準上下同時作業；嚴禁整排拉倒支架。6、

29、拆下的架桿、連接桿、支架等材料，應采用向下傳遞或用繩索吊下的方式，嚴禁向下投擲。7、拆除支架時，作業人員、架桿及作業面等與電線的安全距離不足時，應切斷電源或采取可靠的安全措施。8、已卸開的桿、板，應一次全部拆完；9、已拆除的鋼管、扣件、腳手板、等材料，必須及時運到指定區域；5 模板及內架支撐設計5.1 框架梁模板及框架梁設計5.1.1以梁段8.5M框架梁為例6 計算書參數信息1. 模板支撐及構造參數梁截面寬度B(m)：0.30；梁截面高度D(m)：0.75；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：0.90；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0.10；立桿步距h(m)：1.50；梁兩側立桿間距(m)

30、：0.90；梁支撐架搭設高度H(m)：8.45；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；采用的鋼管類型為48×3.2；立桿承重連接方式：雙扣件，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數：0.75；2. 荷載參數新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2)：2.0；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2)：17.8；22振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m)：2.0；振搗混凝土對梁側模板荷載(kN/m)：4.0；3. 材料參數2木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm)：9000

31、.0；木材抗壓強度設計值fc(N/mm)：16.0；22木材抗彎強度設計值fm(N/mm)：17.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm)：1.7；面板材質：膠合面板；面板厚度(mm)：12.00；22面板彈性模量E(N/mm)：6000.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm)：13.0；4. 梁底模板參數梁底方木截面寬度b(mm)：30.0；梁底方木截面高度h(mm)：70.0；梁底縱向支撐根數：3；5. 梁側模板參數主楞間距(mm)：600；次楞根數：5；主楞豎向支撐點數量：2；固定支撐水平間距(mm)：600；豎向支撐點到梁底距離依次是：150mm，600mm；主楞材料：圓鋼管；直徑(mm

32、)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根數：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：30.00；高度(mm)：70.00；序號計算要點計算過程結論1梁側模板面2面板的受彎應力計算值=3.7N/mm<f=13N/mm2;符合要求22板的計算面板的最大撓度計算值=0.187mm<=0.75mm;符合要求次楞最大受彎應力計算值:=7.5N/mm<f=17N/mm;符合要求梁側模板支次楞的最大撓度計算值:=0.591mm<=1.5mm;符合要求222撐的計算主楞的受彎應力計算值=28.1N/mm<f=205N/mm符合要求2主楞的最大撓度計算值：=0.071mm<

33、;=1.125mm符合要求梁底模板計3算梁底模面板計算應力=3.1N/mm面板的最大撓度計算值:=0.065mm<=0.6mm。<f=13N/mm;符合要求2符合要求2222方木的最大應力計算值=4.1N/mm<f=13N/mm符合要求梁底支撐的方木的受剪應力計算值=0.949N/mm<=1.7N/mm符合要求4 計算方木的最大撓度計算=0.177mm<=1.8mm符合要求2支撐小橫桿的最大應力計算值196.4N/mm小于支撐小橫桿的抗彎設計強度205N/mm2符合要求2支撐鋼管的最大應力計算值83.7N/mm小于支撐鋼管的抗彎5 梁跨度方向鋼管的計算6 扣件抗滑

34、移的計算立桿的穩定7 性計算2符合要求強度設計值205N/mm支撐鋼管的最大撓度max=0.905mm小于900/150與10mm符合要求雙扣件實際抗滑承載力為12kN符合要求扣件所受應力R=5.13kN<12kN梁兩側立桿穩定性計算22符合要求=42.5N/mm<f=205N/mm結論符合要求6.1.1以梁段8.5M300*750框架梁為例一、梁側模板荷載計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:F=0.22t1/2V12F=H3其中-混凝土的重力密度，取24.000kN/m；t-新澆混凝土的初凝時間，取2.000h；T-混凝土的入模溫度

35、，取20.000；V-混凝土的澆筑速度，取1.500m/h；H-混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m；1-外加劑影響修正系數，取1.200；2-混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。222分別計算得17.848kN/m、18.000kN/m，取較小值17.848kN/m作為本工程計算荷載。二、梁側模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞的根數為5根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。面板計算簡圖(單位：mm)1. 強度計算材料抗彎強度驗算公式如下：M/W&

36、lt;f3其中，W-面板的凈截面抵抗矩，W=60×1.2×1.2/6=14.4cm；M-面板的最大彎矩(N·mm；)2-面板的彎曲應力計算值(N/mm)22f-面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續梁計算：M=0.1q1l+0.117q2l其中，q-作用在模板上的側壓力，包括：新澆混凝土側壓力設計值:q1=1.2×0.6×17.85×0.9=11.566kN/m；2振搗混凝土荷載設計值:q2=1.4×0.6×4×0.9=3.024kN/m；計算跨度:l=(750-0)/(

37、5-1)=187.5mm；面板的最大彎矩M=0.1×11.566×(750-0)/(5-1)+0.117×3.024×(750-0)/(5-1)2=5.31×104N·mm；面板的最大支座反力為:N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×11.566×(750-0)/(5-1)/1000+1.2×3.024×(750-0)/(5-1)/1000=3.066kN；442經計算得到，面板的受彎應力計算值:=5.31×102/1.44×10=3.7N/mm；2面板的抗彎強度設計值:f

38、=13N/mm；2面板的受彎應力計算值=3.7N/mm滿足要求！2. 撓度驗算小于面板的抗彎強度設計值f=13N/mm，4=0.677ql/(100EI)=l/250q-作用在模板上的新澆筑混凝土側壓力線荷載設計值:q=q1=11.566N/mm；l-計算跨度:l=(750-0)/(5-1)=187.5mm；E-面板材質的彈性模量:E=6000N/mm2；I-面板的截面慣性矩:I=60×1.2×1.2×1.2/12=8.64cm4；面板的最大撓度計算值:=0.677×11.566×(750-0)/(5-1)4/(100×6000

39、15;8.64×104)=0.187mm；面板的最大容許撓度值:=l/250=(750-0)/(5-1)/250=0.75mm；面板的最大撓度計算值=0.187mm小于面板的最大容許撓度值=0.75mm，滿足要求！三、梁側模板支撐的計算1. 次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=3.066/0.600=5.110kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度30mm，高度70mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:3W=1×3×7×7/6=24.5cm；I=1&#

40、215;3×7×7×7/12=85.75cm4；2E=9000.00N/mm；計算簡圖剪力圖(kN)彎矩圖(kN·m)變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩M=0.184kN·m，最大支座反力R=3.373kN，最大變形=0.591mm（1） ）次楞強度驗算強度驗算計算公式如下:=M/W<f542經計算得到，次楞的最大受彎應力計算值=1.84×10/2.45×10=7.5N/mm；2次楞的抗彎強度設計值:f=17N/mm；2次楞最大受彎應力計算值=7.5N/mm小于次楞的抗彎強度設計值f=17N/mm2，滿足要求！（2）

41、）次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值:=600/400=1.5mm；次楞的最大撓度計算值=0.591mm小于次楞的最大容許撓度值=1.5mm，滿足要求！2. 主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力3.373kN,按照集中荷載作用下的簡支梁計算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:4W=2×4.493=8.99cm3；I=2×10.783=21.57cm；E=206000.00N/mm2；主楞計算簡圖主楞彎矩圖(kN·m)主楞變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩M=0.253kN·m，最大支座反

42、力R=6.745kN，最大變形=0.71 mm（1） ）主楞抗彎強度驗算=M/W<f532經計算得到，主楞的受彎應力計算值:=2.53×10/8.99×10=28.1N/mm；主22楞的抗彎強度設計值:f=205N/mm；2主楞的受彎應力計算值=28.1N/mm滿足要求！（2） ）主楞的撓度驗算小于主楞的抗彎強度設計值f=205N/mm，根據連續梁計算得到主楞的最大撓度為0.071mm主楞的最大容許撓度值:=450/400=1.125mm；主楞的最大撓度計算值=0.071mm小于主楞的最大容許撓度值=1.125mm，滿足要求！四、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其

43、抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的兩跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=450×12×12/6=1.08×104mm3；I=450×12×12×12/12=6.48×104mm4；1. 抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算：=M/W<f鋼筋混凝土梁和模板自重設計值(kN/m)：q1=1.2&

44、#215;(24.00+1.50)×0.75+0.50×0.45×0.90=9.538kN/m；施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值(kN/m)：q2=1.4×(2.00+2.00)×0.45×0.90=2.268kN/m；q=9.538+2.268=11.806kN/m；最大彎矩及支座反力計算公式如下:224Mmax=0.125ql=0.125×11.806×150=3.32×10N·mm；RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.375×9.538×0.15+

45、0.437×2.268×0.15=0.685kNRB=1.25ql=1.25×11.806×0.15=2.214kN442=Mmax/W=3.32×10/1.08×10=3.1N/mm；2梁底模面板計算應力=3.1N/mm小于梁底模面板的抗彎強度設計值f =13N/mm2，滿足要求！2. 撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下：=0.521ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的壓力線荷載:q=q1/1.2=7.948kN/m；l-計算跨度(梁底支撐間距):l=

46、150.00mm；E-面板的彈性模量:E=6000.0N/mm2；44面板的最大允許撓度值:=150.00/250=0.600mm；面板的最大撓度計算值:=0.521×9.538×150/(100×6000×6.48×10)=0.065mm；面板的最大撓度計算值:=0.065mm小于面板的最大允許撓度值:=0.6mm，滿足要求！五、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1. 荷載的計算梁底支撐

47、小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=2.214/0.45=4.919kN/m2. 方木的支撐力驗算方木計算簡圖方木按照三跨連續梁計算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=3×7×7/6=24.5cm3；I=3×7×7×7/12=85.75cm4；方木強度驗算計算公式如下:最大彎矩M=0.1ql2=0.1×4.919×0.452=0.1kN·m；62最大應力=M/W=0.1×10/24500=4.1N/mm；2抗彎強度設計值f=13N/mm；22方木的最大應力計算值4

48、.1N/mm小于方木抗彎強度設計值13N/mm,滿足要求!方木抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足:=3V/(2bh0)其中最大剪力:V=0.6×4.919×0.45=1.328kN；2方木受剪應力計算值=3×1.328×1000/(2×30×70)=0.949N/mm；2方木抗剪強度設計值=1.7N/mm；22方木的受剪應力計算值0.949N/mm求!4方木撓度驗算計算公式如下:=0.677ql/(100EI)=l/250小于方木抗剪強度設計值1.7N/mm,滿足要4方木最大撓度計算值=0.677×4.919×450/(

49、100×9000×85.75×104)=0.177mm；方木的最大允許撓度=0.450×1000/250=1.800mm；方木的最大撓度計算值=0.177mm小于方木的最大允許撓度=1.8mm，滿足要求！3. 支撐小橫桿的強度驗算梁底模板邊支撐傳遞的集中力：P1=RA=0.685kN梁底模板中間支撐傳遞的集中力：P2=RB=2.214kN梁兩側部分樓板混凝土荷載及梁側模板自重傳遞的集中力：P3=(0.900-0.300)/4×0.450×(1.2×0.000×24.000+1.4×2.000)+1.2&#

50、215;2×0.450×(0.750-0.000)×0.500=0.594kN簡圖(kN·m)剪力圖(kN)彎矩圖(kN·m)變形圖(mm)經過連續梁的計算得到：支座力:N1=N2=2.386kN；最大彎矩Mmax=0.882kN·m；最大撓度計算值Vmax=3.004mm；62最大應力=0.882×10/4490=196.4N/mm；2支撐抗彎設計強度f=205N/mm；2支撐小橫桿的最大應力計算值196.4N/mm小于支撐小橫桿的抗彎設計強度205N/mm2,滿足要求!六、梁跨度方向鋼管的計算作用于梁跨度方向鋼管的集中荷載為梁底支撐方木的支座反力。鋼管的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：W=4.49cm3；I=10.78cm4；E=206000N/mm2；支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中力P=2.386kN支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算剪力圖(kN)支撐鋼管計算彎矩圖(kN·m)支撐鋼管計算變形圖(mm)23最大彎矩Mmax=0.376kN·m；最大變形max=0.905mm；最大支座力Rmax=5.13kN；6最大應力=M/W=0.376×10/(4.49&