1、會計學1第第9章梁板結構章梁板結構第一頁，共108頁。2 2 水利工程水利工程(shulgngchng)(shulgngchng)的設計階段的設計階段（1）方案（規劃）方案（規劃(guhu)）設計階段（）設計階段（scheme design）（2）初步設計階段（）初步設計階段（preliminary design）（3）技術設計階段（）技術設計階段（technical design）（4）施工圖設計階段（）施工圖設計階段（working drawing design）結構方案的確定：確定結構形式結構方案的確定：確定結構形式 確定結構體系確定結構體系 是結構設計中最重要是結構設計中最重要(zhn

2、gyo)(zhngyo)的一項工作，關系著結構設計的一項工作，關系著結構設計成敗的關鍵。成敗的關鍵。第1頁/共108頁第二頁，共108頁。結構分析：確定計算簡圖和分析方法結構分析：確定計算簡圖和分析方法 進行荷載（作用進行荷載（作用(zuyng)(zuyng)）計算）計算 結構內力分析結構內力分析 配筋計算，構造措施配筋計算，構造措施3 3 基本基本(jbn)(jbn)原則原則對混凝土結構，合理地確定力學模型對混凝土結構，合理地確定力學模型(mxng)(mxng)和選擇分析方法是和選擇分析方法是提高設計質量、確保結構安全可靠的重要環節。提高設計質量、確保結構安全可靠的重要環節。基本原則：基本原

3、則： （1 1）按按水工建筑物荷載設計規范水工建筑物荷載設計規范(DL 5077-1997) 建筑結構荷載規范建筑結構荷載規范(GB 50009-2002)及及水工建筑物抗震設計規范水工建筑物抗震設計規范(SL 203-2006)等等國家或行業國家或行業標準標準規定的作用（荷載）及其組合，進行作用效應分析；規定的作用（荷載）及其組合，進行作用效應分析；第2頁/共108頁第三頁，共108頁。（2 2）結構在施工和使用期的不同階段有多種受力狀況時，應）結構在施工和使用期的不同階段有多種受力狀況時，應分分 別進行結構分析；別進行結構分析；（3 3）結構分析所采用的計算圖形、邊界條件、荷載的取值與）結

4、構分析所采用的計算圖形、邊界條件、荷載的取值與組組 合、材料性能的計算指標、初始合、材料性能的計算指標、初始(ch sh)(ch sh)應力和應力和變形狀況等，應符變形狀況等，應符 合實際情況并有相應的構造措施；合實際情況并有相應的構造措施；（4 4）結構分析方法基于三類基本方程：平衡方程、變形協調）結構分析方法基于三類基本方程：平衡方程、變形協調方方 程和材料本構方程；程和材料本構方程；（5 5）宜根據結構類型、構件布置、材料性能和受力特點選擇）宜根據結構類型、構件布置、材料性能和受力特點選擇合合 理的分析方法；理的分析方法；（6 6）電算結果應經判斷和校核。）電算結果應經判斷和校核。第3頁

5、/共108頁第四頁，共108頁。線彈性分析方法線彈性分析方法考慮塑性內力重分布考慮塑性內力重分布(fnb)(fnb)的分析方法的分析方法塑性極限分析方法塑性極限分析方法非線性分析方法非線性分析方法試驗分析方法試驗分析方法4 4 各種各種( zhn)( zhn)分析方法分析方法第4頁/共108頁第五頁，共108頁。5 5 該章的特點該章的特點(tdin)(tdin)實踐性實踐性綜合性綜合性創造性創造性結構方案和布置結構方案和布置(bzh)及構造措施在結構設計中應予及構造措施在結構設計中應予重視重視第5頁/共108頁第六頁，共108頁。第6頁/共108頁第七頁，共108頁。第一節第一節 概述概述(

6、i sh)(i sh)(a) 單向單向(dn xin)板肋梁樓蓋板肋梁樓蓋(b) 雙向板肋梁樓蓋雙向板肋梁樓蓋(c) 無梁樓蓋無梁樓蓋(d) 密肋樓蓋密肋樓蓋第7頁/共108頁第八頁，共108頁。(e) 井式樓蓋井式樓蓋(f) 扁梁樓蓋扁梁樓蓋樓蓋結構樓蓋結構(jigu)類型類型 (types of floor systems)第8頁/共108頁第九頁，共108頁。一、一、 樓蓋結構樓蓋結構(jigu)(jigu)型式型式 按施工方法，混凝土樓蓋可分為：按施工方法，混凝土樓蓋可分為： 現澆混凝土樓蓋現澆混凝土樓蓋 裝配式混凝土樓蓋裝配式混凝土樓蓋 裝配整體式混凝土樓蓋裝配整體式混凝土樓蓋 按結

7、構形式按結構形式(xngsh)，現澆混凝土樓蓋可分為：單向板肋梁樓蓋，現澆混凝土樓蓋可分為：單向板肋梁樓蓋 雙向板肋梁樓蓋雙向板肋梁樓蓋 無梁樓蓋無梁樓蓋 密肋樓蓋密肋樓蓋 井式樓蓋井式樓蓋 扁梁樓蓋扁梁樓蓋第9頁/共108頁第十頁，共108頁。二、二、 單向單向(dn xin)(dn xin)板與雙向板板與雙向板單向板：荷載作用下，只在一個方向單向板：荷載作用下，只在一個方向(fngxing)或主要在一個方向或主要在一個方向(fngxing)彎曲的板。彎曲的板。雙向板：荷載作用下，在兩個方向雙向板：荷載作用下，在兩個方向(fngxing)彎曲，且不能忽略任一方向彎曲，且不能忽略任一方向(fn

8、gxing)彎曲的板。彎曲的板。第10頁/共108頁第十一頁，共108頁。12qqq41 115384q lvEI 42 225384q lvEI 12vv 441 12 2q lq l 4214412lqqll 4124412lqqll 板上荷載板上荷載傳力方式：傳力方式： 次梁次梁主梁主梁墻、柱墻、柱基礎基礎除與邊長比有關外，還與支承梁的線剛度比有關。除與邊長比有關外，還與支承梁的線剛度比有關。 第11頁/共108頁第十二頁，共108頁。水工混凝土結構設計規范規定：水工混凝土結構設計規范規定：（1 1） 對兩邊支承的板，應按單向板計算。對兩邊支承的板，應按單向板計算。（2 2） 對于四邊支

9、承的板對于四邊支承的板 時，應按雙向板計算；時，應按雙向板計算； 時，宜按雙向板計算；按沿短邊方向時，宜按雙向板計算；按沿短邊方向受力的單向板計算時，應沿長邊方向布置受力的單向板計算時，應沿長邊方向布置(bzh)(bzh)足夠足夠數量的構造鋼筋；數量的構造鋼筋； 時，可按沿短邊方向受力的單向板計算時，可按沿短邊方向受力的單向板計算。 注：注： 長邊長度；長邊長度； 短邊長度短邊長度第12頁/共108頁第十三頁，共108頁。滿足：滿足：1）使用要求）使用要求: 如公共建筑大廳、工業廠房設備尺寸和設備布置如公共建筑大廳、工業廠房設備尺寸和設備布置(bzh)等；等； 2） 經濟：柱網大經濟：柱網大

10、跨度大跨度大 材料增加材料增加 ； 3）經濟柱網）經濟柱網58m。柱網布置柱網布置一、梁格布置一、梁格布置第13頁/共108頁第十四頁，共108頁。肋梁樓蓋的梁格布置肋梁樓蓋的梁格布置(bzh)滿足：滿足：1)使用要求：使用要求： 如大型設備一定支承于梁上，孔洞邊布置有梁，隔墻下布如大型設備一定支承于梁上，孔洞邊布置有梁，隔墻下布置梁等。置梁等。 2)主梁宜沿建筑物的橫向布置主梁宜沿建筑物的橫向布置 3) 在混合結構中，梁的支承點在混合結構中，梁的支承點應應避開門窗洞口避開門窗洞口 4) 經濟經濟 5）其他）其他 如設置伸縮縫、沉降縫等。如設置伸縮縫、沉降縫等。第14頁/共108頁第十五頁，共

11、108頁。 結構布置結構布置(bzh)(bzh)包括柱網、承重墻、梁和板的布置包括柱網、承重墻、梁和板的布置(bzh)(bzh) 應綜合考慮建筑功能、造價及施工條件等，合理應綜合考慮建筑功能、造價及施工條件等，合理(hl)(hl)確定結構的平面布確定結構的平面布置。根據工程實踐，常用跨度為：單向板置。根據工程實踐，常用跨度為：單向板 ：（：（1.72.51.72.5）m m 次次 梁梁 ：（：（4646）m m 主主 梁梁 ：（：（5858）m m結構結構(jigu)(jigu)平面布置方平面布置方案案 (a) 主梁橫向布置主梁橫向布置(b) 主梁縱向布置主梁縱向布置(c) 只布置次梁只布置次

12、梁單向板肋梁樓蓋布置方案單向板肋梁樓蓋布置方案第15頁/共108頁第十六頁，共108頁。計算簡圖：表示出梁（板）的跨數，支座的性質，荷載的形式、大小及作用計算簡圖：表示出梁（板）的跨數，支座的性質，荷載的形式、大小及作用位置位置(wi zhi)(wi zhi)，各跨的計算跨度。，各跨的計算跨度。二、二、 單向板肋結構單向板肋結構(jigu)(jigu)計算簡圖計算簡圖第16頁/共108頁第十七頁，共108頁。（一）（一） 支座支座(zh zu)簡化簡化計算簡圖計算簡圖墻支承墻支承梁支承梁支承相鄰兩跨跨長相差相鄰兩跨跨長相差10時，按等跨計算時，按等跨計算(j sun)。五跨以上按五跨計算五跨以

13、上按五跨計算(j sun)。第17頁/共108頁第十八頁，共108頁。邊跨：邊跨：l01=lna/2b/21.05ln中跨：中跨： l02 =lc 當當b0.05lc時，取時，取l02=1.05ln對多跨連續對多跨連續(linx)板：板：計算計算(j sun)跨度跨度對多跨連續梁：對多跨連續梁：邊跨：邊跨： l01=lnb/2h/2 或或 l01=lc=lna/2b/2中跨：中跨： l02 =lc 當當b0.1lc時，取時，取l02=1.1ln第18頁/共108頁第十九頁，共108頁。式中式中 ln為板、梁的凈跨度，為板、梁的凈跨度， lc 為支座中心線間的距離，為支座中心線間的距離，h為板厚

14、，為板厚，b為次梁為次梁（或主梁）的寬度，（或主梁）的寬度，a為梁板伸入支座的長度，計為梁板伸入支座的長度，計算跨度算跨度l0分別取其較小值。分別取其較小值。 在計算剪力時，計算跨度取凈跨，即在計算剪力時，計算跨度取凈跨，即l0=ln 。 當等跨連續梁、板的跨數超過五跨時，可按五當等跨連續梁、板的跨數超過五跨時，可按五跨計算。這樣既簡化了計算，又滿足跨計算。這樣既簡化了計算，又滿足(mnz)實際實際工程精度要求。工程精度要求。第19頁/共108頁第二十頁，共108頁。荷載荷載(hzi)(1) 恒載：自重、粉灰重等。恒載：自重、粉灰重等。恒載標準值體積恒載標準值體積材料自重材料自重常用的材料和構

15、件自重見荷載規范。常用的材料和構件自重見荷載規范。(2) 活荷載：人群、家具等。活荷載：人群、家具等。民用建筑樓面活載標準值見荷載規范。民用建筑樓面活載標準值見荷載規范。板和次梁一般以均布荷載為主。板和次梁一般以均布荷載為主。承載力計算荷載用設計值，要將荷載標承載力計算荷載用設計值，要將荷載標準值乘以荷載分項系數準值乘以荷載分項系數G 或或Q 。第20頁/共108頁第二十一頁，共108頁。（二）（二） 板板1）計算單元：）計算單元：1m寬板帶寬板帶2） 荷荷 載載 ：均布荷載：均布荷載3） 連連 續續 梁梁 ：次梁、墻作為板的不動鉸支座：次梁、墻作為板的不動鉸支座 4）計算跨度：中間）計算跨度

16、：中間(zhngjin)跨跨 ： 邊跨（邊支座為砌體墻）：邊跨（邊支座為砌體墻）： 通常通常a為為120mm （三）（三） 次梁次梁 1）荷載范圍）荷載范圍(fnwi) ：次梁左右各半跨板：次梁左右各半跨板 2）荷載）荷載 ：均布荷載：均布荷載 恒載：次梁左右各半跨板自重、次梁自重恒載：次梁左右各半跨板自重、次梁自重 活載：次梁左右各半跨板上活載活載：次梁左右各半跨板上活載 第21頁/共108頁第二十二頁，共108頁。 3） 連連 續續 梁梁 ： 時，時，認為主梁是次梁的不動鉸支座，否則認為主梁是次梁的不動鉸支座，否則應取應取交叉梁系交叉梁系進行分析進行分析 4）計算跨度：）計算跨度：中間跨中

17、間跨 ： 邊跨（邊支座為砌體墻）：邊跨（邊支座為砌體墻）： 通常通常a a為為240mm8ii主次（三）（三） 主梁主梁 1）荷載范圍）荷載范圍 ：主梁左右各半個主梁間距：主梁左右各半個主梁間距，次梁左右各半個次梁間距，次梁左右各半個次梁間距 2） 荷荷 載載 ：集中集中荷載荷載 3） 連連 續續 梁梁 ：當：當 較小，可將柱作為主梁的不動鉸支座較小，可將柱作為主梁的不動鉸支座 框框 架架 ： 時，時，應考慮應考慮柱對主梁的轉動約束柱對主梁的轉動約束作用作用 4）計算跨度）計算跨度 ：與次梁相同，通常與次梁相同，通常a a為為370mm 柱i()()3iiii左梁右梁上柱下柱)第22頁/共10

18、8頁第二十三頁，共108頁。連續梁、板的計算連續梁、板的計算(j sun)跨度跨度(a) 邊跨邊跨(a) 中間中間(zhngjin)跨跨第23頁/共108頁第二十四頁，共108頁。（四）板和次梁的折算（四）板和次梁的折算(sh sun)(sh sun)荷載荷載 為了考慮為了考慮(kol)(kol)次梁或主梁的抗扭剛度對內力的影響，采用增大恒載，減小活載次梁或主梁的抗扭剛度對內力的影響，采用增大恒載，減小活載的辦法，即：的辦法，即： 板板次梁次梁次梁抗扭剛度次梁抗扭剛度(n d)對板的影響對板的影響第24頁/共108頁第二十五頁，共108頁。 彈性理論彈性理論 有較大的安全儲備。有較大的安全儲備

19、。 塑性理論塑性理論 內力分析與截面計算相協調，結果比較經濟，但一內力分析與截面計算相協調，結果比較經濟，但一般般 情況下結構的裂縫情況下結構的裂縫(li fng)(li fng)較寬，變形較大。較寬，變形較大。 板和次梁：水工建筑中一般按彈性理論分析內力板和次梁：水工建筑中一般按彈性理論分析內力 主主 梁梁 ：按彈性理論分析內力：按彈性理論分析內力 主梁為樓蓋中的主要構件，要保證使用中有較好的性能。主梁為樓蓋中的主要構件，要保證使用中有較好的性能。現澆鋼筋混凝土肋梁樓蓋現澆鋼筋混凝土肋梁樓蓋第25頁/共108頁第二十六頁，共108頁。一、內力一、內力(nil)(nil)計算計算 連續梁在各種

20、荷載作用下，可按一般結構力學方法計算內力。連續梁在各種荷載作用下，可按一般結構力學方法計算內力。 對于等跨連續梁（或連續梁各跨跨度相差不超過對于等跨連續梁（或連續梁各跨跨度相差不超過10%10%），可由附錄），可由附錄查出相應的內力系數，利用查出相應的內力系數，利用(lyng)(lyng)下列公式計算跨內或支座截面的下列公式計算跨內或支座截面的最大內力。最大內力。在均布及三角形荷載在均布及三角形荷載(hzi)(hzi)作用下（附錄作用下（附錄6 6）：）：在集中荷載作用下（附錄在集中荷載作用下（附錄8 8）：）：第26頁/共108頁第二十七頁，共108頁。兩端帶懸臂的梁（板）在均布荷載作用下：

21、兩端帶懸臂的梁（板）在均布荷載作用下：采用采用(ciyng)(ciyng)疊加法，其中僅一端懸臂上有荷載時疊加法，其中僅一端懸臂上有荷載時的內力為（附錄的內力為（附錄7 7）：）： 式中式中 、1、1 彎矩系數和剪力系數；彎矩系數和剪力系數；若連續板、梁的跨度相差若連續板、梁的跨度相差不超過不超過10%，也可用也可用等跨度等跨度的內力系數表計的內力系數表計算。但求支座彎矩時，算。但求支座彎矩時，計算跨度取相鄰兩跨計算跨度的計算跨度取相鄰兩跨計算跨度的平均值平均值；當求跨；當求跨中彎矩時，用該跨的計算跨度。中彎矩時，用該跨的計算跨度。第27頁/共108頁第二十八頁，共108頁。活荷載最不利布置方

22、式：活荷載最不利布置方式：（1 1）求某跨跨中）求某跨跨中 ，該跨布置活荷載，然后隔跨布置，該跨布置活荷載，然后隔跨布置（2 2）求某跨跨中）求某跨跨中 或或 ，左、右跨布置活荷載，然后隔跨布置，左、右跨布置活荷載，然后隔跨布置（3 3）求某支座）求某支座(zh zu) (zh zu) ，該支座，該支座(zh zu)(zh zu)左、右跨布置活荷載，然左、右跨布置活荷載，然后隔跨布置后隔跨布置（4 4）求某支座）求某支座(zh zu) (zh zu) ，與（，與（3 3）相同）相同 maxMminMmaxMmaxMmaxV二、活荷載最不利布置二、活荷載最不利布置(bzh)與內力包絡與內力包絡圖

23、圖作用于梁、板上的荷載有永久荷載和可變荷載。作用于梁、板上的荷載有永久荷載和可變荷載。可變荷載的相應布置可變荷載的相應布置與與永久荷載組合起來永久荷載組合起來，會在某一截面上產會在某一截面上產生最大的內力生最大的內力，這就是該截面的這就是該截面的最不利荷載組合最不利荷載組合。第28頁/共108頁第二十九頁，共108頁。活荷載在不同活荷載在不同(b tn)跨間時的彎矩圖和剪力圖跨間時的彎矩圖和剪力圖第29頁/共108頁第三十頁，共108頁。內力內力(nil)(nil)包絡包絡圖圖 內力包絡圖是各截面內力最大值的連線所構成的圖形。由內內力包絡圖是各截面內力最大值的連線所構成的圖形。由內力疊合圖形的

24、外包線構成，它反映力疊合圖形的外包線構成，它反映(fnyng)出各截面可能產生出各截面可能產生的最大內力值，是設計時選擇截面和布置鋼筋的依據。的最大內力值，是設計時選擇截面和布置鋼筋的依據。均布荷載作用下五跨連續均布荷載作用下五跨連續(linx)梁的內力疊合圖和內力包絡圖梁的內力疊合圖和內力包絡圖第30頁/共108頁第三十一頁，共108頁。控制控制(kngzh)(kngzh)截面及其截面及其內力內力 控制截面：對受力鋼筋計算起控制作用的截面控制截面：對受力鋼筋計算起控制作用的截面 梁跨以內：包絡圖中正彎矩最大值（配正鋼筋）梁跨以內：包絡圖中正彎矩最大值（配正鋼筋） 負彎矩絕對值最大值負彎矩絕對

25、值最大值 （配負鋼筋）（配負鋼筋） 支支 座座 ：支座：支座(zh zu)邊緣處負彎矩最大值邊緣處負彎矩最大值支座支座(zh zu)(zh zu)邊緣處邊緣處剪力值：剪力值：支座邊緣處彎矩值：支座邊緣處彎矩值：（均布荷載）（均布荷載）（集中荷載）（集中荷載）第31頁/共108頁第三十二頁，共108頁。單向板肋梁樓蓋按彈性理論單向板肋梁樓蓋按彈性理論(lln)(lln)設計步驟設計步驟 （1） 平面布置平面布置（2） 計算簡圖計算簡圖（3） 內力計算，內力組合內力計算，內力組合 （內力包絡圖（內力包絡圖 ）（4） 截面截面(jimin)設計設計（5） 施工圖施工圖按彈性理論按彈性理論(lln)(

26、lln)計算內力存在的問題計算內力存在的問題 （1） 內力計算與截面設計不協調內力計算與截面設計不協調（2） 浪費材料浪費材料（3） 支座鋼筋過密，施工質量不易保證支座鋼筋過密，施工質量不易保證第32頁/共108頁第三十三頁，共108頁。 超靜定混凝土結構考慮超靜定混凝土結構考慮(kol)(kol)塑性內力重分布的計算方法：塑性內力重分布的計算方法：第四節第四節 單向板肋梁考慮單向板肋梁考慮(kol)(kol)塑性內力重分布的計算塑性內力重分布的計算( (自學自學) ) 我國行業標準鋼筋混凝土連續梁和框架考慮內力重分布設計規我國行業標準鋼筋混凝土連續梁和框架考慮內力重分布設計規 程（程（CEC

27、S 5193CECS 5193）主要推薦用彎矩調幅）主要推薦用彎矩調幅(dio f)(dio f)法計算鋼筋混凝法計算鋼筋混凝土連續土連續 梁、板和框架的內力梁、板和框架的內力極限平衡法極限平衡法塑性鉸法塑性鉸法變剛度法變剛度法強迫轉動法強迫轉動法彎矩調幅法彎矩調幅法非線性全過程分析方法非線性全過程分析方法第33頁/共108頁第三十四頁，共108頁。一、連續板、梁的截面一、連續板、梁的截面(jimin)(jimin)設計設計正截面正截面(jimin)(jimin)配筋計算配筋計算 第五節第五節 單向板肋梁結構的配筋計算及構造單向板肋梁結構的配筋計算及構造(guzo)(guzo)要求要求 板可以

28、按不配置箍筋的一般板類受彎構件進行斜截面受剪承載力板可以按不配置箍筋的一般板類受彎構件進行斜截面受剪承載力 驗算驗算當當 時，可不畫時，可不畫MR圖圖連續梁：連續梁：支座左、右進行斜截面承載力計算，決定箍筋用量支座左、右進行斜截面承載力計算，決定箍筋用量第34頁/共108頁第三十五頁，共108頁。二、二、 配筋構造配筋構造(guzo) （一）連續板（一）連續板鋼筋種類鋼筋種類一般采用一般采用HPB235、 HPB300、 HRB335常用直徑常用直徑6mm、8mm、10mm、12mm，負鋼筋宜采用較大直徑，負鋼筋宜采用較大直徑間間 距距一般不小于一般不小于70mm板厚板厚h150mm時，不宜大

29、于時，不宜大于200mm板厚板厚h 150mm時，不宜大于時，不宜大于1.5h，且不宜大于，且不宜大于250mm彎彎 起起 式式錨固好錨固好 ，整體性好，整體性好 ，節約鋼筋，施工復雜，節約鋼筋，施工復雜分分 離離 式式錨固較差錨固較差 ，用鋼量稍高，但施工方便，用鋼量稍高，但施工方便鋼筋彎鉤鋼筋彎鉤板底鋼筋：半圓彎鉤，上部負彎矩鋼筋：直鉤板底鋼筋：半圓彎鉤，上部負彎矩鋼筋：直鉤彎起、截斷彎起、截斷一般按構造處理一般按構造處理板相鄰跨度相差超過板相鄰跨度相差超過20%或各跨荷載相差較大時，應按或各跨荷載相差較大時，應按彎矩包絡圖確定彎矩包絡圖確定板中受力鋼筋配筋構造板中受力鋼筋配筋構造(guz

30、o)(guzo)1）受力鋼筋）受力鋼筋第35頁/共108頁第三十六頁，共108頁。連續板受力鋼筋兩種配置連續板受力鋼筋兩種配置(pizh)(pizh)方式方式q/g3時：時： a = ln /4； q/g3時：時：a = ln /3）第36頁/共108頁第三十七頁，共108頁。2）構造）構造(guzo)鋼筋鋼筋: 包括分布鋼筋、嵌入承重墻內的板面構造包括分布鋼筋、嵌入承重墻內的板面構造(guzo)鋼筋、鋼筋、 垂直于梁肋的板面構造垂直于梁肋的板面構造(guzo)鋼筋、板的溫度收縮鋼筋鋼筋、板的溫度收縮鋼筋 板中分布鋼筋板中分布鋼筋(gngjn)(gngjn)構造要求構造要求 位位 置置與受力鋼

31、筋垂直，均勻布置于受力鋼筋的內側與受力鋼筋垂直，均勻布置于受力鋼筋的內側作作 用用澆筑混凝土時固定受力鋼筋的位置澆筑混凝土時固定受力鋼筋的位置抵抗收縮和溫度變化產生的內力抵抗收縮和溫度變化產生的內力承擔并分布板上局部荷載產生的內力承擔并分布板上局部荷載產生的內力直直 徑徑不宜小于不宜小于6mm間間 距距不宜大于不宜大于250mm數數 量量單向板中單位長度上的分布鋼筋，截面面積不宜小于單位寬度單向板中單位長度上的分布鋼筋，截面面積不宜小于單位寬度上受力鋼筋截面面積的上受力鋼筋截面面積的15%，且不宜小于該方向板截面面積的，且不宜小于該方向板截面面積的0.15% 第37頁/共108頁第三十八頁，共

32、108頁。第38頁/共108頁第三十九頁，共108頁。第39頁/共108頁第四十頁，共108頁。嵌入承重墻內的板面構造嵌入承重墻內的板面構造(guzo)鋼筋鋼筋板嵌入板嵌入(qin r)承重墻時的板面裂縫分布承重墻時的板面裂縫分布支座支座(zh zu)(zh zu)及板角的負鋼筋及板角的負鋼筋 單向板一般單向板一般每米寬度內配置每米寬度內配置5根直徑根直徑8mm的鋼筋，從支座邊伸出至少為的鋼筋，從支座邊伸出至少為1/5跨跨度度的長度。在的長度。在墻角墻角處，應雙向配置構造鋼筋網，其伸出墻邊的長度不小于處，應雙向配置構造鋼筋網，其伸出墻邊的長度不小于l1/4。 在板的在板的頂部沿板邊需配置垂直板

33、頂部沿板邊需配置垂直板邊的附加鋼筋邊的附加鋼筋，其數量按承受跨中最，其數量按承受跨中最大彎矩絕對值的大彎矩絕對值的1/4計算。計算。第40頁/共108頁第四十一頁，共108頁。 垂直于主梁的板面附加鋼筋。板與主梁肋連接處也會產生負彎矩垂直于主梁的板面附加鋼筋。板與主梁肋連接處也會產生負彎矩，計算時沒考慮，應沿梁肋方向每米長度內配置不少于，計算時沒考慮，應沿梁肋方向每米長度內配置不少于5根與梁肋垂根與梁肋垂直的構造鋼筋，其直徑直的構造鋼筋，其直徑(zhjng)不小于不小于8mm，且單位長度內的總截，且單位長度內的總截面面積不應小于單位長度內受力鋼筋截面面積的面面積不應小于單位長度內受力鋼筋截面面

34、積的1/3，伸入板中的長，伸入板中的長度從肋邊算起每邊不小于度從肋邊算起每邊不小于l0/4。垂直于梁肋的板面構造鋼筋垂直于梁肋的板面構造鋼筋第41頁/共108頁第四十二頁，共108頁。 當當b或或d（b為垂直于板的受力鋼筋方向的孔洞寬度，為垂直于板的受力鋼筋方向的孔洞寬度，d為圓孔為圓孔直徑）小于直徑）小于300mm，并小于，并小于1/3板寬時，可不板寬時，可不(k b)設附加鋼筋，設附加鋼筋，只將受力鋼筋間距作適當調整，或將受力鋼筋繞過孔洞邊，不予只將受力鋼筋間距作適當調整，或將受力鋼筋繞過孔洞邊，不予切斷。切斷。（4）板內孔洞周邊的附加鋼筋板內孔洞周邊的附加鋼筋。a）矩形孔構造鋼筋）矩形孔

35、構造鋼筋 b）圓孔構造鋼筋）圓孔構造鋼筋 第42頁/共108頁第四十三頁，共108頁。 當當b或或d等于等于3001000mm時，應在洞邊每側配置附加鋼筋時，應在洞邊每側配置附加鋼筋，每側的附加鋼筋截面，每側的附加鋼筋截面(jimin)面積不應小于洞口寬度內被切斷面積不應小于洞口寬度內被切斷鋼筋截面鋼筋截面(jimin)面積的面積的1/2，且不小于，且不小于2f10的鋼筋；當板厚大于的鋼筋；當板厚大于200mm時，宜在板的頂、底部均配置附加鋼筋。時，宜在板的頂、底部均配置附加鋼筋。 當當b或或d大于大于1000mm時，除按上述規定配置附加鋼筋外，在矩形時，除按上述規定配置附加鋼筋外，在矩形孔洞

36、四角尚應配置孔洞四角尚應配置45方向方向的構造鋼筋；的構造鋼筋； 在圓孔周邊尚應配置在圓孔周邊尚應配置2f f10的環向鋼筋，的環向鋼筋，搭接長度為搭接長度為30d，并設置，并設置直徑不小于直徑不小于8mm、間距不大于、間距不大于300mm的放射形徑向鋼筋，的放射形徑向鋼筋，如圖如圖9-24、25所示所示。 第43頁/共108頁第四十四頁，共108頁。 當當b或或d大于大于1000mm，并在孔洞附近有較大的集中，并在孔洞附近有較大的集中(jzhng)荷載作用時，宜在洞邊加設肋梁或暗梁。當荷載作用時，宜在洞邊加設肋梁或暗梁。當b或或d大于大于1000mm，而板厚小于，而板厚小于0.3b或或0.3

37、d時，也宜在洞邊加設肋梁時，也宜在洞邊加設肋梁 。第44頁/共108頁第四十五頁，共108頁。次梁次梁 （1）正截面）正截面(jimin)受彎承載力計算受彎承載力計算 （2）斜截面）斜截面(jimin)受剪承載力計算受剪承載力計算 （3）受力鋼筋的彎起和截斷）受力鋼筋的彎起和截斷 （二）連續（二）連續(linx)(linx)梁梁次梁次梁跨中跨中截面應截面應按按T形形截面計算，截面計算，支座支座處處按按矩形矩形截面計算截面計算 一般一般先選定跨中鋼筋先選定跨中鋼筋的直徑和根數，的直徑和根數，然后將其中部分鋼筋在支然后將其中部分鋼筋在支座附近彎起后伸過支座座附近彎起后伸過支座以承擔支座處的以承擔支

38、座處的部分負彎矩部分負彎矩。 支座支座上部兩角上部兩角必須是必須是另加直鋼筋抗彎另加直鋼筋抗彎，由角部另加直鋼筋和兩，由角部另加直鋼筋和兩側的彎起鋼筋共同承擔支座處負彎矩。側的彎起鋼筋共同承擔支座處負彎矩。第45頁/共108頁第四十六頁，共108頁。次梁的配筋構造次梁的配筋構造(guzo) 當次梁的跨度相等或相差不超過當次梁的跨度相等或相差不超過20%，且且q/g3時，可時，可按下圖確定：按下圖確定：第46頁/共108頁第四十七頁，共108頁。主梁主梁 （1）正截面）正截面(jimin)受彎承載力計算受彎承載力計算 （2）斜截面）斜截面(jimin)受剪承載力計算受剪承載力計算 （3）受力鋼筋

39、的彎起和截斷）受力鋼筋的彎起和截斷 （按彎矩包絡圖確定）（按彎矩包絡圖確定） 主梁支座處的截面有效主梁支座處的截面有效(yuxio)高度高度第47頁/共108頁第四十八頁，共108頁。（4）附加橫向鋼筋）附加橫向鋼筋(gngjn)附加箍筋（優先采用）或附加箍筋（優先采用）或 附加吊筋附加吊筋 第48頁/共108頁第四十九頁，共108頁。式中式中 F 梁下部或梁截面梁下部或梁截面(jimin)高度范圍內的集中荷載設計值高度范圍內的集中荷載設計值；fyv附加橫向鋼筋的抗拉強度設計值；附加橫向鋼筋的抗拉強度設計值； 附加橫向鋼筋與梁軸線的夾角；附加橫向鋼筋與梁軸線的夾角； Asv附加橫向鋼筋的總截面

40、附加橫向鋼筋的總截面(jimin)面積，面積， 當僅配箍筋時，當僅配箍筋時，Asv = mnAsv1； 當僅配吊筋時當僅配吊筋時, Asv = 2Asb ， Asb為附加吊筋的截面為附加吊筋的截面(jimin)面積。面積。Asv1為單肢附加箍筋的截面為單肢附加箍筋的截面(jimin)面積，面積，n為在同一截面為在同一截面(jimin)內附加箍筋的肢數，內附加箍筋的肢數，m為在長度為在長度s范圍內附加箍筋的排數。范圍內附加箍筋的排數。第49頁/共108頁第五十頁，共108頁。附加橫向附加橫向(hn xin)鋼筋布置鋼筋布置 該區域內梁的該區域內梁的正常箍筋或加正常箍筋或加密箍筋照設密箍筋照設 間

41、距間距8d（d為箍筋直徑為箍筋直徑）；最大間距）；最大間距正常正常箍筋間距；當在箍筋加箍筋間距；當在箍筋加密區范圍時，間距尚應密區范圍時，間距尚應100100 h700700時，時，a a=45=45；當；當h700700時，時，a a=60=60第50頁/共108頁第五十一頁，共108頁。第51頁/共108頁第五十二頁，共108頁。 當主梁承受的荷載較大時，在支座處的剪力也較大，除箍筋外，還需要配置一部分彎起鋼筋才能滿足(mnz)斜截面承載力的要求，可以采用配置鴨筋的方法來抵抗一部分剪力，如圖所示。第52頁/共108頁第五十三頁，共108頁。 當梁支座處的剪力較大時，也可以加設支托，將梁局部

42、加高以滿足斜截面承載力的要求。支托的尺寸可參考圖示確定。支托的附加鋼筋一般采用24根，其直徑(zhjng)與縱向受力鋼筋的直徑(zhjng)相同。第53頁/共108頁第五十四頁，共108頁。第六節第六節 三跨連續梁設計三跨連續梁設計(shj)(shj)例題例題 ( (自學自學) ) 第54頁/共108頁第五十五頁，共108頁。第七節第七節 雙向板肋形結構雙向板肋形結構(jigu)的設計的設計一、雙向板的試驗結果一、雙向板的試驗結果彈性彈性 開裂開裂 與裂縫相交的鋼筋屈服與裂縫相交的鋼筋屈服 形成機構形成機構 第55頁/共108頁第五十六頁，共108頁。按彈性理論取微元體，建按彈性理論取微元體，

43、建立微分方程式并求解，根立微分方程式并求解，根據邊界條件可以求出板的據邊界條件可以求出板的內力與變形。或縱橫各取內力與變形。或縱橫各取一單元寬板帶，按交點處一單元寬板帶，按交點處撓度相等進行荷載分配。撓度相等進行荷載分配。單區格雙向板的內力計算單區格雙向板的內力計算二、按彈性二、按彈性(tnxng)方法計算內力方法計算內力第56頁/共108頁第五十七頁，共108頁。式中，彎矩系數和撓度系數的取值對常見的六種情況式中，彎矩系數和撓度系數的取值對常見的六種情況可查教材可查教材(jioci)附錄附錄10，對其他支承情況可查設計手，對其他支承情況可查設計手冊。冊。單位板寬內彎矩和撓度計算方法：單位板寬

44、內彎矩和撓度計算方法：24c/kMplfp lB c c彎彎矩矩彎彎矩矩系系數數撓撓度度 撓撓度度系系數數l 取用取用lx和和ly 中較小者。中較小者。 u u為泊桑比，混凝土的為泊桑比，混凝土的u u0.167第57頁/共108頁第五十八頁，共108頁。式中，式中， mx和和my仍按表計算。仍按表計算。( )xxy( )yyxmmmmmmu uu uu uu u 多區格雙向板的內力計算多區格雙向板的內力計算(1) 計算跨中最大彎矩計算跨中最大彎矩求區格求區格A時：時：A區格活載滿布區格活載滿布(mn b)，然后跨區，然后跨區格布置活載。格布置活載。 當表中系數按當表中系數按u u0算得時，對

45、鋼筋混凝土結構算得時，對鋼筋混凝土結構u u=0.167則，則，支座彎矩仍查表計算，支座彎矩仍查表計算，跨中彎矩跨中彎矩要按下列公式計算：要按下列公式計算：第58頁/共108頁第五十九頁，共108頁。棋盤式荷載棋盤式荷載(hzi)布布置置第59頁/共108頁第六十頁，共108頁。v活載最不利布置方法活載最不利布置方法(fngf)v 當求某一區格跨中最大彎矩時，在該區格及其前后當求某一區格跨中最大彎矩時，在該區格及其前后左右每隔一區格應布置活荷載，即呈棋盤式布置。左右每隔一區格應布置活荷載，即呈棋盤式布置。v支承條件支承條件g+q/2荷載作用下，各中間支座可視為固支。若荷載作用下，各中間支座可視

46、為固支。若A區格為區格為邊區格，則邊支座有邊梁時為固支，無邊梁時為簡支。邊區格，則邊支座有邊梁時為固支，無邊梁時為簡支。在在q/2荷載作用下，中間各支座可視為簡支。若荷載作用下，中間各支座可視為簡支。若A區格為區格為邊區格，則邊支座有邊梁時為固支，無邊梁時為簡支。邊區格，則邊支座有邊梁時為固支，無邊梁時為簡支。v內力計算內力計算a. 先求先求A區格在區格在g+q/2荷載作用下的跨中彎矩，按四邊固荷載作用下的跨中彎矩，按四邊固支條件查單區格板的表。支條件查單區格板的表。第60頁/共108頁第六十一頁，共108頁。b. 在求在求A區格在區格在q/2荷載荷載(hzi)作用下的跨中彎矩，按四作用下的跨

47、中彎矩，按四邊鉸支條件查單區格板的表。邊鉸支條件查單區格板的表。c. 將將a 、b計算結果疊加得最后結構。計算結果疊加得最后結構。 跨中最大撓度也按上述方法計算。跨中最大撓度也按上述方法計算。(2) 計算支座最大彎矩計算支座最大彎矩v活載最不利布置方法活載最不利布置方法 為簡化計算，假定各區格均布滿活載。為簡化計算，假定各區格均布滿活載。v支承條件支承條件 中間支座均為固支，邊支座按實際支座情況而定中間支座均為固支，邊支座按實際支座情況而定。v內力計算內力計算a. 根據支承情況和根據支承情況和g+q的荷載查單區格板的表格的荷載查單區格板的表格 計算相應的支座彎矩。計算相應的支座彎矩。第61頁/

48、共108頁第六十二頁，共108頁。b. 由以上討論由以上討論(toln)可見，雖然是多區格雙向板，計算時仍可見，雖然是多區格雙向板，計算時仍是是 一個區格、一個區格地單獨計算。一個區格、一個區格地單獨計算。c. 計算可從較大的區格開始，當相鄰兩跨所求得的同一支座的計算可從較大的區格開始，當相鄰兩跨所求得的同一支座的彎矩不等時，選較大者配筋。彎矩不等時，選較大者配筋。三、雙向板的設計與構造三、雙向板的設計與構造1、雙向均為受力鋼筋、雙向均為受力鋼筋2、分板帶配筋、分板帶配筋第62頁/共108頁第六十三頁，共108頁。第63頁/共108頁第六十四頁，共108頁。四、支承四、支承(zh chn)雙向

49、板的梁的計算特點雙向板的梁的計算特點第64頁/共108頁第六十五頁，共108頁。v內力內力va. 三角形荷載作用下的內力化為等效均布荷載計三角形荷載作用下的內力化為等效均布荷載計算，算，v 見教材中附錄見教材中附錄11。vb. 梯形荷載作用下的內力可先按固端彎矩相等的梯形荷載作用下的內力可先按固端彎矩相等的條件條件(tiojin)v 換算成等效均布荷載。換算成等效均布荷載。vc. 三角形荷載也可換算成等效均布荷載計算。三角形荷載也可換算成等效均布荷載計算。第65頁/共108頁第六十六頁，共108頁。第八節第八節 鋼筋鋼筋(gngjn)砼剛架結構砼剛架結構一、設計要點一、設計要點第66頁/共10

50、8頁第六十七頁，共108頁。（一）計算（一）計算(j sun)簡簡圖圖（二）內力（二）內力(nil)計算計算（三）截面設計（三）截面設計二、剛架結構的構造二、剛架結構的構造（一）節點構造（一）節點構造（二）立柱與基礎的連接（二）立柱與基礎的連接第67頁/共108頁第六十八頁，共108頁。 在廠房結構鋼筋混凝土柱中，常在其支承屋架在廠房結構鋼筋混凝土柱中，常在其支承屋架(wji)(wji)、托架、吊車梁和連系梁、托架、吊車梁和連系梁等構件的部位，設置從柱側面伸出的短懸臂，稱為立柱牛腿（等構件的部位，設置從柱側面伸出的短懸臂，稱為立柱牛腿（BracketsBrackets）。）。帶形（墻）牛腿（帶

51、形（墻）牛腿（CorbelsCorbels） 第九節第九節 鋼筋砼立柱鋼筋砼立柱(l zh)牛腿設計牛腿設計三峽工程右岸電站三峽工程右岸電站三峽工程左岸電站：總長度三峽工程左岸電站：總長度643.7米，跨度米，跨度39米米，高度，高度93.8米，相鄰發電機組中心距米，相鄰發電機組中心距38.3米。米。 第68頁/共108頁第六十九頁，共108頁。 牛腿按承受的豎向力作用點至牛腿根部牛腿按承受的豎向力作用點至牛腿根部(n b)(n b)柱柱邊緣水平距離的不同分為兩類：邊緣水平距離的不同分為兩類： 時為長牛腿，按懸臂梁進行設計；時為長牛腿，按懸臂梁進行設計； 時為短牛腿時為短牛腿 ，是一個變截面短

52、懸臂深梁。，是一個變截面短懸臂深梁。第69頁/共108頁第七十頁，共108頁。 試驗研究表明，從加載至破壞，牛腿大體經歷彈性試驗研究表明，從加載至破壞，牛腿大體經歷彈性(tnxng)(tnxng)、裂縫出、裂縫出現與開展和最后破壞三個階段。現與開展和最后破壞三個階段。 彈性階段彈性階段(jidun) (jidun) ：通過通過 環氧樹脂牛腿模型環氧樹脂牛腿模型的光彈試驗，得到的光彈試驗，得到了主應力跡線。了主應力跡線。牛腿的應力牛腿的應力(yngl)狀態狀態一、試驗結果及破壞形態一、試驗結果及破壞形態第70頁/共108頁第七十一頁，共108頁。 試驗表明，當荷載達到極限荷載的試驗表明，當荷載達

53、到極限荷載的20%40%20%40%時，由于上柱根部與時，由于上柱根部與牛腿交界處的主拉應力集中現象，在該處首先出現自上而下的豎向牛腿交界處的主拉應力集中現象，在該處首先出現自上而下的豎向裂縫裂縫(li fng)(li fng)，裂縫，裂縫(li fng)(li fng)細小且開展較慢，對牛腿的受力細小且開展較慢，對牛腿的受力性能影響不大；性能影響不大； 當荷載達到極限荷載的當荷載達到極限荷載的40%60%40%60%時，在加載墊板內側附近出現一時，在加載墊板內側附近出現一條斜裂縫條斜裂縫(li fng)(li fng)，其方向大體與主壓應力軌跡線平行。，其方向大體與主壓應力軌跡線平行。 裂縫

54、出現與開展階段裂縫出現與開展階段 ：第71頁/共108頁第七十二頁，共108頁。破壞階段破壞階段 ：隨：隨a/h0a/h0值的不同值的不同(b tn)(b tn)，牛腿主要有以下幾種破壞形態，牛腿主要有以下幾種破壞形態： 剪切破壞剪切破壞(phui) 牛腿的破壞牛腿的破壞(phui)形態形態斜壓破壞斜壓破壞彎壓破壞彎壓破壞 局壓破壞局壓破壞 第72頁/共108頁第七十三頁，共108頁。 牛腿的截面牛腿的截面(jimin)(jimin)寬度與柱寬相同。寬度與柱寬相同。 牛腿截面牛腿截面(jimin)(jimin)尺寸通常以不出現斜裂縫或斜裂縫寬度尺寸通常以不出現斜裂縫或斜裂縫寬度0.05mm0.

55、05mm作為控制條件。設計時以下列經驗公式作為抗裂控制條件來作為控制條件。設計時以下列經驗公式作為抗裂控制條件來確定牛腿的截面確定牛腿的截面(jimin)(jimin)尺寸：尺寸： 式中式中FvkFvk、FhkFhk分別為作用于牛腿頂部按荷載分別為作用于牛腿頂部按荷載(hzi)(hzi)效應標準組合計算的豎效應標準組合計算的豎 裂縫控制系數；一般取裂縫控制系數；一般取0.80.8，對水電站廠房牛腿取，對水電站廠房牛腿取0.65(0.65(電力電力0.7)0.7) a a豎向力的作用點至下柱邊緣的水平距離；考慮安裝偏差豎向力的作用點至下柱邊緣的水平距離；考慮安裝偏差20mm20mm；向力和水平向

56、力和水平(shupng)(shupng)拉力值；拉力值；b牛腿寬度；牛腿寬度； h0牛腿與下柱交接處的垂直截面有效高度。牛腿與下柱交接處的垂直截面有效高度。二二 、牛腿截面尺寸的確定牛腿截面尺寸的確定第73頁/共108頁第七十四頁，共108頁。 牛腿尺寸牛腿尺寸(ch cun)及配筋及配筋 為了防止牛腿頂面加載墊板下混凝土的局部為了防止牛腿頂面加載墊板下混凝土的局部(jb)受壓破壞，墊板下的受壓破壞，墊板下的局部局部(jb)壓應力應滿足壓應力應滿足式中：式中：A為局部受壓面積；為局部受壓面積；fc為混凝土軸心為混凝土軸心(zhu xn)抗壓強度設計值。抗壓強度設計值。水工水工100mm牛腿外形

57、尺寸應滿足：牛腿外形尺寸應滿足：（1）h1h/3, 且且200；（2）吊車梁外邊緣至）吊車梁外邊緣至牛腿外緣的距離不小于牛腿外緣的距離不小于100mm；（3）局部受壓應力：）局部受壓應力：第74頁/共108頁第七十五頁，共108頁。計算簡圖：試驗研究表明，牛腿在豎向力和水平拉力作用下，其受力特計算簡圖：試驗研究表明，牛腿在豎向力和水平拉力作用下，其受力特征可以用由牛腿頂部水平縱向受力鋼筋為拉桿和牛腿內的斜向受壓混凝征可以用由牛腿頂部水平縱向受力鋼筋為拉桿和牛腿內的斜向受壓混凝土為壓桿組成的三角桁架土為壓桿組成的三角桁架(hngji)(hngji)模型來描述。模型來描述。三、縱向三、縱向(zn

58、xin)受力鋼筋計算與構造受力鋼筋計算與構造 牛腿的計算牛腿的計算(j sun)簡圖簡圖（一）（一） a/h00.2第75頁/共108頁第七十六頁，共108頁。縱向受力鋼筋計算縱向受力鋼筋計算(j sun) (j sun) ：在豎向力設計值：在豎向力設計值FvFv和水平拉力設計值和水平拉力設計值FhFh共同作用下，通過對共同作用下，通過對 A A 點取力矩平衡可得：點取力矩平衡可得：近似取近似取 ， ，則由上式可得縱向，則由上式可得縱向(zn xin)(zn xin)受力鋼筋總截面面積受力鋼筋總截面面積AsAs為為式中式中 Fv Fv、FhFh分別分別(fnbi)(fnbi)為作用在牛腿頂部的

59、豎向力設計值和水平拉力設為作用在牛腿頂部的豎向力設計值和水平拉力設計值；計值； fy為縱向受拉鋼筋強度設計值。為縱向受拉鋼筋強度設計值。 1、斜截面抗彎承載力計算斜截面抗彎承載力計算 第76頁/共108頁第七十七頁，共108頁。牛腿配筋構造牛腿配筋構造(guzo)構造構造(guzo)(guzo)要求要求 ：2、按照、按照(nzho)限裂要求設置的箍筋和彎筋限裂要求設置的箍筋和彎筋 第77頁/共108頁第七十八頁，共108頁。第78頁/共108頁第七十九頁，共108頁。 （1 1）鋼筋種類：宜采用）鋼筋種類：宜采用HRB335HRB335、HRB400HRB400鋼筋；鋼筋； （2 2）配筋面積

60、：）配筋面積：0.2%bh0 0.2%bh0 且且0.6%bh00.6%bh0； （3 3）鋼筋的直徑及根數：直徑）鋼筋的直徑及根數：直徑12mm12mm，根數不少，根數不少(b sho)(b sho)于于4 4根；根； （4 4）縱向受拉鋼筋不得兼作彎起鋼筋。）縱向受拉鋼筋不得兼作彎起鋼筋。 （5 5）承受水平拉力的錨筋不應少于）承受水平拉力的錨筋不應少于2 2根，直徑不應小于根，直徑不應小于12mm12mm。錨筋。錨筋應焊在預埋件上。應焊在預埋件上。 （6 6）全部縱向受力鋼筋及彎起鋼筋宜沿牛腿外邊緣向下伸入下柱內）全部縱向受力鋼筋及彎起鋼筋宜沿牛腿外邊緣向下伸入下柱內150mm150mm