1、第一章設計任務書41.1 設計資料 .一一一一 41.2 廠址選擇41.3 工程概況 _. 51.4 設計依據(jù) _. 5第二章處理工藝的選擇與確定62.1 方案確定的原則 .62.2 平面布置與高一程一布置簡.述_ 62.3 污水處理工藝流程的確定 72.4 主要構筑物與預算概況 8第三章設計與計算93.1 污水流量及水質計算一 93.2 處理他的.計算與確定 123.3 構筑物的計算_ _123.4 地面相對高程計算 133.5 配套設備的選型讓算_ _153.6 工程概算 17第五章污水處理廠總體布置5.1 污水廠平面布置 315.2 污水廠高程布置315.3 水頭損失計算表 _34總 結

2、35參考文獻36第一章設計任務書1.1 設計題目某城市污水處理廠1.2 設計資料(1) 設計日平均水量20000 m 3/d(2)總變化系數(shù)K=1.5(3)設計水質(經(jīng)24小時逐時取樣混合后)污水水溫：1025 CCOD= 380 mg/l ;NOrg= 25 mg/lBOD = 150 mg/l ; TN= 45 mg/lSS=200 mg/l TP= 8 mg/lNH 3-N= 20 30 mg/l pH= 69注：以上具體數(shù)值請查對水污染控制工程課程設計任務安排。(4)處理要求 出水水質達到城鎮(zhèn)污水處理廠污染物排放標準( GB 18918-2002 )中的 一級B標 準。處理后污水排入水

3、體。注意：本次設計不考慮遠期狀況。CODr= 60 mg/l ;NH-N= 8 mg/lBOD = 20 mg/l ; TN= 20 mg/lSS= 20 mg/l TP= 1.5 mg/l注：以上具體數(shù)值請查看水污染控制工程課程設計任務安排。1.1 廠址廠區(qū)附近無大片農(nóng)田；管底標高446.00m； 受納水體位于廠區(qū)南側，50年一遇最高水位為 448.00m。1.2 氣象及工程地質 該區(qū)平均氣壓為 730.2mmHg± 年平均氣溫為13.1 C； 冬季最低為8C； 常年主導風向為東南風； 最大風速為32m/s,平均為1.6m/s ,歷史最高臺風12級； 廠址周圍工程地質良好，適合于修

4、建城市污水處理廠。1.3 設計內(nèi)容(1)工藝流程選擇 此設計選用SBR法,簡述其特點及目前國內(nèi)外使用該工藝的情況即可。(2)構筑物工藝設計計算；(3)水力計算；(4)高程及平面布置；(5)附屬構筑物設計。1.4 設計成果(1)設計說明書一份(2)圖紙三張：曝氣池構筑物圖(2#)平面布置圖(2#)高程圖(2#)1.5 設計要求1) 設計參數(shù)選擇合理。2) 設計說明書要求計算機打印出來，條理清楚，計算準確，并要求附有設計計算示意圖。3) 圖紙布局緊湊合理，可操作性強。格式規(guī)范，表達準確、規(guī)范。標注及說明全部用仿宋體書寫。4) 同組同學不得有抄襲現(xiàn)象。1.6設計時間總時間：第6學期16-17周(6.

5、9-6.22)第 16 周(6.9-6.15)6.9 :安排設計任務；6.10 (星期二下午)：確定具體處理工藝，指導教師確認；6.11 6.13 :查找資料，進行設計計算，編制設計說明書；6.13 (星期五下午):中期檢查(重點：說明書的編制)；6.14 -6.15 ;修改說明書，開始繪圖；第 17 周(6.16-6.22)6.16 -6.18 :繪制 CAD圖；6.18 (星期三下午)：圖紙抽查；6.20 (星期五下午)：上交設計，進行答辯；6.21 -6.22 :修改設計，上交定稿。1.7主要參考資料1教材水污染控制工程；2水污染防治手冊；3環(huán)境工程設計手冊；4給水排水制圖標準；5建筑給

6、水排水設計規(guī)范(GBJ15-88);6本專業(yè)相關期刊。第二章處理工藝的選擇與確定2.1 方案確定的原則(1)采用先進、穩(wěn)妥的處理工藝，經(jīng)濟合理，安全可靠。(2)合理布局，投資低，占地少。(3)降低能耗和處理成本。(4)綜合利用，無二次污染。(5)綜合國情，提高自動化管理水平。2.2 可行性方案的確定城市污水的生物處理技術是以污水中含有的污染物作為營養(yǎng)源，利用微生物的代謝作用使污染物降解，它是城市污水處理的主要手段，是水資源可持續(xù)發(fā)展的重要保證。城市二級污水處理廠常用的方法有：傳統(tǒng)活性污泥法、AB法、氧化溝法、SBR法等等。下面對傳統(tǒng)活性污泥法和SBR法兩種方案進行比較，以便確定污水的處理工藝。

7、SBR法的方案特點：(1)理想的推流過程使生化反應推動力增大，效率提高，池內(nèi)厭氧、好氧處于交替狀態(tài)，凈化效果好。(2)運行效果穩(wěn)定，污水在理想的靜止狀態(tài)下沉淀，需要時間短、效率高，出水水質好。(3)耐沖擊負荷，池內(nèi)有滯留的處理水，對污水有稀釋、緩沖作用，有效抵抗水量和有機污物的沖擊。(4)工藝過程中的各工序可根據(jù)水質、水量進行調整，運行靈活。(5)處理設備少，構造簡單，便于操作和維護管理。(6)反應池內(nèi)存在 DO BOD濃度梯度，有效控制活性污泥膨脹。(7) SBR法系統(tǒng)本身也適合于組合式構造方法，利于廢水處理廠的擴建和改造。(8)脫氮除磷，適當控制運行方式，實現(xiàn)好氧、缺氧、厭氧狀態(tài)交替，具有

8、良好的脫氮除磷效果。(9)工藝流程簡單、造價低。主體設備只有一個序批式間歇反應器，無二沉池、污泥回流系統(tǒng)，調節(jié)池、初沉池也可省略，布置緊湊、占地面積省。從上面的對比中我們可以得到如下結論：從工藝技術角度考慮，普通曝氣法和SBR法出水指標均能滿足設計要求。但是，SBR法結構簡單，造價低，又適合中小型污水處理廠，這跟實際相符，所以-5 -選 SBRo2.3 污水處理工藝流程的確定SBR 是序列間歇式活性污泥法( Sequencing Batch Reactor Activated Sludge Process )的簡 稱，是一種按間歇曝氣方式來運行的活性污泥污水處理技術，又稱序批式活性污泥法。與傳

9、統(tǒng)污水處理工藝不同，SBR技術采用時間分割的操作方式替代空間分割的操作方式，非穩(wěn)定生化反應替代穩(wěn) 態(tài)生化反應，靜置理想沉淀替代傳統(tǒng)的動態(tài)沉淀。它的主要特征是在運行上的有序和間歇操作，進水、反應、沉淀、排水及空載 5個工序，依次在同一 SB阪應池中周期運行，SBR技術的核心是SBR反應池，該池集均化、初沉、生物降解、二沉等功能于一池，無污泥回流系統(tǒng)，流程簡單。污水工藝流程的確定主要依據(jù)污水水量、水質及變化規(guī)律，以及對出水水質和對污泥的處理要求來確定。本著上述原則，本設計選SBR法作為污水處理工藝。2.4 主要構筑物的選擇2.4.1 格柵格柵用以去除廢水中較大的懸浮物、漂浮物、纖維物質和固體顆粒物

10、質，以保證后續(xù)處理單元和水泵的正常運行，減輕后續(xù)處理單元的負荷，防止阻塞排泥管道。本設計中在泵前設置一道中格柵。由于污水量大，相應的柵渣量也較大，故采用機械格柵。柵前柵后各設閘板供格柵檢修時用，每個格柵的渠道內(nèi)設液位計，控制格柵的運行。格柵間配有一臺螺旋輸送機輸送柵渣。螺旋格柵壓榨輸送出的柵渣經(jīng)螺旋運輸機送入渣斗，打包外運。2.4.2 泵房考慮到水力條件、工程造價和布局的合理性，采用長方形泵房。為充分利用時間，選擇集水池與-6 - 機械間合建的半地下式泵房，這種泵房布置緊湊，占地少，機構省，操作方便。水泵及吸水管的充水采用自灌式，其優(yōu)點是啟動及時可靠，不需引水的輔助設備，操作簡便。2.4.3

11、沉砂池沉砂池的形式有平流式、豎流式和曝氣沉砂池。 其作用是從污水中去除沙子，渣量等比重較大的顆粒，以免這些雜質影響后續(xù)處理構筑物的正常運行。工作原理是以重力分離為基礎，即將進入沉砂 池的污水流速控制在只能使比重大的無機顆粒下沉，而有機懸浮顆粒則隨水流帶走。設計中采用的平流式沉砂池是最常用的一種形式，它的截留效果好，工作穩(wěn)定，構造簡單。池的上部是一個加寬了的明渠，兩端設有閘門以控制水流。池的底部設置貯砂斗，下接排砂管。2.4.4 SBR 池本設計采用SBR法（又稱序批式活性污泥法），該法對BOD勺處理效果可達90%A上。SBRT藝的曝 氣池，在流態(tài)上屬于完全混合，在有機物降解上，卻是時間上的的推

12、流，有機物是隨著時間的推移而 被降解的。推流式曝氣特點是：廢水濃度自池首至池尾是逐漸下降的，由于在曝氣池內(nèi)存在這種濃度梯度， 廢水降解反應的推動力較大，效率較高；推流式曝氣池可采用多種運行方式；對廢水的處理方式較靈 活；由于沿池長均勻供氧，會出現(xiàn)池首供氣不足，池尾供氣過量的現(xiàn)象，增加動力費用的現(xiàn)象。完全混合式曝氣池的特點是：沖擊負荷的能力較強；由于全池需氧要求相同，能節(jié)省動力；曝氣 池與沉淀池合建，不需要單獨設置污泥回流系統(tǒng)，便于運行管理；連續(xù)進水、出水可能造成短路；易 引起污泥膨脹；適于處理工業(yè)廢水，特別是高濃度的有機廢水。曝氣系統(tǒng)采用鼓風曝氣，選擇其中的網(wǎng)狀微孔空。2.4.5 接觸池城市污

13、水經(jīng)二級處理后，水質改善，但仍有存在病原菌的可能，因此在排放前需進行消毒處理。液氯是目前國內(nèi)外應用最廣泛的消毒劑，它是氯氣經(jīng)壓縮液化后，貯存在氯瓶中，氯氣溶解在水中后，水解為Hcl和次氯酸，其中次氯酸起主要消毒作用。氯氣投加量一般控制在1-5mg/L,接觸時間為30分鐘.2.4.6 濃縮池濃縮池的形式有重力濃縮池，氣浮濃縮池和離心濃縮池等。重力濃縮池是污水處理工藝中常用的 一種污泥濃縮方法，按運行方式分為連續(xù)式和間歇式，前者適用于大中型污水廠，后者適用于小型污 水廠和工業(yè)企業(yè)的污水處理廠。浮選濃縮適用于疏水性污泥或者懸濁液很難沉降且易于混合的場合， 例如，接觸氧化污泥、延時曝起污泥和一些工業(yè)的

14、廢油脂等。離心濃縮主要適用于場地狹小的場合， 其最大不足是能耗高， 一般達到同樣效果， 其電耗為其它法的10倍。從適用對象和經(jīng)濟上考慮，故本設計采用重力濃縮池。形式采用間歇式的，其特點是濃縮結構簡單，操作方便，動力消耗小，運行費用低，貯存污泥能力強。采用水密性鋼筋混凝土建造，設有進泥管、排泥管和排上清夜管。2.4.7 污泥脫水污泥機械脫水與自然干化相比較，其優(yōu)點是脫水效率較高， 效果好，不受氣候影響，占地面積小。常用設備有真空過濾脫水機、加壓過濾脫水機及帶式壓濾機等。本設計采用帶式壓濾機，其特點是：濾帶可以回旋，脫水效率高；噪音小；省能源；附屬設備少，操作管理維修方便，但需正確選用有機高分子混

15、凝劑。另外，為防止突發(fā)事故，設置事故干化場，使污泥自然干化。第三章主要構筑物及設備的設計與計算2.4.8 1粗格柵3. 1. 1格柵尺寸(1)最大設計流量:(2)柵條間隙數(shù)n圖3-1格柵計算示意圖max20000 1.524 60 60=0.35m3 /sbhv式中：n 柵條間隙數(shù)，個;a格柵傾角，'，取a= 60b 柵條間隙,m ,取 b =0.05 m ；h 柵前水深，m ,取h =0.4 m ；v過柵流速，m/s ,取v=0.9 m/s ；K總一一生活污水流量總變化系數(shù)，根據(jù)設計任務書K總=1.5。則 nQmax .Sin ;bhv0.35 sin 60 人=18個0.05 0.

16、4 0.9(3)有效柵寬 BB =S(n -1) bn式中：S柵條寬度，m,取0.01 m。貝U：B=S(n1)+bn=0.01x (18-1 ) +0.05 父 18=1.07 m3. 1. 2通過格柵的水頭損失h12,，.vh1 =k sin， 2g式中：上 設計水頭損失，m；E 形狀系數(shù)柵條形狀選用正方形斷面所以.,b s 八 2,0.05 0.01 八 2t=(-1) =(-1) =0.77,其中b0.64 0.05k 系數(shù)，格柵受污物堵塞時水頭損失增大倍數(shù)，一般采用k=3；2則：hi =k sin =二3 0.772gg重力加速度，m/s2 ,取g=9.81 m/s2 ；0 92電A

17、“人4父sin 60 = 0.082m,符合設計要求。2 9.813.1.3 柵后槽總高度H式中：h2 柵前渠道超高，m ,取h2 =0.3 m。貝U：H =h+h, +h2 =0.4+0.082+0.3=0.782 。3.1.4 柵槽總長度 LH1L =l1 I2 1.0 0.5tan B -B1I1 =2 tan ： 1l2 =0.31H 1 = h h2式中：I1 進水渠道漸寬部分的長度，m；B1進水渠寬，m ,取B1=0.8 m；% 進水渠道漸寬部分的展開角度，',取«1=20 ;l 2 柵槽與進水渠道連接處的漸窄部分長度,此 柵前渠道深，m., B -B11.07

18、-0.8 八5貝U： 11 =0.37m2 tan : 12 tan 2012 =0.31 -0.19mH1 =h h2 =0.4 0.3-0.7mH0.7L =1i 12 1.0 0.5 = = 0.37 0.19 0.5 1.0 = 2.46mtan 二tan 603. 1. 5每日柵渣量 W86400CUxW1W 二1000K式中：Wi 柵y量，m3/103m3污水，取 W =0.03 m3/103m3污水。則:86400QmaxW1000K0.35 0.03 864001.5 100033m /d =0.60m /d格柵的日柵丫量為： W =0.60 >0.2 m7d ,宜采用機

19、械清渣。4. 1.6格柵的選擇表3-1 HG-1400型回轉格柵技術參數(shù)項目格柵寬度mm柵條間距mm安裝角g電機功率kw參數(shù)140090060-751.55. 2提升泵房設計水量為20000m3 /d ,選用2臺潛水排污泵（一用一備），則流量為w =n 24 1三833mmA） h所需的揚程為4.34m （見水力計算和高程計算）泵的選型如下：表 3-2型號排出口徑（mm）3流量(m /h)揚程（m）轉速（r/min）功率（kw）250QW600-7-2225012607970223. 3巴氏計量梢-10 -3.3.1 計量槽主要部分尺寸A = 0.5b 1.2 = 0.5 0.75 1.2 =

20、 1.575mA2 =0.6mA3 =0.9mB1 = 1.2b 0.48 = 1.2 0.75 0.48= 1.38mB2 =b 0.3 =0.75 0.3=1.05A漸縮部分長度，mA喉部長度，mA漸擴部分長度，mb 喉部寬度，m, 一般取0.75mB上游渠道寬度，mR下游渠道寬度，m3.3.2 計量槽總長度計量槽應設在渠道的直線段上，直線段的長度不應小于渠道寬度的810倍，在計量槽上游，直線段不小于渠寬的23倍；下游不小于45倍。計量槽上游直線段長為L1 =3B1 =3 1.38 = 4.14m計量槽下游直線段長為L2 = 5B2 = 5 1.05 = 5.25m計量槽總長為L =L1

21、A A2 A3 L2 =4.14 1.575 0.6 0.9 5.25 = 12.465m3.3.3 計量槽的水位，當 b=0.75m 時，Q=1.777XH 1.558則：H1 = 1.558 Q/1.777 =11疑 0).52/1.77.35m0.459m.1.777H 1上游水深， m當b=0.32.5m時，H2/H1 E 0.7時為自由流：也 <0.7 05WQ.空3m1郴 H2=o.24mH下游水深，m3.3.4 渠道水力計算(1) 上游渠道：過水斷面面積 A： A=B1 H1 =1.38 0.35 = 0.48m2f 2Hl =1.38 2 0.35 -2.08m濕周f ：

22、1-11 -A 0.48水力半徑R：R = =0.23mf 2.08流速 v： v = Q =-0135 = 0.73m/sA 0.4822水力坡度 i : i =(vnRW)2 = (0.73父 0.013父 0.23飛)2 =0.64%。n粗糙度，一般取 0.013(2) 下游渠道：過水斷面面積 A：A = B2MH2 =1.05父0.24 = 0.252m2濕周 f ： f =B2 +2H2 =1.05+ 2x0.24 = 1.53m水力半徑R:0.2521.53= 0.16m流速v：=1.38m/sQ 0.35 / =A 0.25222水力坡度 i : i=(vnR?)2=(1.38M

23、0.013M0.16?)2=3.7%°水廠出水管采用重力流鑄鐵管，流量Q=0.35m/s,DN=2503. 4 ”0格柵(本設計采用2個細格柵)3. 4. 1單個格柵的隔柵尺寸(1)最大設計流量：Q=0.35m3/s(2)柵條間隙數(shù)nQmax sin :2bhv式中：n 柵條間隙數(shù)，個;.，取 口 = 60 ；b 柵條間隙,m ,取 b =0.01 m ；Qmax sin n =2bhv二 45h 柵前水深，m ,取h =0.4 m ；v過柵流速，m/s ,取v=0.9 m/s ；K總一一生活污水流量總變化系數(shù)，根據(jù)設計任務書K總=1.5。0.35 sin602 0.01 0.4 0

24、.9(3)有效柵寬BB =S(n -1) bn-12 -式中：S柵條寬度，m,取0.01 m o貝U：B =S(n 1)+bn=0.01 x (45-1 ) +0.01 x45=0.89 m3. 4. 2通過格柵的水頭損失h12-sinaLk 2g式中： 設計水頭損失，m；形狀系數(shù)，取 P=1.67 （由于選用斷面為迎水背水面均為半圓形的矩形）k 系數(shù)，格柵受污物堵塞時水頭損失增大倍數(shù)，一般采用k=3；g重力加速度，m/s2 ,取 g=9.81 m/s2 ;Ys）43 阻力系數(shù)，其值與柵條斷面形狀有關；產(chǎn) 出/32,2則 ' =一：sLsinaLk =1.67 （吧3 "9s

25、in 60 3 =0.179 mb 2g0.012 9.813. 4. 3柵后槽總高度HH = h h h2式中：h2 柵前渠道超高，m ,取h2 =0.3 m。貝U：H =h+h! +h2 =0.4+0.179+0.3=0.879m。4. 4. 4柵槽總長度 LH11 =1i L 1.0 0.5-tanB-Bi11 一 " 2 tan -112 =0.51iH 1 = h h2式中：1i 進水渠道漸寬部分的長度，m；Bi進水渠寬，m ,取Bi=0.6 m；% 進水渠道漸寬部分的展開角度，取口1 =20, ；12 柵槽與進水渠道連接處的漸窄部分長度，m ；Hi 柵前渠道深，m.則:1

26、iB - Bi0.89 -0.6=0.40 m2 tan ：12 tan 20-13 -l2 =0.3i=0.20mH1 =h h2 =0.4 0.3 = 0.7mHi07L =li +I2 + 1.0 + 0.5 +- = 0.40+0.20+1.0 + 0.5 +40mtan:tan203. 4. 5每日柵渣量 W86400QmaxWVv 二1000K式中：叫一一柵¥量，m3/l03m3污水，取 W =0.07 m3/103m3污水。則：W = 86400QmaxW1 = 86400 035 0.071000K1000 1.5= 1.41 m3 1. d格柵的日柵渣量為：1.41

27、 >0.2 m3/d ,宜采用機械清渣。表3-3 HG-1000型回轉式機械格柵技術參數(shù)項目設備寬度mm柵條間距mm安裝角g電機功率kw參數(shù)100010601.14. 5沉砂池5. 5. 1計算(1)池子長度LL =v t式中：v最大設計流量時的水平流速，m/s,取v = 0.25m/s。t最大設計流量時的流行時間，min ,取t=40s。則： L =v t =0.25 40m =10m(2)水流斷面面積AAQmax =v式中：Qmax最大設計流量，m3/s , Qmax=0.35 m3/s ；則：a = Qmax = 0.35 m2 = 1.4m2v 0.25(3)池子總寬度BB =

28、nb-14 -式中：n 池子分格數(shù)，個，設置 n=2。b 池子單格寬度，b=0.8m。則： B =nb =2 0.8m=1.6m(4)有效水深h2一 A 14則：h2 = = m =0.875mB 1.63. 5. 2沉沙室計算沉沙量VQmaxXT 86400VIHdX 二6Kz 10式中：X城市污水沉砂量，m3/106m3污水，取X =30m3/106m3污水；K 生活污水流量總變化系數(shù)，由設計任務K=1.5oT 沉砂周期，d ,取T =2d 。則:QmaxXT 864000.35 30 2 864003V =6 =6 = 1.21mKz 101.5 10(2)每個砂斗所需容積V式中：n 砂

29、斗個數(shù)，設沉砂池每個格含兩個沉砂斗，有2個分格，沉砂斗個數(shù)為 4個皿 V則：V =、n1.21=0.30m3(3)沉砂斗各部分尺寸d.沉砂斗上口寬：b2 = 2幾口+卜 tdn60式中：b1斗底寬)m,取b1=0.5 m ;h§'斗iWj >m,取 h§' =0.35 m otan 60斗壁與水平面的傾角。F則：b2 = 2"b1 =2035 0.5 = 0.904mtan 60 tan 60b.沉砂斗容積：V1 = - h3 ( s s2s1s2 )3-15 -1 22 一一、 1=h3dbib2b1b2)0.35 (0.9042 0.52

30、 0,904 0.5)=0.18m33式中：h3' 斗高，m, 取 h3'=0.35m；b2 沉砂斗上口寬，m o(4)沉砂室高度h3采用重力排砂，設斗底坡度為0.06 ,坡向砂斗，l -2b2 -bh3 = h30.06 2式中：b2每個沉砂斗，m,取b2=1.0 m ;卜3'斗tWj,m, 取 卜3' =0.35 m ；b'兩沉砂斗之間的平臺長度， m ,取b'=0.2 m。,| -2bo -b10-2 1-0 2則：h3 =h3 0.06 12 b =0.35 0,061= 0.58m223. 5. 3池體總高度HH = % 也 h3式中：

31、工超tWj,m,取hi =0.3 m ；h2有效水深，m ；卜3沆砂室tWj度， m。則:H =h1 h2 h3 =0.3 0.875 0.58 = 1.728m3.6 SBR反應池,L迓I 出水管1出水管, /最高本位 ,最低本位SBR反應池-16 -(1)曝氣池運行周期反應器個數(shù)n1=4,周期時間t=6h,周期數(shù)n2=4,每周期處理水量Qmax 20000 1.5 33Vw =24=24m3 = 1875m3,每周期分為進水、曝氣、沉淀、排水 4個階段。n1 一 4 - t62424其中進水時間te =士 = W =1.5 h n1n2 4 4根據(jù)濰水器設備性能，排水時間td = 0.5(

32、h)MLSSm 4000mg/L,污泥界面沉降速度：u = 4.6黑 104 乂 4000.26 = 1.33( m/ s)3=1.7hts曝氣時間:曝氣濰水高度h1 =1.7m,安全水深0 =0.5m ,沉淀時間為1.33ta =t -te -ts - td =6 -1.5 -1.7 -0.5 =2.3h反應時間:e=ta2 3 = 0.38(2)曝氣池體積V二沉池出水 BOD5由溶解性BOD5和懸浮性BOD5組成，其中只有溶解性 BOD5與工藝計算有關，出水溶解性 BOD5可用下式估算:Se =& -7.1KdfCe式中：Se 出水溶解性 BOD5SZ二沉池出水 BOD5 ,取Sz

33、 =20mg/LKd 活性污泥自身氧化系數(shù)，典型值為0.06f 二沉池出水 SS中VSS所占比例，取f =0.75CCe 二沉池出水 SS,取 Ce=20mg/LSe = 20-7.1 0.06 0.75 20 =13.6 mg/L進水TN較高，為滿足硝化要求，曝氣段污泥齡ec=25d，污泥產(chǎn)率系數(shù)Y=0.6,活性污泥自身氧化系數(shù)Kd =0.06 ,曝氣池體積:-17 -35000V _丫我（&7）0J6M50W%（*11736ml "exf 1 Kdc -0.57 44000 017后 1 （1 0.06）62.55）一一(3)復核濰水高度h1, SBR曝氣池共設4座即n1

34、=4,有效水深H=5mhi -HQ 1550：000nV4 留535.610050 ,“=1.74m： 1.5m復核結果與設定相同(4)復核污泥負荷NsQS030000 150exV 0.38 40000 21536= 0.13kgBOD5, kgMLSS(5)剩余污泥產(chǎn)量(剩余污泥由生物污泥和非生物污泥組成)剩余污泥XV計算公式LXV =YQ S0 Se -KdVf -X- 10001000式中：f為二沉池出水ss中vss所占比例，一般f=0.75kd-活性污泥自身氧化系數(shù)，kd與水溫有關，水溫為20 , Kd(20) =0.06 .根據(jù)室外排水設計規(guī) ()范(GB)14-1987,1997

35、 年版的有關規(guī)定，不同水溫時應進行修正，本例污水溫度T =10j 25C C ,要滿A足最低水溫的要求，所以取T=10“C則 Kd（10）=（20）1.04（10'0） =0.041（d）剩余生物污泥是%-seXXv（10） =YQ 田 e -eKdVf 10001000150-13.64000= 0.6 300000.38 0.041 21536 0.75 -10001000二1448.61 kg d剩余非生物污泥4xs用計算公式：4Xs =Q（1 fbf/包二sb 1000式中:設計進水 ss, m3 / d ,取 c0 =200 mg / Lfb進水vss中可生化部分比例，設fb

36、=0.7xs200 - 20.C0 -Ce =30000 （1 -0.7 0.75） =2565kg. d二 Qibf標01000剩余污泥總量-18 - x =4Xv +Xs =8的好睡6列013句蜘的kg d ) 剩余污泥含水率按 99.2%計算，濕污泥為Qs=w=""初加3/d 1 - p 1000(1 -0.992) 100024- =6.91mg/l24 0.018 4000 0.75 2.3 4(6)復核出水BOD524S0 Lc h 24 k2xftan2BOD 5可以達到設計要求。復核結果表明，出水(7)復核出水NH3 NUm 10 )=Um 15 e

37、6;.098 T,5 k D°d 1 -0.8337.2 - PH(8)設計需養(yǎng)量設計需養(yǎng)量包括氧化有機物需養(yǎng)量，污泥自身需養(yǎng)量、氨氮硝化需養(yǎng)量和出水帶走的氧量，有機物氧化需氧系數(shù)a =0.5,污泥需氧系數(shù)b =0.12 ,氧化有機物和污泥需氧量AOR1為：AOR1 =aQ(比 一se) ebxvf0.75 = 4992.12kg. d150 -13.64000= 0.5 30000 () 0.38 0.122153610001000進水總氮N0 =45mg/l ,出水氨氮Ne =8mgl硝化氨氮需氧量是 AOR2:AOR2 =4.6QM0 -Ne1000-0.12evxf1000Q

38、c /45 -84.6 (30000 -1000-0.120.38 4000 21536 0.751000 25)=4563.91 kg d反硝化產(chǎn)生的氧量 aor3AOR3=2.6m QNj -TNe1000-0.12evxf1000Qc /2.6 (Q45 -201000-0.120.38 4000 21536 0.751000 25=1643.60kg/d-19 -總需氧量是 AOR = AOR AOR2 -AOR3=（4992.12+4563.91-1643.60）kg/d=329.68kg/h(9)標準需氧量SOR =AORCs（20）：（：CsbcD-C） 1.024（"

39、式中：Cs(20)020 C時氧在消水中飽和溶解度，s(20) =9.17mg/L (查附錄十二)氧總轉移系數(shù)，:=0.85:氧在污水中飽和溶解度修正系數(shù),:=0.95:因海拔高度不同而引起的壓力系數(shù)，按下式計算:51.013 10P 所在地區(qū)大氣壓力，paT 設計污水溫度CsbcD 設計水溫條件下曝氣池內(nèi)平均溶解氧飽和度，mg/L,按下式計算:C(_P_ QCsbcD = s(T) 2.026105 + 42)Cs設計水溫條件下氧在清水中飽和溶解度pb _空氣擴散裝置處的絕對壓力，Pa, pb = 9.8 M103 HH 空氣擴散裝置淹沒深度，m0t氣泡離開水面時含氧量，%按下式計算C 21

40、 (1-Ea) 0t -79 21 (1 -Ea)Ea 空氣擴散裝置氧轉換效率，%可由設備樣本查得；C 曝氣池內(nèi)平均溶解氧濃度，C=20mg/LH5-20 -工程所在地大氣壓力P為730.2mmH g ,即0.973父10壓力修正系數(shù):一 一 一 51.013 100.9731.013= 0.96微孔曝氣頭安裝在距池底 0.3m處，淹沒深度H=4.7m其絕對壓力為pb =p 9.8 103H =1.013 105 0.098 105 4.7 = 1.47 105微孔曝氣頭氧轉移效率 &為20%氣泡離開水面時含氧量:21 (1 Ea)21 (10 2)Ot = 2i (i Ea)100%

41、 = 21 (1 0.2)100% =17.5%79 21 (1 -Ea)79 21 (1 -0.2)0 -最高水溫25 C ,清水氧飽和度 s(25)為8.4mg/L ,曝氣池內(nèi)平均溶解氧飽和度:Csb =Cs(25)(-5 ' -) - 8.4() 2.026 1 0542最高水溫時標準需氧量1.4717.52.02642)=9.6(mg/ L)SOR =AOR Cs(20) VbcD-C) 1.024(259空氣用量329.68 9.170.85(0.95 0.96 9.6 -2) 1.024(25'°)=467.63kg/lSOR0.3EA4625630.3

42、0.20=429&8臍/h)d 712m9的嗣 min(10)曝氣池布置SBR反應池共設4座，每座長50m寬22m水深5m超高0.5m33有效體積5500 m ,4座總有效體積22000 m(11)空氣管路計算, 每座需氣量 nl7938333 ,44 =10®418146ml /h反應池平面面積 50 22設600個空氣擴散器，則每個配氣量為1948.46 =3.25m3 / h600選W例微孔曝氣裝置。每個池共25根干管，在每根干管上共24個擴散器，每邊各12個。表3-4 WB型微孔曝氣裝置主要技術參數(shù)表-21 -型號直徑m/只hm2/只um氧利用率kgO/m3h空隙率%

43、阻力mm/HOwbB孔曝 氣裝置200130.3 0.5150233 30%3640 501362803. 7接觸池3. 7. 1 消毒劑的投加(1)加氯量計算二級處理出水采用液氯消毒時，液氯投加量一般為510mg/L ,本設計中液氯投加量采用q Q 864008.0 mg/L。每日加氯重為 ：q 1000式中： q每日加氯量， kg/d；q0 液氯投加量， mg/L ；Q 污水設1t流量，m3/soq =8 0.35 86400 =241.92kg/d1000(2)加氯設備液氯由真空轉子加氯機加入，加氯機設計2臺，采用一用一備，則每小時加氯量為:l = q=1.黑 4.9R881kg / h

44、3.7.2接觸池尺寸豎流式消毒池適用于小型污水廠 ，設計選擇4個消毒池。污水經(jīng)過集配水井分配流量后流入豎流式消毒池，單池流量為C QQo = 一 n式中:Q 設計流量， m3/s；3Qo 單池設計流量，m3/s；消毒池個數(shù)。設計中3 ,Q=0.35 m / s , n=4Q 0.353=-=0.0875m /hn 4(1)中心進水管面積人0=與Vo-22 -式中：A 消毒池中心進水管面積，m2 ；Q0 單池設計流量,m3/s；v0中心進水管流速,m/s, 一般采用v0 W0.03 m/s。設計中取 v0=0.03 m/s , Q0 =0.0875 m3/ s W=2.92m20.03式中：d0

45、中心進水管直徑， m；d04 2.923.14=1.93m一般采用(2)中心進水管喇叭口與反射板之間的板縫高度Q。5 二 d1式中：h3 中心進水管喇叭口與反射板之間的板縫高度,v1污水從中心進水管喇叭口與反射板之間縫隙流出速度m / s ,0.020.03 m/s；d1喇叭口直徑，m, 一般采用d=1.35d0；d2反射板直徑，m , 一般采用d2=1.3 d1；Q0 單板設計流量，m/s。設計中取 v1=0.02 m/s , d1=1.35 d0=2.61 m , d2=1.3 d1 =3.39 m3 ,Q0 =0.0425 m /sh30.0875_二 053m0.02 3.14 2.6

46、1(3)消毒接觸池有效斷面QnA = qv式中： A 消毒接觸池有效斷面，m2 ；v污水在消毒接觸池內(nèi)流速，m/s, 一般采用0.0010.0013 m/s；Q0單板設計流量，m/s。-23 -設計中取v=0.0013m/s,八 Q00.08752A ='=67.31m2V 0.0013(4)消毒接觸池邊長B=. A A0式中： B 一一消毒接觸池邊長，m , 一般采用B <8-10moB =<67.31+2.92 = 8.38m < 10m,設計中取 8.4 m(4)消毒接觸池有效水深h2 =vt 3600式中:h2消毒接觸池有效水深，m ；t 消毒時間，h, 一般

47、采用0.51.0 ho設計中取h2 =0.0013 0.7 3600 =3.276m校核消毒接觸池邊長與水深之比，B /h2840 -2.56 ：: 3m 3.276(7)污泥斗容積污泥斗設在沉淀池的底部，采用重力排泥，排泥管伸入污泥斗底部，設計中采用污泥斗 底部邊長0.5 m,污泥斗傾角60°。 a； ,a2 a；)12V1 =一 h ( a3式中：V1一一污泥斗容積,卜5污泥斗Wj ,a 污泥斗上口邊長,a1 污泥斗下口邊長,設計中由于污泥體積較小，設計中取a=2.0m, a1=0.5m,10h5 -(a-a1)tg600h5 =1.732父(2.00.5)/2=1.299m,設

48、計中取污泥斗高 hs = 1.30mV 1- 1.3 (22 0.52、22 0.52) =2.28m3 1.2m33邊坡高度h4 =B-a i式中：i池底邊坡坡度，一般采用0.05。-24 -8.40 2h = 0.05 = 0.16m2(8)接觸池總高度H = h1 h2 h3 h4 h5式中：h 接觸池的總高度(m1 ；h1接觸池超tWj ( mj)。設計中取hi =0.3 mH=0.3+3.276+0.53+0.16+1.3=5.57m(9)出水堰沉淀池出水經(jīng)過出水堰跌落進入集水槽，然后匯入出水管排出。出水堰采用單側90。三角形出水堰，三角堰頂寬0.16m,深0.08m,集水槽設在周邊

49、，集水槽寬度0.3m,每格沉淀池有三角堰數(shù)量n_4(B-2B1) a式中：B 接觸池邊長，m ；B1集水槽寬度， m；a三角堰單堰長度，m ；n三角堰數(shù)量，個；設計中取 B=8.4 m,B1 = 0.3m , a = 0.16m.4(8.84 -2 0.3)n =1 =1950.16三角堰流量Q1為：Q1 = 0.35 = 0.000449m3/s4 1952H1 =0.7Q15式中： Q1 三角堰流量，m3/s；H1三角堰數(shù)量上水深，m ；H=0.032m設三角堰后自由跌落 0.10 m,則出書堰水頭損失為 0.132m,設計中取0.14m.(10)出水渠道0 35c接觸池表面設周邊集水槽，

50、采用單側集水，出水渠集水量035 = 0.044m3/ s出水渠道寬4 20.6m,水深0.4m,水平流速0.52m/s。出水渠道將三角堰出水匯集送入出水管，出水管道采用鋼管，管徑 DN 400mm ,管內(nèi)流速0.99m/s。-25 -（11）排泥管排泥管伸如污泥斗底部，為防止排泥管堵塞，排泥管徑設為200mm第四章污泥的處理與處置4.1污泥濃縮池污泥濃縮的對象是顆粒見的孔隙水，濃縮的目的是在于縮小污泥的體積，便于后續(xù)污泥處理。 常用的污泥濃縮池分為豎流濃縮池和幅流濃縮池2種。二沉池排出的剩余污泥含水率高，污泥數(shù)量較大，需要進行濃縮處理；初沉污泥含水量較低，可以不采用濃縮處理。設計中一般采用濃縮池處理剩余活 性污泥。濃縮前污泥含水率 99% ,濃縮后污泥含水率 97%。豎流濃縮池：進入濃縮池的剩余污泥量0.0058m3/s ,采用2個濃縮池，則單池流量：Q=0.0029m3/s。1 .中心進泥管面積f =&V0d式中：f-濃縮池中心進泥管面積 （m2）；3Qi-中心進泥管設計流量（m /s ）；V0-中心進泥管流速(m/s), 一般采用 v0< 0.03 m/s；d0-中心進泥管直徑（m)設計中取 v0=0.