1、公路橋涵鋼結構設計規范第一節 總則第1.1.1條 本章適用于一般的公路工程鋼結構設計。 對本規范未涉及的港結構， 可參考國家批準的專門規 范或有關的先進技術資料進行設計。第1.1.2條 采用規范進行設計時， 荷載按 公路橋涵設計通用規范 的規定執行。 有關抗震的計算和規定，按公路工程抗震設計規范執行。第1.1.3條 鋼結構設計要與架設方案統籌考慮， 應以經濟合理， 便于加工， 方便運輸安裝和檢查養護為準。第1.1.4條 鋼結構一般采用工廠焊接（或鉚接）構件，工地現場拼裝（高強螺栓連接）而成。第1.1.5條 由汽車荷載（不計沖擊力）所引起的豎向撓度，不應超過表1.1.4 所列的容許值。用平板掛車

2、或履帶車驗算時容許豎向撓度可以增加 20%。如車輛荷載在一個橋跨內移動， 因而產生正負兩個方向的撓度時計算撓度應為其正負撓度的最大絕對值之和。對于臨時或特殊結構，其豎向撓度容許值，可與有關部門協商確定。第1.1.6條 橋跨結構應設預拱度，其值等于結構重力和 1/2 靜活載產生的豎向撓度和，起拱應做成平順曲線。如橋面在豎曲線上，預拱度應與豎曲線縱坡一致。當結構重力和靜活載產生的豎向撓度不超過跨經的 1/1600 時，可不設預拱度。第1.1.7條 設計鋼梁時， 應分析施工吊裝和調整支座等受力狀況， 起頂設施及結構本身都應按起頂重力增加 30%驗算。表 1.1.4 容許撓度值結構形式容許撓度值簡支或

3、連續桁架L/800簡支或連續板梁L/600梁的懸臂端部L/300懸索橋L/400第二節 一般規定（I）材料第1.2.1條 鋼橋所用的主要材料為：1、 主體結構 符合國標（GB） 1591-79要求的16鎰鋼（16Mn）或其他使用于橋梁的普通低合金鋼。符合國標（GB） 1591-79要求的3號鋼（A3）或其他使用于橋梁的普通碳素結構鋼。2、 鑄件 符合國標 （GB） 1591-67 要求且不小于鑄鋼-25I（I ZG25II ） 的碳素鋼。 16錳鋼 （16Mn）或其他使用于橋梁的普通低合金鋼。三、第1.2.2條 用以制造高強螺栓、粗制螺栓和鉚釘的主要鋼材為：第1.2.3條 用以焊接的材料為：第

4、1.2.4條 鋼材的彈性模量規定如下：彈性模量E2.1x105Mpa剪切模量G0.81x105MPa懸索橋的鋼絲繩彈性模量，當缺乏資料時，可取1.6x105Mpa(n)材料的允許應力及其提高系數第1.2.5條鋼材的容許應力規定如表125。表1.2.5鋼材的容許應力(MPa)應力種類鋼號A316MnZG25IIZG35IIZG45II45號鋼35號鍛鋼軸向應力140200130150170210-彎曲應力145210135155180220220男應力851208090100125110端部承壓應力210300-緊密接觸的承 壓應力70100657585105105自由接觸的承 壓應力5.58.

5、05.06.07.08.58.5節點銷子的空 壁承壓應力210300195225255-180節點銷子的彎 曲應力210340-360-第1.2.6條 用以焊接的材料為:高強度螺栓的容許承載力N L按下式計算:(1.2.6-1)式中P 一高強度螺栓的預拉力，按表 1.2.6-1采用;N摩擦系數，按表1.2.6-2采用； n 一傳力摩擦面系數； k安全系數，采用1.70。高強度螺栓沿軸向有由外力引起的附加拉力Z時，Z不應大于0.6 P，此時，螺栓的剩余承載力NL按下式計算:nL二 NlP -1.4ZP(1.2.6-2)第1.2.7條粗制螺栓、挪釘容許應力規定如表1.2.7粗制螺栓、挪釘容許應力(

6、MPa)表1.2.7類 另I應 力 種 類剪應力承壓應力拉應力粗制螺栓80170110工廠釧釘11028090工地釧釘10025080注：平頭挪釘的容許應力應減低20%。第1.2.8條承受拉力的焊縫容許應力與基本鋼材的容許應力相同。承受剪力的焊縫容許應力與基本鋼材的容許剪應力相同。第1.2.9條懸索橋鋼索的容許拉力采用鋼索破斷拉力的30%。鋼索破斷拉力采用鋼絲極限強度的0.85倍。鋼索錨固可用鋅鋁合金做灌注套筒的材料，其合金成分和容許應力規定如表1.2.9。灌注套筒的合金成分和容許應力表1.2.9合金代號成 分灌注溫度（0C）容許應力（MPa）鋅鋁銅承壓應力粘著應力Zn93Al6Cuj9361

7、4502418第1.2.10條容許應力的提高系數驗算結構在各種荷載作用下的強度和穩定性時，基本鋼材和各種連接件的容許應力應乘以表1.2.10的提高系數k。容許應力的提高系數表1.2.10構造物性質荷載組合k組合I1.0永久性結構組合n、出、N1.25組合V1.301.40臨時性結構組合I1.30組合n、出、iv、v1.40注：節點銷子的容許彎應力在任何荷載作用下，均不得提高。（m）橫向剛度與抗傾覆穩定系數第1.2.11條 橋梁結構應具有必要的橫向剛度，在一般情況下，跨長不宜超過主桁（主梁）中距的20倍。第1.2.12條 橋跨結構在施工架設時期應保證橫向和縱向的傾覆穩定性。穩定系數應不小于1.3

8、。（IV）結構內力計算原則和構件的基本計算公式第1.2.13條結構構件的內力按彈性受力階段確定。變形按構件毛截面計算，不考慮釘（拴）孔削弱的影響。第1.2.14條為簡化計算，可將橋跨結構劃分為若干個平面系統計算，但應考慮各個平面系統的共同作用和相互影響。第1.2.15條 結構構件的強度應按表1.2.15的公式計算。強度計算公式表1.2.15計算應力 的種類構件受力計算公式公式編號法向應力軸心受拉詈(1.2.15-1)在一個主平囿內受彎曲M八1M 。w W(1.2.15-2)受壓（或受拉）并在一個 王平囿內受彎曲或與此相 當的偏心受壓及偏心受拉N M】一土一 E。或Ow AW(1.2.15-3)

9、受斜彎曲M xMy八十一 EC仃wWxWy(1.2.15-4)受壓（或受拉）并受斜彎 曲或與此相當的偏心受壓 及偏心受拉NMxMy 1f r 1一士(二+Tw。或 6wAWxWy C(1.2.15-5)男應力受彎曲QSm=,；<CJTI m6(1.2.15-6)換算應力受彎曲受壓（或受拉）并受彎曲22Y。 +3w E 1.1仃或 1.1仃w(1.2.15-7)表中N、M、Q驗算截面的計算軸向力、彎距和剪力;A驗算截面的計算面積，受拉構件為凈截面積；受壓構件為毛截面積;W W、VVx、Wy驗算截面處對主軸的計算截面抵抗矩，驗算受拉翼緣為凈截面抵抗矩；驗算受壓翼緣為毛截面抵抗矩；為簡化計，均

10、可按毛截面的重心軸計算；Sm中性軸以上的毛截面對中性軸的面積矩； ° 驗算截面處腹板厚度；Im一毛截面慣性矩;m ax一驗算截面的最大剪應力和實際剪應力；C一斜彎曲作用下容許應力增大系數C =1 0.33 _1.15- w2= 1.0 ；當 Lmax > 1.50 ,0仃w2 為驗算截面上由于作用在兩相互垂直平面的彎距所產生的較小和較大的應力C7一剪應力分布不均勻時容許應力增大系數；當$<1.25 , CT-0QC7 =1.25；當1.25 Ym Y1.50時，Ce按直線比例計算；0,-0hh一腹板全高。注：兼受軸向力和彎曲作用時的容許法向應力，如N M石 N M，一之則

11、采用皿；如一，則采用Qw。AW'- AW第1.2.16條 結構構件的總穩定性按表1.2.16-1的公式計算。總穩定性計算公式表1.2.16-1計算應力種類構件受力情況計算公式公式編號法向應力軸心受壓N .£川2Am(1.2.16-1)在一個主平囿內受彎曲MA初2卬Wm(1.2.16-2)受壓并在一個主平囿內受彎曲或 與此相當的偏心受壓N*1M.十*電仃Am嘰Wm(1.2.16-3)表中N 一計算軸向力； M 構件中部1/3長度范圍內最大計算彎距；Am毛截面積;Wm一毛截面抵抗矩;電一軸心受壓構件的縱向彎曲系數，根據鋼種、截面形狀及彎曲方向等按表1.2.16-2采用%一構件只在

12、一個主平面受彎時的縱向彎曲系數（若是壓彎桿，可按 N = 0的情況來確定,2）,在不作進一步分析時，可按式1.2.16-4計算構件的換算長細比二，并按1 由表L J1.2.16-2 查得相應的 1 以替代 2 ；Ke =口 一 一（1.2.16-4）h ry一系數，焊接構件取1.8;挪接構件取2.0; L0構件對yy軸的自由長度；rvx、ry一構件截面對xx軸（強軸）和yy軸（弱軸）的回轉半徑（見圖1.2.16）;h .叩一見圖 1.2.16。2 =1對于下列情況，取；（1）箱形截面構件；（2）任何截面構件，當所驗算的失穩平面和彎距作用平面一致時;N 一考慮彎距因構件受壓而增大所引用的值;0.

13、15蝠。時，取 ” “；當 R >0.15%。時，取 4 = (1 n；Nm1.0Am二2EAm一構件在彎距作用平面內的長細比；一彈性模量;E1一受壓桿容許應力安全系數，在荷載組合i時取1.7;在荷載組合n iv時取1.4;當彎距由荷載組合I產生時取1.0；在荷載組合n iv時取1.4。軸心受壓構件的縱向彎曲系數表 1.2.16-2II后和；根均件曲印焊接H形（驗算腹板平面內總穩定性） 焊接箱形及挪接構件焊接H形（驗算翼板平面內總穩定性） 及 焊接T形構件X電丸*000000A316MnA316Mn0300.9000.8970300.9000.900400.8770.841400.900

14、0.877500.8280.775500.8670.826600.7720.705600.8240.766700.7130.630700.7730.695800.6510.547800.7150.616900.5830.483900.6510.5291000.5210.4261000.5810.4501100.4690.3761100.5100.3911200.4220.3301200.4460.3331300.3800.2881300.3960.2911400.3410.2481400.3470.2581500.3050.2221500.3080.227注：兒一構件長細比。第1.2.17條凡

15、承受動應力的結構構件或連接件，應進行疲勞驗算。構件的疲勞強度按表1.2.17-1中的公式進行計省一殲。驗算疲勞強度時，可根據橋梁實際行車情況，選用實際經常發生的荷載組合中的車輛荷載進行計算。對只承受壓力的構件和臨時性結構物的構件，可不驗算疲勞強度。以壓為主兼受拉力的構件，在驗算疲勞強度的同時，還應驗算構件的總穩定性。計算應力構件受力情況一計算公式公式編號種類法軸向受力構件N /1.2.17-17 E 尸nAi向j疲勞強度計算公式表 1.2.17-1應在一個主平囿受彎曲M八1<3 Wj1.2.17-2力受軸向力并在一個王平囿受彎曲或受 與此相當的偏心受拉或受壓N * M /. + an A

16、j Wj1.2.17-3表中N、M 一計算軸向力、彎距；Aj 驗算截面處的凈面積；Wj 驗算截面對主軸的凈截面抵抗矩；0n結構構件的疲勞容許應力，按表1217-2、表1.2.17-3、表1.2.17-4采用。各種構件或連接的疲勞容許應力n表1.2.17-2容許應力 類別疲勞容許應力MPa連接類別（序號見表1.2.17-4）最大應力（絕對值）為拉應 力最大應力（絕對值）為壓應 力A245245 但M 仃1-0.6P245上、但叵0.6- P1B190/口.但 < cr1 -0.6 P190/口/但 < a0.6- P3.1, 5.1, 5.2,5.3, 6.1, 6.2C165 /口

17、 r 1但傘1 -0.6 P165但 E。0.6- P3.2D145 /目/r 但 Mo1 -0.6 P145-145T 但 M。0.6- P2, 4, 7.1,8.2.1 ,9, 10.1, 11.1E110 /日1 -0.6 P -°110伯0.6.P但卻7.2 , 8.1.1 ,8.2.2, 10.2, 11.2F70 /日1.0.6P但叫700.6 十8.1.2, 121 .仃一鋼材的基本容許應力，見表1.2.5;2 . P =尸|min （同號應力為正，反號應力為負）。卜-|max挪釘受剪及承壓時的疲勞容許壓力仃n表1.2.17-3疲勞容許應力MPa連接類別受剪受壓110

18、伯但 <t1 -0.6 P280 伯.1 -0.6P工廠或工地挪釘注：表中力及仃為挪釘的剪切及承壓容許應力，見表127。構件（或連接形式）容許壓力類別表表1.2.17-4類別構件或連接形式及簡圖加工、質量及其它 要求容許應力 類別檢算部位1母材原軋制表向，側 邊刨邊，不得在母 材上引弧。A非連接部位的母 材。2帶孔一0一機械鉆孔D弦桿泄水孔。3高強度螺栓連接3.1口B全斷面拼接的 構件主桁構件中， 不起拼接作用（桿 件不斷開）的高強 度螺栓連接處。3.2匚C非全斷面拼接 的構件（如 H、口 型桿件），僅在翼板 拼接。縱梁魚形板連 接處。板梁（或縱梁） 卜翼緣和聯結系的 連結處。續表 1.

19、2.17-4類別構件或連接形式及簡圖加工、質量及其它 要求容許應力 類別檢算部位4挪釘連接簡圖同3.2D同35橫向對接焊縫采用埋弧自動 焊焊接。焊縫加強處須 受力方向磨平，焊 趾處不留橫向痕B桁梁構件及板 梁中板材橫向對 接焊縫。5.1等寬等厚鋼板對接-VA35.2等寬不等厚鋼板對接跡。焊縫需經無損 探傷檢驗，焊縫質 量應符合要求。橫向對接焊縫 應一次連續施焊 完畢，同一位置連 續補焊不得超過 二次。5.3等厚不等寬鋼板對接一比、卜| 一續表 1.2.17-4類別構件或連接形式及簡圖加工、質量及其它 要求容許應力 類別檢算部位7橫向角接焊接頭 箱形桿件隔板 處的橫向連接角焊 縫。板梁腹板與豎

20、向加勁肋的橫向連 接角焊縫。7.1a類采用成型好的手工焊、CO2氣體 保護焊或半自動 焊施焊；焊趾處不 允許有咬肉。如不 滿足以上條件，可 用砂輪順受力方 向打磨。D7.2b類焊趾處有輕微 咬肉，深度應小于0.5mmE8十字形角接焊接頭縱橫肋橫向連 接角焊縫。8.1不熔透角接焊1r1k-8.1.1a類同7.1E8.1.2b類同7.2F8.2熔透角接焊1I1 * 一叫，8.2.1a類同7.1D8.2.2b類同7.2E續表 1.2.17-4類別構件或連接形式及簡圖加工、質量及其它 要求容許應力 類別檢算部位9板梁豎加勁肋與股板連接焊?逢端部lTJAD板梁豎加勁肋 與腹板連接焊縫 端部（為檢算順橋

21、軸方向的主拉應 力）。10板梁焊接蓋板端焊縫§丁板梁蓋板焊縫 端部或端焊縫焊 趾處。10.1a類蓋板端部焊縫 （包括端焊縫焊趾）應無咬肉，并 用砂輪順受力方 向打磨，焊趾不留 橫向痕跡。D10.2b類端部焊縫不加 工。E續表 1.2.17-4類別構件或連接形式及簡圖加工、質量及其它 要求容許應力 類別檢算部位11板梁中腹板與 水平結點板連接 焊縫的端部。11.1a類焊縫兩端順受 力力向打磨，使之 勻順過渡。D11.2b類焊縫端部不加 工。E12F板梁中聯結系 桿件與結點板的 搭接焊縫端部。（V）桿件的自由長度、長細比與寬度比第1.2.18條受壓桿件的自由長度規定如表1.2.18。開口

22、式主桁（或主梁）的受壓弦桿（或翼緣）的自由長度的確定見附錄桿件的自由長度表1.2.18桿件彎曲平囿附注平囿內平囿外主弦桿l 0lolo 一主桁各桿件的幾何長端斜桿、端立桿、連續梁度（即桿端節點中中間支點處立柱或斜桿做c Cl1距），如桿件全長被為橋門架時0-9l0lo橫向結構分割時，則桁架尢相父和尢父義O.8lolo為只牧人煙助lx 度。桁的 腹與桿件相交或相交 叉（不包括與拉桿11l1 從相交點至桿端節桿相交叉）l1lo點中較長的一段長與拉桿相交叉l1o.7lo度。l2 縱向（橫向）聯結縱向尢交叉11及橫l2l2系桿件軸線與節點向聯與拉桿相交叉o.7l2板連在主桁桿件的結系l1固著線交點之間

23、的與拉桿相交或相交叉（不包括與拉桿相交叉）l1l2距離。第1.2.19條桿件容許最大長細比規定如表1.2.19。桿件容許最大長細比表1.2.19桿件長細比主桁架受壓弦桿受壓或受壓一拉腹桿1oo僅受拉力的弦桿僅受拉力的腹桿13。18o聯結系桿件縱向聯結系、支點處橫向聯結系和制動聯結系的受 受或受壓一拉桿件13o中間橫向聯結系的受壓或受壓- 各種聯結系的受拉桿件拉桿件15o2oo第1.2.20條lo與桿件的計算長細比 九規定如下：一、整體截面的桿件以及由兩個肢組成的組合桿件在垂直于綴板平面內彎曲時，等于自由長度相應的回轉半徑r之比，即lo九按表1.2.20公式計算。換算長細比兒的計算公式桿件截面形

24、式表 1.2.20換算長細比人由兩個肢組成的組合桿件在綴板平面內彎曲時，其換算長細比表中 M一由兩個肢組成的組合桿件在綴板平面內（即對 y軸）的長細比;儲一單個肢對1 1軸（形心軸）的長細比。肢的自由長度：當用挪接綴板時為 最近挪釘間的距離；當用焊接綴板時為相鄰綴板間的凈距。第1.2.21條組合桿件的單肢長細比，在受壓時不得大于40,在其他情況下不得大于50,均不宜大于整個組合桿件的換算長細比。第1.2.22條組合式受壓桿件中的單板或板束的寬度b與厚度6之比規定如表1.2.22。組合壓桿單板（或板束）的寬度 b與厚度6之比表1.2.22序 號桿件類型及板束位置桿件長細比b/6A316Mn1箱形

25、桿桁梁平面內<60上60<350.6九，但不大于50<300.5九，但不大于452箱形桿H形桿垂直于桁梁平面<50上50<350.6九+ 5 ,但不 廿50<300.5九十 5，但不 E 453H形或T形 （伸出肢無鑲邊）釧接桿<12<10焊接桿<60a 60<140.15 九 +5<120.2九主要桿件不大于18次要桿件不大于204娜接桿角鋼 伸出肢受軸向力的主要桿件<12支撐及次要桿件<16注：b、6見圖1.2.22。當壓桿平均應力 。小于容許應力*2時，表中b，8值除挪接桿無鑲邊的伸出肢及角鋼的伸出肢外，可按規

26、定放寬。其規定為：根據該桿件計算壓應力與基本容許應力之比巾在表1.2.16-2中查出相應的九值，再根據此九值按本表算出該桿件容許的""值。但在序號1、2兩項中的構件不大于 50;在序號3項中，主要桿件不大于20,次要桿件不大于 22。陽""鹿 單根（亞板索）位理茴圖注I懺中L+ （?., k 3、丸卜勾.公分打春不表LE.雅中年號1 , £.*、4加申的卜氏卡*第1.2.23條主桁桿件的截面面積，鋼料應主要地集中在平行于主桁平面的豎向翼板上，對于H形受壓桿件其腹板厚度不宜小于：接接本干一0.4每;Q.5 6 （當 6 之 24 mm 時）；焊接

27、桿 0 （當 S y 24mm 時）；6 一翼板厚。第三節 連接的構造與計算（I ）焊接第1.3.1條在設計中不得任意加大焊縫，且應避免焊縫交叉、重疊和過分集中。焊縫的布置應盡量對稱于桿件的重心 線。第1.3.2條在承受動荷載的結構中，垂直于桿件受力方向的對接焊縫必須焊透，其厚度應不小于被焊件的最小厚度。這種焊縫宜雙面施焊，且應進行機械加工。第1.3.3條在對接焊縫的拼接處，當焊件寬度不等或厚度相差4mm以上時，應分別在寬度方向或厚度方向將一側或兩側做成坡度不大于1：4的斜角，當厚（或寬）差不超過 4mm時，則可采用焊縫表面斜度來過渡。第1.4.4條不焊透的對接“縫（見圖1.3.11-2）必須

28、在設計圖中注明坡口尺寸和最小焊縫尺寸。不焊透對接焊縫的有效厚度 he不得小于1.5 Jt, t為坡口所在焊件的較大厚度（單位 mm）。第1.3.5條角焊縫兩焊腳的夾角6 一般為900。夾角日> 1200或日Y 600的斜角焊縫不宜用作受力焊縫。第1.3.6條角焊縫的焊腳尺寸 hf （hf見圖1.3.6）不得小于1.5小，此處 t為較厚焊件厚度（單位 mm）;同時 也不得大于較薄焊件厚度的 1.2倍。對于焊件邊緣的角焊縫，其最大焊腳尺寸，當 t W6 mm時，hf <t ； 當t>6mm時，hf Mt （12）mm ,此處t為焊件邊緣的厚度.第1.3.7條角焊縫的焊腳邊比例一般

29、為1:1。當焊件厚度不等時，允許采用不等的焊腳尺寸，與較厚焊件接觸的最小焊腳尺寸和與較薄焊件接觸的最大焊腳尺寸，應滿足第1.3.6條的要求。在承受動荷載的結構中，角焊縫焊腳邊比例，對于正面角焊縫宜為1:1.5 （長邊順內力方向）；對于側面角焊縫可為1： 1。角焊縫表面應做成凹形或直線形。第1.3.8條當角焊縫的端部在被焊件轉角處時，可連續地饒轉角加焊一段2hf的長度見圖1.3.9a。第1.3.9條桿件與節點板的連接焊縫（圖1.3.9） 一般采用兩面側焊，也可用三面圍焊。圍焊的轉角處必須連續施焊。第1.3.10條在主要受力構件中，不得采用斷續角焊縫。在次要構件或次要焊縫連接中，如需采用斷續角焊縫

30、時，焊縫間的凈距在受壓構件中不應大于15t或240mm；在受拉構件中不應大于24t或360mm。t為較薄被焊件的厚度。第1.3.11條各種型式的焊縫其有效計算厚度he ,按下列規定采用:一、T形連接時，如豎板邊緣加工有K形坡口（焊透），焊縫的有效厚度采用豎板的厚度。二、直角焊縫的有效厚度 he采用焊腳尺寸hf的0.7倍（見圖1.3.6）三、斜角焊縫的有效厚度取為（見圖 1.3.11-1）:he = hf cos（日之 600 時）。四、不焊透的對接焊縫，其有效厚度取為（見圖1.3.11-2）:坡口角度a之60°的V形坡口、U形坡口、J形坡口， he =s；坡口角度6 y 600的V形

31、坡口， he = s - 3mm o此處s為坡口根部至焊縫表面（不考 慮余高）的最短距離。第1.3.12條各種型式的焊縫，其計算的有效長度lw按下列規定采用：一、采用引弧板施焊的焊縫，其計算長度取焊縫的實際長度；未采用引弧板時，取實際長度減去 10mm。二、側面角焊縫的計算長度，當受動荷載時，不宜大于 50 hf ；當受靜荷載時，不宜大于 60 hf。如采用大于上述的數值時，其超過部分在計算中不予考慮。焊縫在全長范圍內均傳遞內力（例如梁翼緣與腹 板連接焊縫），則其計算長度不受此限。三、側面角焊縫或正面角焊縫的計算長度不得小于8hf。四、當鋼板端部僅有兩側角焊縫連接時，每條側面角焊縫長度不宜小于

32、相鄰兩側面角焊縫之間的距離；同時兩側角焊縫之間的距離不宜大于16 t （t>_12mm）或200mm （t - 12 mm）, t為較薄焊件的厚度。第1.3.13條在端焊縫的搭接連接中，搭接長度不得小于焊件較薄厚度的5倍，并不得小于25mm o第1.3.14條在對接連接和T形連接中，承受彎矩和剪力共同作用的對接焊縫（焊透） ，應分別計算其法向應力和 剪應力。在同時受有較大法向應力和剪應力處，還應按下式計算換算應力：弋。2 +3T2 <1.1CT（1.3.14）式中仃對接焊縫的抗拉容許應力。第1.3.15條斜角焊縫和不焊透的對接焊縫，采用直角焊縫的計算方法。在垂直于焊縫長度方向應力T

33、x和沿焊縫長度方向應力Ty共同作用處，應按下式計算應力：22, _,、/ x +Ty <T(1315)式中可一角焊縫的容許應力。注：不焊透的對接焊透的V形坡口，當口 Y 600時，或熔合線處(焊縫與焊件表面接觸處)焊縫截面邊長等于最短距離s時，應計算熔合線處的剪應力。(n)拴接與怫接第1.3.16條螺栓或獅釘連接的布置，應與構件的軸線對稱，避免偏心。螺栓或挪釘的距離應符合表1.3.16的規定。螺栓和挪釘的容許距離表1.3.16名稱位置和方向桿力 種類容許距離取大的最小的沿對角線方向拉力 或 壓力一3.5d0靠邊行列在板上或 角鋼上7d0或16t中的較小者3d0中間行列垂直內力方 向24t

34、順內力方 向拉力24t壓力16t中心至桿 件邊緣距 離機切或焰割順內力方向或沿對角線方向拉力 或 壓力8t 或 120mm中的較小者2d0滾壓辿或刨邊機切或焰割垂直內力方 向1.5d0滾壓辿或刨邊1.3d0注：表中符號do為螺栓或挪釘的孔徑，t為栓(或挪)合部分外層較薄鋼板或型鋼厚度表中所列“靠邊行列”系指沿板邊一行的螺栓或挪釘線；對于角鋼，距角鋼背 最近一行的螺栓或挪釘線也作為“靠邊行列”。有角鋼鑲邊的翼肢上交叉排列的螺栓或挪釘，其靠邊行列最大中心間距可取14 d0或32 t中較小者。由兩個角鋼或兩個槽鋼中間夾以墊板（或墊圈）并用螺栓或挪釘連接組成的構 件，順內力方向的螺栓（或鉚釘）之間的最

35、大中距，對于受壓或受壓拉構件規定為 40r ，但不應大于160mm ；對于受拉構件規定為 80r ，但不應大于240mm 。其中 為一個角鋼或槽鋼繞平行于墊板或墊圈所在平面軸線的回轉半r徑。第1.3.17條位于主要構件上的螺栓或鉚釘直徑，應不大于角鋼肢寬的1/4 。不得已時或在次要構件上，對于肢寬75mm 的角鋼可用直徑22mm 的螺栓或鉚釘；對于肢寬 90mm 的角鋼，可用直徑24mm 的螺栓或 25mm 的鉚釘。 注：螺栓（或鉚釘）孔的公稱直徑比螺栓（或鉚釘）公稱直徑大1.01.5mm 。第1.3.18條鉚釘最大鉚合的厚度不宜大于釘孔直徑的 4.5 倍。 如用雙鉚釘槍、 沖擊式風頂或馬蹄形

36、鉚釘機鉚合時，則挪合的厚度可增至釘孔直徑的 5.5倍。超過上述厚度時，每加厚 2mm,挪釘數量增加1%。第1.3.19條受力桿件在節點上連接的螺栓（或鉚釘）或接頭一邊的螺栓（或鉚釘） ，其最少數量規定如下：1、 一排螺栓時2 個；一排鉚釘時3 個；2、 二排及二排以上螺栓（或鉚釘）時，每排2 個。角鋼在連接或接頭處采用交叉布置的螺栓（或鉚釘）時，第一個螺栓（或鉚釘）應排在靠近邊角鋼背處。第1.3.20條螺栓（或鉚釘）連接接頭的栓（或釘）數量，對于主桁架桿件或板梁翼緣宜與被連接桿件等強度的要求進行計算； 對于聯結系和次要受力桿件可按實際內力計算。 并假定縱向力在栓 （釘） 群上是平均分布的。受壓

37、桿件的螺栓或鉚釘接頭，可采用端部磨光頂緊的措施來傳遞內力，此時接頭處的螺栓（或鉚釘）及連接板的截面面積，可按被連接桿件承載力的 50%計算。在同一接頭中，允許螺栓或鉚釘與焊縫同時采用，但不得按共同受力計算。第1.3.21條軸向受力構件的螺栓或鉚釘連接接頭，在下列情況下連接板上的栓（或釘）數量應按以下規定增大：3、 桿件的肢與節點板偏心連接，且這些肢在連接范圍內無綴板相連或桿件的肢僅有一面有拼接板時，其栓（或釘）總數應增加10%；4、 對于鉚接桿件截面的個別部分不用連接板直接連接，其連接鉚釘數應予增加，隔一層板增加10% ；隔兩層或兩層板以上時增加20% ；5、 當隔著填板連接時，連接鉚釘數應增

38、加10% ；但如填板在順受力方向伸出連接范圍之外有一排鉚釘時，則連接板上的鉚釘可不予增加。（m）銷接第1.3.22條在銷接接頭中，帶銷孔的受拉桿件其銷孔各部尺寸應符合下列規定：6、 垂直受力方向銷孔直徑處的凈載面積應比桿件計算所需的面積大40% ；7、 由銷孔邊至桿端的截面積應不小于桿件的計算截面積。注：腹桿端部如用鋼板加強時，在銷孔中線每邊連接鋼板的鉚釘數或焊縫長度，應與此項鋼板的凈截面積作等強度技術。第1.3.23條銷接的接頭作用力按被連接桿件的實際內力計算。節點銷子應計算孔壁承壓應力、銷子剪應力和彎應力。當銷的計算跨徑大于直徑的兩倍時，承受彎曲的銷子可按簡支梁近似計算，并假定各集中力作用

39、在與銷相接觸的各板條的軸線上。第四節 行車系、連接系、綴板及支座的構造與計算（i）行車系第1.4.1條為減小行車系受主桁架弦桿變形的影響，簡支桁架縱梁宜設斷縫和縱向活動支承，斷縫的間距一般不大于 80m 。第1.4.2條縱梁的跨中彎拒、剪力和反力，按跨徑等于橫梁中距的簡支梁計算。用螺栓或鉚釘連接的支點彎拒，當有魚形板等能承受支點彎拒的結構或連續通過的翼緣時，可采用簡支梁最大彎拒的 0.6 倍。縱梁和橫梁的連接， 當不設承受支點彎拒的結構時， 在連接于縱梁的豎角鋼肢上的螺栓或鉚釘， 按支點反力增加10%計算； 在連接于橫梁的豎角鋼肢上的螺栓或鉚釘按支點反力增加40%計算。 當設有能承受支點彎拒的

40、結構時，則全部支點彎拒和縱梁縱向力由該結構承受，而連接縱、橫梁腹板的豎角鋼肢上的螺栓或鉚釘按承受 1.1 倍的反力計算。第1.4.3條橫梁按跨徑等于主梁（或主桁）中距的簡支梁計算。橫梁與主梁（或主桁）的連接，當不設承受支點彎拒的結構時，連接于橫梁的豎角鋼肢上的螺栓或鉚釘，按支點反力增加10%計算；連接于主梁（或主桁）的豎角鋼肢上的螺栓或鉚釘，按支點反力增加20%計算。當設有能承受支點彎拒的結構時，則全部彎拒由該結構承受，而連接橫梁、主梁（或主桁）的豎角鋼肢上的螺栓或鉚釘按承受 1.1 倍的反力計算。如橫梁作為剛架（在開口式下承橋中為半框架）的一部分，則應按剛架（或半框架）計算支點彎拒。如橫梁兼

41、作支承處橫向聯結系支桿，還應考慮其作為支桿所受的力。第1.4.4條在計算行車系的強度時， 一般要考慮由于主桁弦桿或主梁翼緣的變形 （包括結構重力在內的全部豎向荷載產生的） 所引起的縱梁軸向力和橫梁彎拒。 同時， 還應進行行車系與主桁或主梁不共同受力時的計算。當為減小行車系的附加應力而設置縱梁斷縫時，則在計算附加影響中主桁跨徑取縱梁斷縫的間距。如縱梁在部分結構重力已傳至主桁或主梁后再安裝時，僅考慮剩余結構重力和活載的作用。計算行車系與主桁或主梁共同作用時，可不考慮各構件不在同一高度的偏心影響，并假定縱梁較接于橫梁，橫梁固接于主桁或主梁。此時，橫梁的最大邊緣容許應力可提高至17c仃。C及仃見第12

42、15條及第1.2.5條的規定。（R ）連接系第1.4.5條梁式上部構造應在其弦桿或翼緣的上下平面內設縱向聯結系。但跨徑較小的上承式梁橋，可不設下弦（或下翼緣）平面內的縱向聯結系。鋼梁與鋼筋混凝土板組成的聯合梁，如在安裝時沒有特殊需要，可不設行車系平面內的縱向聯結系。上承式橋梁應在兩端及跨中設橫向聯結系。下承式橋梁應在兩端設橋門架，跨間設門架式的橫向聯結系，其間距不宜超過兩個節間。開口式橋應在每個橫梁豎向面內設半框架。第1.4.6條橫向聯結系應盡量與梁的上、下翼緣連接。橫向聯結系如焊于豎向加勁肋時，則各該加勁肋應與梁的 受壓翼緣焊連。第1.4.7條縱向聯結系與主桁或主梁共同作用時，可不考慮各該構

43、件不在同一高度的偏心影響。縱向聯結系桿件應考慮自身重力引起的彎拒，該彎拒按跨徑等于桿件長度的簡支梁計算。第1.4.8條縱向聯結系應按橫向水平力進行計算。當在上部結構上設置上下平面的縱向聯結系時，水平荷載的分配規定于表1.4.8。在下承式橋梁中，如僅設置行車系平面內的縱向聯結系，則所有水平荷載均由其承擔。上下縱向聯結系水平荷載分配表1.4.8水平荷載分配的百分數在行車系弦桿平囿上在非行車系弦桿平囿上主桁上的風力50%50%行車系上的風力、離心力引起的 何載100%20%第1.4.9條在交叉形、菱形和三角形縱向聯結系中，應計算由于豎向荷載（包括上部結構重力）引起的聯結系桿 件內力。K形桁架式的縱向

44、聯結系，可不考慮此項內力。對于三角形或菱形縱向聯結系，還應計算由于聯結系橫桿的作用力所引起的在聯結系平面內的彎拒。上述彎拒與風力組合計算時，容許應力可提高20%。在穩定計算中，可不考慮上述彎拒。第1.4.11條交叉形、菱形和三角形縱向聯結系，由主桁或主梁變形而引起的桿件內力按下列公式計算。 一、縱向聯結系斜桿內力：交叉形2(1.4.10-1)NaAd cos ;Nd =A 1 2 -sin3 ： - cos3 二AAa交叉形，當橫梁兼作聯結系橫桿時NdNa 22 、Ad (cos 工$0.6: obSin ：) Aa1 4-sin3 1-cos3 二(1.4.10-2)Aa2NaAd cos

45、：Nd =Aa 1 2 -sin3 1-B B2 cos3 1-cos3 二Ab48IAa(1.4.10-3)三角形Nd2NaAd cos :Aa 1 sin3 ： A-B2cos： A-co3：Ab24I2Aa(1.4.10-4)式中 Na、Aa 桁架弦桿的內力和毛截面積;Nd、Ad 聯結系斜桿內力和毛截面積；Ab一聯結系橫桿的毛截面積；A0b 橫梁毛截面積；一弦桿（或翼緣）毛截面對豎軸的慣性矩;Ia一聯結系斜桿與弦桿的交角；一主桁（或主梁）中距；B仃0b 橫梁按豎向荷載和毛截面積計算的最大纖維應力。在計算板梁縱向聯結系的斜桿內力時，上面公式中的Na/Aa用位于聯結系平面處梁的應力來代替。當

46、。0b和Na的符號相反時，可按不利的內力組合，假定公式（1.4.10-2）中位于壓力弦桿平面內的聯結系斜桿，除按第1.4.8條和第1.4.9條驗算外，還應以兩弦桿內力之和的3%作為節間剪力予以驗算，其容許應力不提高。第1.4.12條當采用三角形或菱形縱向聯結系時，由橫桿的作用力引起的在聯結系與弦桿或翼緣的節點處作用于聯結系平面的彎拒，可按下列公式計算：N baM =± (1.4.12)4式中a聯結系節間長度。第1.4.13條由單個角鋼組成的聯結系拉桿，其凈截面積按連接肢的截面積與50%非連接肢的截面之和計。用單個T形桿的翼板連接的或由單個槽形桿的腹板連接的聯結系構件，不論其為軋制型鋼

47、或組合構 件，截面積均按減少 10%計。在以上兩種情況下，計算應力均不考慮連接的偏心影響。(IH)綴板第1.4.14條組合構件綴板尺寸，應不小于表1.4.14的規定。受壓及壓一拉構件綴板間的凈距不宜大于2.5S。綴板尺寸表1.4.14名稱受壓及壓一拉構件受拉構件僅受結構重力的 輔助性構件主要的次要的主要的次要的綴板長度端綴板1.25ss中綴板0.75s0.75s0.75s0.75s0.75s綴板厚度s/50但應-8 mms/60但應-6 mm8mm6mm6mm綴板一側最少數目33333娜 釘最大間距(mm)120120120120120注：表中s為連接釧釘間或焊縫間的距離；不受力構件其綴板每邊

48、最少挪釘數可減至 2個;端綴板應盡量設置在接近節點中心處。第1.4.15條軸心受壓組合構件的綴板應按下列公式求得的剪力Q計算，其值可視為沿構件全長不變。(1.4.15)Q =胡(單位：N)式中P一系數，3號鋼構彳采用210; 16鎰鋼構彳采用340;A一組合構件中被接合的肢的總截面積，單位以cm2計。承受反復應力的組合構件，如截面的選擇由疲勞容許應力En決定，則在剪力 Q的計算中應乘以仃n/平min 。此處為材料的容許應力，中min為按構件最大長細比求得的軸心受壓構件縱向彎曲系數。壓彎組合構件，除計算上述剪力外，還應加上由彎曲引起的剪力。在平行平面上有數組綴板時，剪力Q由各組綴板平均分擔；兼用

49、整板或綴板時，則綴板承擔其中一半。第1.4.16條綴板按空腹桁架分析，作用其上的剪力T和彎拒 M按下列公式計算：Qbk,、T= (1.4.16-1)bn,Qbl1/、M= (1.4.16-2)2式中 Qb 一作用于一組綴板的剪力；11一綴板中心到中心的距離；b一被綴板連接的兩肢的形心軸間的距離。(IV)支座第1.4.17條梁式橋跨徑在25m以上的，一般采用輻軸式支座、搖軸式支座或可靠的其他型式支座。支座應具有一定的剛性，以便將荷載較均勻地分布于支承墊石上。活動支座底板厚度不宜小于：熱軋鋼板的平板支座為 20mm；弧形支座支承中心處為40mm；輻軸及搖軸支座為 40mm。鑄件各部分加工后尺寸不宜

50、小于 30mm。支座順橋方向的長度，不宜超過墩臺支承面至較中心高度的兩倍；在橫橋方向，應 使墩臺支承面處的底板寬度與錢的長度之差不超過支承面至較中心高度的兩倍。第1.4.18條活動支座底板的計算有效尺寸，在順橋方向，弧形支座及搖軸支座不應大于底板厚度的4倍；輻軸支座不應大于兩排最邊輻軸中距加上板厚的4倍；橫橋方向，任何支座均不應大于底板頂面壓力接觸線長度加板厚的2倍。第1.4.19條支座宜選用自由接觸式的。輻軸直徑應不小于150mm，但吊橋索鞍上的輻軸可不受此限制。割邊式輻軸經兩邊削割后的厚度應不小于直徑的1/3。如支座平面尺寸不超過規定或不受限制時，宜少用割邊式輻軸支座。有數個輻軸時，應盡量選用最少的偶數，并用側桿聯系。在可能的情況下宜采用單輻式支座。輻軸支座必須有防止橫斜滑移和縱向滾出的設施。不易養護的支座必須四面用遮板防護。第1.4.20條鋼支座的座板或下擺均應用錨栓固定于墩臺上。計算受拔力錨栓的錨固時，