1、第四章第四章地基的沉降地基的沉降荷載作用下土體的壓縮性;土的壓縮試驗和固結試驗;地基最終沉降量的計算; 土的變形與時間關系(一維固結理論)。主要內容主要內容:重點：重點：u土的壓縮性和壓縮性指標的確定;u計算基礎沉降的分層總和法和規范法;u了解固結原理和固結隨時間變化的概念.土具有壓縮性荷載作用地基發生沉降荷載大小土的壓縮特性地基厚度一致沉降（沉降量）差異沉降（沉降差）建筑物上部結構產生附加應力影響結構物的安全和正常使用概述概述土的特點（碎散、三相）沉降具有時間效應沉降速率第四章第四章 土的壓縮與固結土的壓縮與固結4-2 4-2 土的壓縮特性土的壓縮特性 一、土的壓縮與固結在外力作用下，土顆粒

2、重新排列，土體體積縮小的現象稱為壓縮。通常，土粒本身和孔隙水的壓縮量可以忽略不計，在研究土的壓縮時，均認為土體壓縮完全是由于土中孔隙體積減小的結果。土的壓縮隨時間增長的過程稱為土的固結。 在三維應力邊界條件下，飽和土體地基受荷載作用后產生的總沉降量St可以看作由三部分組成：瞬時沉降Si、主固結沉降Sc、次固結沉降Ss，即 St=Si+Sc+Ss瞬時沉降是指在加荷后立即發生的沉降。對于飽和粘土來說，由于在很短的時間內，孔隙中的水來不及排出，加之土體中的水和土粒是不可壓縮的，因而瞬時沉降是在沒有體積變形的條件下發生的，它主要是由于土體的側向變形引起的，是形狀變形。如果飽和土體處于無側向變形條件下，

3、則可以認為Si=0。在荷載作用下飽和土體中孔隙水的排出導致土體體積隨時間逐漸縮小，有效應力逐漸增加，這一過程稱為主固結，也就是通常所指的固結。它占了總沉降的主要部分。土體在主固結沉降完成之后在有效應力不變的情況下還會隨著時間的增長進一步產生沉降，這就是次固結沉降。由于沉降相互影響，兩棟相鄰的建筑物上部接觸由于沉降相互影響，兩棟相鄰的建筑物上部接觸基坑開挖，引起陽臺裂縫基坑開挖，引起陽臺裂縫比薩斜塔地基的不均勻沉降比薩斜塔地基的不均勻沉降4.1 土的壓縮性土的壓縮性土壓縮性的組成固體土顆粒被壓縮土中水及封閉氣體被壓縮水和氣體從孔隙中被擠出土體在壓力作用下體積減小的特性稱為土的壓縮性土體在壓力作用

4、下體積減小的特性稱為土的壓縮性水槽水槽內環內環環刀環刀透水石透水石試樣試樣傳壓板傳壓板百分表百分表施加荷載，靜置至變形穩定施加荷載，靜置至變形穩定逐級加大荷載逐級加大荷載測定：測定：軸向應力軸向應力軸向變形軸向變形Pt1p2pSt1e2e0e3e1s2s3se試驗結果：試驗結果： 孔隙 e 1+e 土粒 1 孔隙比的計算由實測穩定壓縮量計算孔隙比的方法如下：由實測穩定壓縮量計算孔隙比的方法如下： 設土樣在前級壓力設土樣在前級壓力p1作用下壓縮穩定后的高度為作用下壓縮穩定后的高度為H1，孔隙比為，孔隙比為e1; 在本級壓力在本級壓力p2作用下的穩定壓縮量為作用下的穩定壓縮量為H指由本級壓力增量指

5、由本級壓力增量p= p2- p1引起的壓縮量），高度為引起的壓縮量），高度為H2=H1 -H ，孔隙比為，孔隙比為e2 。圖壓縮試驗中土樣高度與孔隙比變化關系圖壓縮試驗中土樣高度與孔隙比變化關系 1)1()1()1(1111000000000000wsiiziiiiiiwdeeHseeeeHeeesesHeHeH土的壓縮系數和壓縮指數土的壓縮曲線越陡，其壓縮性越高。土的壓縮曲線越陡，其壓縮性越高。 故可用故可用e-p曲線的切線斜率來表征土的壓縮性，該曲線的切線斜率來表征土的壓縮性，該斜率就稱為土的壓縮系數，定義為：斜率就稱為土的壓縮系數，定義為： 顯然顯然e-p曲線上各點的斜率不同，故土的壓縮

6、系數曲線上各點的斜率不同，故土的壓縮系數不是常數。不是常數。a越大，土壓縮性越高。越大，土壓縮性越高。實用上，可以采用割線斜率來代替切線斜率。實用上，可以采用割線斜率來代替切線斜率。dpdea壓縮曲線的繪制方式壓縮曲線的繪制方式e - e - 曲線曲線e - lge - lg曲線曲線 e a(kP ) 0100200 3004000.60.70.80.91.0e ee - e - 曲線曲線ea a(kP , lg) 10010000.60.70.80.9e eCcCc1 11 1CeCee - lge - lg曲線曲線ceC(lg) 二、壓縮性指標二、壓縮性指標，KPa-1KPa-1或或MPa

7、-MPa-1 11、壓縮系數： 壓縮曲線上任一點的切線斜率a的值，稱為土的壓縮系數。dpdea實際工程中，往往用割線斜率表示：實際工程中，往往用割線斜率表示：1221ppeepetga e a(kP ) 0100200 3004000.60.70.80.91.0e ea1-2a1-2常用作常用作比較土的壓比較土的壓縮性大小縮性大小土的類別土的類別a1-2 (MPa-1)高壓縮性土高壓縮性土0.5中壓縮性土中壓縮性土0.1-0.5低壓縮性土低壓縮性土0.12、壓縮指數Cc：a(kP , lg) 10010000.60.70.80.9e eceC(lg) CcCc1 11 1CeCe壓縮指數壓縮指

8、數Ce回彈指數再壓縮指數）回彈指數再壓縮指數）Ce Cc，一般，一般Ce0.1-0.2Cce-e-曲線缺點：曲線缺點：不能反映土的應力歷史不能反映土的應力歷史 特點：有一段較長的直線段指標：指標：3、壓縮模量Es：土在完全側限條件下豎向應力與相應的應變增量的比值。土在完全側限條件下豎向應力與相應的應變增量的比值。szE 側限壓縮模量單位：側限壓縮模量單位：Kpa ,MpaKpa ,Mpaz0e1e 0s1eEa ea 壓縮模量 完全側限時，土的應力與應變之比。0sv1eEa2s2(1)1EE材料名稱C20砼較硬粘土密實砂密實礫、石變形模量(MPa)260008155080100200 體積壓縮

9、系數:土在完全側限條件下體積應變增量與壓力增量之比，壓縮系數、體積壓縮系數、壓縮模量、變形模量不是常數。壓縮系數、體積壓縮系數、壓縮模量、變形模量不是常數。vv01+ame0101eeShe0101zeeev01ape01v10eeapp0v1zepasEv1m0sv1 eEa證 明1()1()1()xxyzyyxzzzxyEEE 0 xy2s2(1)1EE 廣義Hooke定律xzy證 明2s2(1)1EE二、試驗方法確定土的變形模量二、試驗方法確定土的變形模量確定變形模量現場試驗室內試驗荷載試驗旁壓試驗三軸試驗反壓重物反力梁千斤頂基準梁荷載板百分表壓力p沉降Sapkp14EpDS12EpBS

10、圓形壓板方形壓板三、土的回彈曲線三、土的回彈曲線與再壓縮曲線與再壓縮曲線土的回彈曲線與再壓縮曲線土的回彈曲線與再壓縮曲線4.2 地基最終沉降量的計算地基最終沉降量的計算最終沉降量最終沉降量S：St St t時地基最終沉降穩定以后的時地基最終沉降穩定以后的最大沉降量，不考慮沉降過程。最大沉降量，不考慮沉降過程。不可壓縮層不可壓縮層可壓縮層可壓縮層z=pp1 1、基本假定和基本原理、基本假定和基本原理理論上不夠完備，缺乏統一理論；理論上不夠完備，缺乏統一理論；單向壓縮分層總和法是一個半經驗性方法。單向壓縮分層總和法是一個半經驗性方法。一、地基最終沉降量分層總和法一、地基最終沉降量分層總和法（a a

11、假設基底壓力為線性分布假設基底壓力為線性分布 （b b附加應力用彈性理論計算附加應力用彈性理論計算（c c只發生單向沉降：側限應力狀態只發生單向沉降：側限應力狀態（d d只計算固結沉降，不計瞬時沉降和次固結沉降只計算固結沉降，不計瞬時沉降和次固結沉降（e e將地基分成若干層，認為整個地基的最終沉降將地基分成若干層，認為整個地基的最終沉降量為各層沉降量之和：量為各層沉降量之和： iSS分層總和法的基本思路是：將壓縮層范圍內地基分層，計算每一分層的壓縮量，然后累加得總沉降量。分層總和法有兩種基本方法：ep曲線法和elgp曲線法。2 2、計算公式：、計算公式：isiiiiiiiiiiiiiiHEpH

12、eppaHeeeHS1121211)(1inisiziniisiiniinhEhEpssssss 111321最終沉降量：最終沉降量：各分層沉降量：各分層沉降量：二、用ep曲線法計算地基的最終沉降量（1首先根據建筑物基礎的形狀，結合地基中土層性狀，選擇沉降計算點的位置；再按作用在基礎上荷載的性質中心、偏心或傾斜等情況），求出基底壓力的大小和分布。（2將地基分層。24m, =0.4b, 土層交界面，地下水位，砂土可不分層；（3計算地基中的自重應力分布。從地面（4計算地基中豎向附加應力分布。（5按算術平均求各分層平均自重應力和平均附加應力。(注意：也可以直接計算各土層中點處的自重應力及附加應力)二

13、、用ep曲線法計算地基的最終沉降量（6求出第i分層的壓縮量。pe注意：不同土層要用不同曲線），代公式：（7最后將每一分層的壓縮量累加，即得地基的總沉降量為：S= Si iiiiiHeeeS1211iisiiiviiiiviiHpEHpmHpeaS111【例題41】有一矩形基礎放置在均質粘土層上，如圖412a所示。基礎長度L=10m，寬度B=5m，埋置深度D=1.5m，其上作用著中心荷載P=10000kN。地基土的天然濕重度為20kN/m3，土的壓縮曲線如圖b所示。若地下水位距基底2.5m，試求基礎中心點的沉降量。【解】（1由L/B=10/5=210可知，屬于空間問題，且為中心荷載，所以基底壓力

14、為 p=P/(LB)=1000/(105)200kPa基底凈壓力為 pn=p-D=200-20 1.5170kPa（2因為是均質土，且地下水位在基底以下2.5m處，取分層厚度Hi=2.5m。（3求各分層面的自重應力注意：從地面算起并繪分布曲線見圖412a） s0= D=20 1.5=30kPa s1= s0 +H1=30+20 2.5=80kPas2= s1 +H2=80+(21-9.8) 2.5=108kPas3= s2 +H3=108+(21-9.8) 2.5=136kPas4= s3 +H4=136+(21-9.8) 2.5=164kPas5= s4 +H5=164+(21-9.8) 2

15、.5=192kPa（4求各分層面的豎向附加應力并繪分布曲線見圖412(a)。該基礎為矩形，屬空間問題，故應用“角點法求解。為此，通過中心點將基底劃分為四塊相等的計算面積，每塊的長度L1=5m，寬度B1=2.5m。中心點正好在四塊計算面積的公共角點上，該點下任意深度zi處的附加應力為任一分塊在該點引起的附加應力的4倍，計算結果如下表所示。（5確定壓縮層厚度。從計算結果可知，在第4點處有z4/ s40.1951。Overconsolidated soils。欠固結土： 新近沉積粘性土，土中孔隙水壓力仍在繼續消散。其現有有效應力小于現有固結應力。現有有效應力即是歷史上曾經受到過的最大有效應力。故 O

16、CR=1。現存地面現存地面現存地面歷史地面歷史地面AAAhhhhc（二前期固結應力的確定（1在室內壓縮曲線elgp曲線上，找出曲率最大的A點，過A點作水平線A1，切線A2以及它們的角平分線A3；（2將壓縮曲線下部的直線段向上延伸交A3于B點，則B點的橫坐標即為所求的前期固結應力。4-5 4-5 地基沉降計算的地基沉降計算的e elgplgp曲線法曲線法 一、概述粘土的應力歷史不同，壓縮性不同；一般情況下，室內的壓縮曲線已經不能代表地基中現場壓縮曲線，它的起始段實際上已是一條再壓縮曲線。因而，必須對室內單向固結試驗得到的壓縮曲線進行修正，以得到符合原位土體壓縮性的現場壓縮曲線，由此計算得到的地基

17、沉降才會更符合實際。利用室內elgp曲線可以推出現場壓縮曲線，同時能考慮應力歷史的影響，從而可進行更為準確的沉降計算。二、現場壓縮曲線的推求要考慮三種不同應力歷史對土層壓縮性的影響，必須先解決下列兩個問題：其一是要確定該土層的前期固結應力和現有有效固結應力，借以判別該土層是屬于正常固結、欠固結還是超固結；其二是推求得到能夠反映土體的真實壓縮特性的現場壓縮曲線。這兩個問題都可以借助室內壓縮elgp曲線來解決。（一室內壓縮曲線的特征（1室內壓縮曲線開始時比較平緩，隨著壓力的增大明顯地向下彎曲，當壓力接近前期固結時，出現曲率最大點，曲線急劇變陡，繼而近乎直線向下延伸；（2不管試樣的擾動程度如何，當壓

18、力較大時，它們的壓縮曲線都近乎直線，且大致交于C點，而C點的縱坐標約為0.42eo，eo為試樣的初始孔隙比；（3擾動愈劇烈，壓縮曲線愈低，曲率愈小；（4卸荷點在再壓縮曲線曲率最大的點右下側。（三現場壓縮曲線的推求試樣的前期固結應力確定之后，就可以將它與試樣原位現有固結應力比較，從而判定該土是正常固結的、超固結的還是欠固結的。然后，依據室內壓縮曲線的特征，即可推求出現場壓縮曲線。注意：在e坐標軸上，室內曲線與其交點不等于e0（1pcp0 正常固結e0作水平線，得交點D0.42e0作水平線，得交點CDC即現場壓縮曲線；（三現場壓縮曲線的推求（2pcp0 超固結1、定pc位置線和C點;2、由p0 和

19、e0 定D;3、作DD4、連DC（3） p0 =pcp0 欠固結現場壓縮曲線的推求與正常固結土相同p0三、elgp曲線法計算地基最終沉降（1選擇沉降計算斷面和計算點，確定基底壓力；（2將地基分層；（3計算地基中各分層面的自重應力及土層平均自重應力；（4計算地基中各分層面的豎向附加應力及土層平均附加應力；（5用卡薩格蘭德的方法，根據室內壓縮曲線確定前期固結應力；判定土層是屬于正常固結土、超固結土或欠固結土；推求現場壓縮曲線；（6對正常固結土、超固結土和欠固結土分別用不同的方法求各分層的壓縮量，然后，將各分層的壓縮量累加得總沉降量，即S= Si 。（一正常固結土的沉降計算設圖419為某地基第i分層

20、由室內壓縮試驗曲線推得的現場壓縮曲線。當第i分層在平均應力增量即平均附加應力）pi作用下達到完全固結時，其孔隙比的改變量應為將上式代入式413中，即可得到第i分層的壓縮量為式中：eoi第i分層的初始孔隙比； poi 第i分層的平均自重應力； Hi 第i分層的厚度； Cci 第i分層的現場壓縮指數。（二超固結土的沉降計算對超固結土地基，其沉降的計算應針對不同大小分層的應力增量pi區分為兩種情況：第一種情況是各分層的應力增量pi大于pci-p0），第二種情況是pi小于pci-p0）。對于第一種情況，即pi（pci-p0），第i分層的土層在pi作用下，孔隙比將先沿著現場再壓縮曲線DD減小了ei ，再

21、沿著現場壓縮曲線DC減小ei ，如圖420(a)所示，其中孔隙比的總改變量為將上式代入到式413），即可得到第i分層的壓縮量式中： Csi 第i分層的現場再壓縮指數； pci 第i分層的前期固結應力。對第二種情況，即pi（pci-p0），第i分層的土層在pi作用下，孔隙比的改變將只沿著現場再壓縮曲線DD減小，如圖420(b)所示，其改變量為則根據式412），第i分層的壓縮量為（三欠固結土的沉降計算 欠固結土的沉降不僅僅包括地基受附加應力所引起沉降，而且還包括地基土在自重作用下尚未固結的那部分沉降。圖421為欠固結土第i分層的現場壓縮曲線，由土的自重應力繼續固結引起的孔隙比改變ei 和新增固結應

22、力pi （即附加應力所引起的孔比改變ei 之和為將上式代入式413），即可得第i分層的壓縮量為4.3 單向固結理論單向固結理論一、飽和土的滲透固結一、飽和土的滲透固結 實踐背景：大面積均布荷載實踐背景：大面積均布荷載p不透水巖層不透水巖層飽和壓縮層飽和壓縮層z=pp側限應力狀態側限應力狀態1 1、一維滲流固結理論、一維滲流固結理論TerzaghiTerzaghi滲流固結理論）滲流固結理論） 物理模型物理模型0t t0 twph pphh 0h p附加應力附加應力:z=p超靜孔壓超靜孔壓: u = z=p有效應力有效應力:z=0附加應力附加應力:z=p超靜孔壓超靜孔壓: u 0附加應力附加應力:

23、z=p超靜孔壓超靜孔壓: u =0有效應力有效應力:z=p模型的分析：整體代表土單元彈簧代表土骨架水代表孔隙水活塞上的小孔代表土的滲透性活塞與筒壁之間無摩擦。ppp彈簧-活塞-水模型 ppp彈簧-活塞-水模型 彈簧未被壓縮； 荷載全部由孔隙水承擔； 超靜孔隙水壓力u=p。 荷載施加瞬時(t=0) ：ppp彈簧-活塞-水模型 彈簧所承擔的力即有效應力）逐漸增大； u+=p。時間t 0：ppp彈簧-活塞-水模型 外荷載由彈簧承擔； 有效應力=p。時間t= ：模型演示：不透水基巖層飽和粘土層p排水砂層飽和土滲流有效應力原理土層均勻且完全飽和；土層均勻且完全飽和；土顆粒與水不可壓縮；土顆粒與水不可壓縮

24、；變形是單向壓縮水的滲出和土層壓縮是單向的）；變形是單向壓縮水的滲出和土層壓縮是單向的）；荷載均布且一次施加；荷載均布且一次施加；假定假定 z = constz = const滲流符合達西定律且滲透系數保持不變；滲流符合達西定律且滲透系數保持不變；壓縮系數壓縮系數a a是常數。是常數。基本假定：基本假定：求解思路：求解思路：總應力已知總應力已知有效應力原理有效應力原理超靜孔隙水壓力的時空分布超靜孔隙水壓力的時空分布 數學模型數學模型建立方程：建立方程：微小單元微小單元11dz）微小時段微小時段dt）q q(qdz)z zdz11孔隙體積的變化流出的水量孔隙體積的變化流出的水量土的壓縮特性土的壓

25、縮特性有效應力原理有效應力原理達西定律達西定律超靜孔隙水壓力的時空分布超靜孔隙水壓力的時空分布超靜孔隙水壓力超靜孔隙水壓力超靜孔隙水壓力超靜孔隙水壓力土骨架的體積變化土骨架的體積變化不透水巖層不透水巖層飽和壓縮層飽和壓縮層z zq q(qdz)z dzz11單元土體體積：單元土體體積：111Vdzconst1e 2111VeVe(dz)1e 單元孔隙體積：單元孔隙體積：dt時段內：時段內： 孔隙體積的變化流出的水量孔隙體積的變化流出的水量2Vqqdtqqdzdtdzdttzz 11eq1etz uwhkuqAkikikzz 212wk 1euutaz q q(qdz)z dzz11dt時段內：

26、時段內：孔隙體積的變化流出的水量孔隙體積的變化流出的水量土的壓縮性：土的壓縮性：zea 有效應力原理：有效應力原理：zzu zz(u)euaaatttt 達西定律達西定律: :11eq1etz 孔隙體積的變化土骨架的體積變化孔隙體積的變化土骨架的體積變化221wauku1etz Cv Cv 反映了土的固結性質：孔壓消散的快慢固結速度；反映了土的固結性質：孔壓消散的快慢固結速度；Cv Cv 與滲透系數與滲透系數k k成正比，與壓縮系數成正比，與壓縮系數a a成反比；成反比；（cm2/scm2/s；m2/yearm2/year）1vwk(1e )Ca 212wk 1euutaz 固結系數固結系數2

27、v2uuCtz 線性齊次拋物線型微分方程式，一般可用分離變量方法求解。線性齊次拋物線型微分方程式，一般可用分離變量方法求解。 給出定解條件，求解滲流固結方程，就可以解出給出定解條件，求解滲流固結方程，就可以解出uz,t。（1 1求解思路：求解思路：2v2uuCtz 求解方程：求解方程：不透水巖層不透水巖層飽和壓縮層飽和壓縮層z=pHp0t t0 tz t , zuz t , z t , zut , z z 0 z H:u=pz=0: u=0z=H: uz 0 z H: u=0（2 2邊境、初始條件：邊境、初始條件：z z(3) (3) 微分方程的解微分方程的解vv2CTtH 時間因數時間因數m

28、1，3，5，70 z H:u=pz=0: u=0z=H: uz 0 z H: u=02v2uuCtz 0t t0 t基本微分方程：基本微分方程：初始邊界條件：初始邊界條件：微分方程的解：微分方程的解：反映孔隙水壓力的消散程度固結程度反映孔隙水壓力的消散程度固結程度v22T4m1mt , zeH2zmsinm1p4u H單面排水時孔隙水壓力分布單面排水時孔隙水壓力分布雙面排水時孔隙水壓力分布雙面排水時孔隙水壓力分布z zz z排水面排水面不透水層不透水層排水面排水面排水面排水面滲流滲流滲流滲流滲流滲流Tv=0Tv=0.05Tv=0.2Tv=0.7Tv=Tv=0Tv=0.05Tv=0.2Tv=0.

29、7Tv=u0=pu0=pu0=pu0=pvv2CTtH 時間因數時間因數m1，3，5，7v22T4m1mt , zeH2zmsinm1p4u HH4.4 固結沉降隨時間變化的預測固結沉降隨時間變化的預測一、固結度的計算一、固結度的計算 一點一點M M： 地地 層：層：一層土的平均固結度一層土的平均固結度Uz,t=01：表征總應力中有效應力所占比例：表征總應力中有效應力所占比例zt ,zt ,zU dzdzu1dzdzUzt , zH0zH0t , zt總總應應力力分分布布面面積積有有效效應應力力分分布布面面積積zt , zzt , zzzzt , zu1uU z t , z t , zuH1

30、1、基本概念：是指在某一附加應力下，經某一時、基本概念：是指在某一附加應力下，經某一時間間t t 后，土體發生固結或孔隙水應力消散的程度。后，土體發生固結或孔隙水應力消散的程度。000,1uuuuuUtz2 2、平均固結度、平均固結度UtUt與沉降量與沉降量StSt之間的關系之間的關系t時刻：時刻： SUStt 確定確定St的關鍵是確定的關鍵是確定Ut 確定確定Ut的核心問題是確定的核心問題是確定uz.t SSHe1adze1adzdzUt1z1t , zzt , zt總總應應力力分分布布面面積積有有效效應應力力分分布布面面積積 SSUtt在時間在時間t t的沉降與最終沉降量之比的沉降與最終沉

31、降量之比3. 3. 地基沉降過程計算地基沉降過程計算1) 基本計算方法基本計算方法均布荷載，單向排水情況均布荷載，單向排水情況確定地基的平均固結度確定地基的平均固結度Ut.)5 , 3 , 1m( ,eH2zmsinm1p4uv22T4m1mt , z ,dzdzu1UH0zH0t , zt v22T2m1m22tem181U v2T42te81U 知知解得解得近似近似Tv反映固結程度反映固結程度土層的平均固結度是時間因數Tv的單值函數，它與所加的附加應力的大小無關，但與附加應力的分布形式有關。反映附加應力分布形態的參數 ：透水面上的附加應力與不透水面上的附加應力之比2HtCTvvzz （1

32、1） 壓縮應力分布不同時壓縮應力分布不同時2) 2) 常見計算條件常見計算條件1 0 110 實踐背景：實踐背景：H H小，小，p p大大自重應力自重應力附加應力附加應力自重應力自重應力附加應力附加應力壓縮土層底面的附加壓縮土層底面的附加應力還不接近零應力還不接近零應力分布：應力分布：12534基本情況：基本情況：不透水邊界不透水邊界透水邊界透水邊界（2 2雙面排水時雙面排水時無論哪種情況，均按情況無論哪種情況，均按情況1 1計算；計算；壓縮土層深度壓縮土層深度HH取取1/21/2值值透水邊界apbp應力分布：應力分布：12534基本情況：基本情況：透水邊界Hvv2CTtH 為了使用的方便，已將各種附加應力呈直線分布即不同值情況下土層的平均固結度與時間因數之間的關系繪制成曲線，如圖426所示。固結度固結度UzUz與時間因數與時間因數TvTv的關系曲線的關系曲線【例題44】設飽和粘土層的厚度為10m，位于不透水堅硬巖層上，由于基底上作用著豎直均布荷載，在土層中引起的附加應力的大小和分布如圖427所示。若土層的初始孔隙比e1為0.8，壓縮系數av為2.510-4kPa，滲透系數k為2.0cm/a。試問:(1)加荷一年后，基礎中心點的沉降量為多少？(2)當基礎的沉降量達到20cm時需要多少時間？【解】（1該土層的平均附加應力為 z=(240+1