1、 地下連續墻1.1.概述概述2.地下連續墻的類型地下連續墻的類型 3.地下連續墻的設計及其應注意的問地下連續墻的設計及其應注意的問題題4.地下連續墻施工地下連續墻施工概述概述應用領域：應用領域：目前地下連續墻已廣泛用于大壩壩基防滲、豎井開挖、工業廠房重型設備基礎、城市地下鐵道、高層建筑深基礎、鐵道和橋梁工程、船塢、船閘、碼頭、地下油罐、地下沉碴池等各類永久性工程。 一般地下連續墻可以定義為：利用各種挖槽機械，借助于泥漿的護壁作用，在地下挖出窄而深的溝槽，并在其內澆注適當的材料而形成一道具有防滲（水）、擋土和承重功能的連續的地下墻體。 1.墻體剛度大、整體性好,防滲截水性能好； 2.施工時振動小

2、、噪聲低，對周邊的地基無擾動； 3.不用開挖大量的土方量，降低造價，可晝夜施工，縮短工期； 4.施工期間不需降水，不需擋土護坡，不需立模板與支撐，把施工護坡與永久性工程融為一體； 5.適用于多種地質條件，可用作剛性基礎代替樁基礎、沉井和沉箱基礎； 6.結構變形和地基土變形較小，能夠緊鄰已有建筑物及地下管線開挖深、大基坑，尤其在城市建(構)筑物密集的地區，為防止對鄰近建筑物安全穩定的影響，地下連續墻更顯示出它的優越性。 7.占地少，可充分利用建筑紅線以內有限的地面和空間 8.可用于逆作法施工。 9.工效高，工期短，質量可靠，經濟效益高。地下連續墻的主要優點：地下連續墻的缺點： 1.棄土及廢泥漿的

3、處理問題，除增加工程費用外，如處理不當，還會造成新的環境污染； 2.一般用地下連續墻只作圍護擋墻時，造價稍高，不夠經濟； 3.墻面不夠光滑，如為“二墻合一”，即同時作為地下結構的外墻時，尚需加工處理或另作襯壁。 4. 在城市施工時，廢泥漿的處理比較麻煩。 1.第一大跨徑: 1490米2.第一大錨碇: 6.8萬噸, 3.第一特大深基坑: 69米50米50米4.第一高塔: 215.58米（73層樓高) 5.第一長纜: 纏絲總長度近3200公里 6.第一重鋼箱梁: 21000余噸7.第一大面積鋼橋面鋪裝: 70800平方米8.第一座剛柔相濟的組合型橋梁潤揚長江公路大橋創國內八個第一(世界第三)(纏絲

4、相當于3倍北京至上海的距離。完成的兩根主纜每根長2600米，為國內第一長纜，分別由184股、每股127絲、每絲直徑5.3毫米的鍍鋅鋼絲組成，所用鋼絲總數達23368根，總長度6075萬6800米，可以繞地球3圈。)造價:57.8億元2 .2 .地下連續墻的類型地下連續墻的類型 1.按墻的用途可分為臨時擋土墻、用作主體結構一部分兼作臨時擋土墻的地下連續墻、用作多邊形基礎兼作墻體的地下連續墻。 2.按成墻方式可分為樁排式、壁板式、組合式。 3.按挖槽方式大致可分為抓斗式、沖擊式、回轉式。一一 地下連續墻受力特點地下連續墻受力特點施工階段和使用階段幾種典型的工作狀態：施工階段和使用階段幾種典型的工作

5、狀態：q槽段土方開挖階段槽段土方開挖階段 槽段側壁的穩定性槽段側壁的穩定性q地下連續墻澆筑形成地下連續墻澆筑形成 開挖前的受力狀態開挖前的受力狀態q基坑第一層開挖基坑第一層開挖 懸臂受力狀態、地面側向位移懸臂受力狀態、地面側向位移q基坑土方開挖階段基坑土方開挖階段 墻的結構強度、基坑穩定及變形量墻的結構強度、基坑穩定及變形量q基坑土方工程結束基坑土方工程結束 基坑底部隆起、基坑整體失穩基坑底部隆起、基坑整體失穩q工程竣工工程竣工 水土壓力和上部地面建筑的垂直載荷共同作用下的強度和變形水土壓力和上部地面建筑的垂直載荷共同作用下的強度和變形第二節 結構設計二二 結構體系的破壞形式結構體系的破壞形式

6、q穩定性破壞穩定性破壞q整體失穩整體失穩q基坑底隆起基坑底隆起q管涌及流沙管涌及流沙q強度破壞強度破壞q支撐強度不足或壓屈支撐強度不足或壓屈q墻體強度不足墻體強度不足q變形過大變形過大 第二節 結構設計三三 地下連續墻設計計算的主要內容地下連續墻設計計算的主要內容 (1)確定在施工過程和使用階段各工況的荷載，即作用于連續墻的土壓力、水壓力以及上部傳來的垂直荷載。 (2)確定地下連續墻所需的入土深度，以滿足抗管涌、抗隆起，防基坑整體失穩破壞以及滿足地基承載力的需要。 (3)驗算開挖槽段的槽壁穩定，必要時重新調整槽段長、寬、深度的尺寸。 (4)地下連續墻結構體系(包括墻體和支撐)的內力分析和變形驗

7、算。 (5)地下連續墻結構的截面設計，包括墻體和支撐的配筋設計、截面強度驗算、接頭的聯結強度驗算和構造處理。 （一）施工階段（一）施工階段 q 基坑開挖水土壓力；基坑開挖水土壓力；q 施工荷載，若采用逆作法考慮上部結構自重。施工荷載，若采用逆作法考慮上部結構自重。四 荷載確定 （二）使用階段 q 水土壓力；q 主體結構傳遞的恒載和活載。水土壓力的確定是荷載確定的關鍵！ 某些規范規定土壓力分布應按入土深度和墻體側向位移選用。如某些規范規定土壓力分布應按入土深度和墻體側向位移選用。如港口工程地下連續港口工程地下連續墻結構設計與施工規程墻結構設計與施工規程（JTJ 303- 2003JTJ 303-

8、 2003），），上海市基坑工程設計規程上海市基坑工程設計規程等。等。 土壓力類別與墻體位移土壓力類別與墻體位移/ /基坑深度基坑深度H H 的關系的關系%2.0/0H水土壓力計算規定 %4.0/%2.0H%2.0/0H%5 . 0/%2 . 0H%1/%4.0H（一）槽幅：一次成槽的槽壁長度（一）槽幅：一次成槽的槽壁長度 q 槽壁長度槽壁長度q 槽段劃分槽段劃分五 槽幅設計 （二）槽壁長度確定規定 q 槽壁長度應與成槽機械尺寸成模數關系，最小不小于機械的尺寸，最大尺寸由槽壁穩定性確定。q 目前常用為36m,一般不超過8m。q影響因素q地質條件影響、周圍環境q起重能力、混凝土供應量q泥漿池體積

9、、連續作業時間（三）槽幅穩定性驗算（三）槽幅穩定性驗算q 梅耶霍夫經驗公式法梅耶霍夫經驗公式法 臨界深度臨界深度H Hcrcr )/1(4(10LBNKcNHucr五 槽幅設計 黏土、泥漿的有效重度，kN/m3;條形基礎的承載力系數。槽壁的平面寬度、長度，m。1 、NLB、（三）槽幅穩定性驗算（三）槽幅穩定性驗算q 梅耶霍夫經驗公式法梅耶霍夫經驗公式法 槽壁坍塌安全系數槽壁坍塌安全系數 F Fs s mmuSPPcNF10五 槽幅設計 開挖外側（土壓力)槽底水平壓力強度；開挖內側（泥漿壓力）槽底水平壓力強度。mP0mP1（三）槽幅穩定性驗算（三）槽幅穩定性驗算q 梅耶霍夫經驗公式法梅耶霍夫經驗

10、公式法 開挖槽壁的橫向變形開挖槽壁的橫向變形 sEzLK)(1(102五 槽幅設計 計算點深度，m;土的壓縮模量，kN/m2。zsE（三）槽幅穩定性驗算（三）槽幅穩定性驗算q 非粘性土的經驗公式非粘性土的經驗公式 安全系數安全系數 12/11tan)(2dSF五 槽幅設計 砂土、泥漿的重度，kN/m3;砂土的內摩擦角。槽幅穩定性驗算具體可參照地基基礎設計規范DBJ08-19-891、d（四）槽段劃分（四）槽段劃分q 考慮的因素考慮的因素 成槽施工順序成槽施工順序 連續墻接頭形式連續墻接頭形式 主體結構布置及設縫要求主體結構布置及設縫要求五 槽幅設計 q 導墻截面形式導墻截面形式q C20混凝土

11、，厚度混凝土，厚度200300mm；q導墻深度深入原狀土不小于導墻深度深入原狀土不小于300mm；q頂面高出地面頂面高出地面100200mm；q寬度大于連續墻設計寬度的寬度大于連續墻設計寬度的3050mm。六 導墻設計 q連續墻厚度依據不同階段的受力、變形和裂縫控制要求確定，連續墻厚度依據不同階段的受力、變形和裂縫控制要求確定，常用規格常用規格600、800、1000、1200mm；q連續墻的入土深度（基坑地面以下的深度）與基坑深度之比，連續墻的入土深度（基坑地面以下的深度）與基坑深度之比，稱為入土徑比，據經驗、依據地質條件取稱為入土徑比，據經驗、依據地質條件取0.71.0；q可用古典穩定判別

12、方法可用古典穩定判別方法七 連續墻厚度深度初選 古典穩定判別方法古典穩定判別方法 q板樁底端為自由的穩定狀態板樁底端為自由的穩定狀態入土深度最小入土深度最小七 連續墻厚度深度初選 支撐或錨桿水平軸力；墻入土深度；被動側總壓力；主動側總壓力。TD00MXPEaE古典穩定判別方法古典穩定判別方法 q板樁底端為嵌固的穩定狀態板樁底端為嵌固的穩定狀態懸臂樁懸臂樁七 連續墻厚度深度初選 據實際變形情況，設墻體繞E轉動，則E以上墻后為主動土壓，墻前為被動土壓，E點以下則相反。E點以下墻段對上段的作用力記為P（圖）。0EM可求出嵌深的上段t，再乘由以1.2作為嵌固深度入土深度的驗算入土深度的驗算穩定分析穩定

13、分析 q基坑抗整體滑動失穩基坑抗整體滑動失穩七 連續墻厚度深度初選 入土深度的驗算入土深度的驗算穩定分析穩定分析 q基坑抗隆起基坑抗隆起（1 1）墻體的極限彎矩）墻體的極限彎矩滑動力矩滑動力矩抗滑力矩抗滑力矩七 連續墻厚度深度初選 入土深度的驗算入土深度的驗算穩定分析穩定分析 q基坑抗隆起基坑抗隆起（2 2）地基穩定性）地基穩定性七 連續墻厚度深度初選 入土深度的驗算入土深度的驗算穩定分析穩定分析 q基坑抗管涌基坑抗管涌csiiKLhiw七 連續墻厚度深度初選 極限動水坡度入土深度的驗算入土深度的驗算穩定分析穩定分析 q基坑抗底鼓基坑抗底鼓土層重與水壓平衡土層重與水壓平衡支護壁摩擦力支護壁摩擦

14、力采取措施采取措施隔斷滯水層隔斷滯水層降水降水七 連續墻厚度深度初選 地下連續墻的結構設計地下連續墻的結構設計計算工況：計算工況：開挖情況開挖情況回筑情況回筑情況支撐軸力支撐軸力八、地下連續墻計算理論及方法（一）較古典的計算方法：（一）較古典的計算方法：q假設條件：土壓力已知，不考慮墻體和支撐變形。假設條件：土壓力已知，不考慮墻體和支撐變形。q方法：假想梁法、方法：假想梁法、1/21/2分割法、泰沙基法分割法、泰沙基法八、地下連續墻計算理論及方法（二）橫撐軸向力、墻體彎矩不變：q假設條件：土壓力已知，考慮墻體變形，不考慮支撐變形。q方法：山肩幫男法（三）橫撐軸向力、墻體彎矩可變：q假設條件：土

15、壓力已知，考慮墻體、支撐變形。q方法：日本彈塑性法、有限元法（四）共同變形理論：q假設條件：土壓力隨墻體變位而變化，考慮墻體、支撐變形。q方法：森重龍馬法、有限元法（一）較古典的計算方法（一）較古典的計算方法假想梁法、假想梁法、1/21/2分割法、泰沙基法分割法、泰沙基法（二）橫撐軸向力、墻體彎矩不變化的計算方法（二）橫撐軸向力、墻體彎矩不變化的計算方法該類計算理論是以某些實測現象作依據的該類計算理論是以某些實測現象作依據的 橫撐軸向壓力、墻體彎矩不隨開挖過程變化橫撐軸向壓力、墻體彎矩不隨開挖過程變化 （二）橫撐軸向力、墻體彎矩不變化的計算方法（二）橫撐軸向力、墻體彎矩不變化的計算方法1 1山

16、肩邦男法（精確解）山肩邦男法（精確解） 基本假定：基本假定：（1 1）在粘土地層中，墻體作為無限長的彈性體；）在粘土地層中，墻體作為無限長的彈性體；（2 2）墻背土壓力在開挖面以上取為三角形，在開挖面以下取為矩形；）墻背土壓力在開挖面以上取為三角形，在開挖面以下取為矩形；（3 3）開挖面以下土的橫向抵抗反力分為兩個區域；達到被動土壓力的塑性區，高度為）開挖面以下土的橫向抵抗反力分為兩個區域；達到被動土壓力的塑性區，高度為l l，以及反力與墻體變形成直線關系的彈性區；以及反力與墻體變形成直線關系的彈性區；（4 4）橫撐設置后，即作為不動支點；）橫撐設置后，即作為不動支點；（5 5）下道橫撐設置后

17、，認為上道橫撐的軸向壓力值保持不變，而且下道橫撐點以上的墻體仍然保持原來的位置。）下道橫撐設置后，認為上道橫撐的軸向壓力值保持不變，而且下道橫撐點以上的墻體仍然保持原來的位置。（二）橫撐軸向力、墻體彎矩不變化的計算方法（二）橫撐軸向力、墻體彎矩不變化的計算方法2 2山肩邦男法（近似解法）山肩邦男法（近似解法） 基本假定：基本假定：（1 1）在粘土地層中，墻體作為）在粘土地層中，墻體作為底端自由的有限長底端自由的有限長的彈性體；的彈性體；（2 2）墻背土壓力在開挖面以上取為三角形，在開挖面以下取為矩形（已抵消開挖面一側的靜止土壓力）；）墻背土壓力在開挖面以上取為三角形，在開挖面以下取為矩形（已抵

18、消開挖面一側的靜止土壓力）；（3 3）開挖面以下土的）開挖面以下土的橫向抵抗反力取為被動土壓力橫向抵抗反力取為被動土壓力 （4 4）橫撐設置后，即作為不動支點；）橫撐設置后，即作為不動支點；（5 5）下道橫撐設置后，認為上道橫撐的軸向壓力值保持不變，而且下道橫撐點以上的墻體仍然保持原來的位置。）下道橫撐設置后，認為上道橫撐的軸向壓力值保持不變，而且下道橫撐點以上的墻體仍然保持原來的位置。（6 6）開挖面以下板樁彎矩為開挖面以下板樁彎矩為0 0的那點，假想為一個鉸，而且忽略此鉸以下的墻體對上面墻體的剪力傳遞。的那點，假想為一個鉸，而且忽略此鉸以下的墻體對上面墻體的剪力傳遞。三、地下連續墻計算理論

19、及方法2 2山肩邦男法（近似解法）山肩邦男法（近似解法）)1(0 得式Y2110202121mmkimkkKxxNxhhN）得式（20AMmkkkmkkkmxhhxhhx)()(21310203031211111020kkkkikkikihhNhhN2 2山肩邦男法（近似解法）山肩邦男法（近似解法）解題的步驟:a)在第一階段開挖后，k=1,由式(2)求出xm ，將 xm代入式 (1)算出N1;b)在第二階段開挖后， k=2，N1已知，由式(2)求出xm ，將 xm代入式 (1)算出N2;c)在第三階段開挖后，k=3，N1、 N2已知，由式(2)求出xm ，將 xm代入式 (1)算出N3;3 3

20、國內常用的計算方法國內常用的計算方法（二）橫撐軸向力、墻體彎矩不變化的計算方法（二）橫撐軸向力、墻體彎矩不變化的計算方法3 3國內常用的計算方法國內常用的計算方法0YmkkmmkkixhhxxNN02021121210)(210mmkxxh1122002121kimmkmkkNxxhxhN202121mmkxxh3 3國內常用的計算方法國內常用的計算方法0AM將兩式合并110032216121)()(kkkmmmkkkmikihhxxxhNxhN031)(21231000mnmkmmkmkxxxhxxhxh20033121212121)(31mkkkkkkmxhhhhx032121011201

21、100kkkkkkikkikimkkkkhhhNhhNxhhh實例：如圖所示，己加粘土的物理力學指標為：=18kNm3， =14，c7kNm2，地面超載q=18kNm2，地下水位離地面1m。開挖深度18m，采用地下連續墻，并設四道支撐（2+4+4+4+4），試用山肩幫男法求支撐袖力及墻體彎矩。解：利用朗肯土壓力理論計算土壓力，并按地下水位計算水壓力。延墻體長度方向取1m。地面超載g=18kNm2，地下水位離地面1m第一道支撐：00apz處22/04.11)2/1445tan(72)2/1445(tan)11818(1mkNpmza處2/4.3578.07261.0)581818(6mkNpmz

22、a處2/4.85504.35mkNpppwa3.89.56/4.352.146/4.85計算墻前被動土壓力9.17,5.299.175.29)2/1445tan(72)2/1445(tan182vwxxpp第1階段開挖，深度6m，單支撐mkkkkkxNNmhhmhk求，,4,6111020033121212121)(31mkkkkkkmxhhhhx 032121011201100kkkkkkikkkkimkkkkhhhNhhNxhhh求出 mxm1.42211.45.292162.14211.462.14NmkNM27.173229.2521mkNM0.41241.23136264.85209

23、6.6455.2133.523mmmxxxkN1.2311.49.52/11.463.82/11.49.172第2階段開挖，深度10m，兩道支撐mkkkkkkxNNmhhmhmhk求，,4,8,102221020033121212121)(31mkkkkkkmxhhhhx 032121011201100kkkkkkikkkkimkkkkhhhNhhNxhhh求出 mxm35.722235.75.2921102.142135.7102.14NmkNM1.127645.44881.2313102101423073.13974.33082.1287.723mmmxxxkN5.44835.79.52/

24、135.7103.82/11.23135.79.172第3、4階段開挖，支撐軸力和墻體彎矩?4.4.彈性法彈性法 基本假設基本假設q 墻體作無限長的彈性體；墻體作無限長的彈性體；q 已知水、土壓力，并假定為三角形分布；已知水、土壓力，并假定為三角形分布；q 開挖面以下作用在墻體上的土抗力，假定與墻體的變開挖面以下作用在墻體上的土抗力，假定與墻體的變位成正比例；位成正比例；q 橫撐（樓板）設置后，即把橫撐支點作為不動支點；橫撐（樓板）設置后，即把橫撐支點作為不動支點；q 下道橫撐設置以后，認為上道橫撐的軸向壓力值保持下道橫撐設置以后，認為上道橫撐的軸向壓力值保持不變，其上部的墻體也保持以前的變位

25、。不變，其上部的墻體也保持以前的變位。 一一 接頭類型：施工接頭接頭類型：施工接頭 結構接頭結構接頭q施工接頭施工接頭澆注地下連續墻時連接兩相鄰單元墻間的接頭。澆注地下連續墻時連接兩相鄰單元墻間的接頭。q結構接頭結構接頭已竣工的地下連續墻墻體與地下結構吳其它構件相連接的接頭。已竣工的地下連續墻墻體與地下結構吳其它構件相連接的接頭。第三節 地下連續墻接頭設計（一）施工接頭（一）施工接頭 1 1直接連接構成接頭：直接連接構成接頭：墻體直接與土體接觸，受力和防滲性能較差。墻體直接與土體接觸，受力和防滲性能較差。第三節 地下連續墻接頭設計（一）施工接頭（一）施工接頭 2.2.使用接頭管（也稱鎖口管）建

26、成接頭：使用接頭管（也稱鎖口管）建成接頭： 應用較廣，常用圓形鋼管應用較廣，常用圓形鋼管 12432c)b)a)3154f)e)d)789106第三節 地下連續墻接頭設計（一）施工接頭（一）施工接頭 3 3使用接頭箱建成的接頭使用接頭箱建成的接頭 d)c)b)a)21g)f)e)1c)b)a)12123344第三節 地下連續墻接頭設計（一）施工接頭（一）施工接頭 4 4用隔板建成的接頭用隔板建成的接頭 a )1c )b )44411325322第三節 地下連續墻接頭設計（一）施工接頭（一）施工接頭 5 5用預制構件建成的接頭用預制構件建成的接頭 12a )51b )3c )1455第三節 地下

27、連續墻接頭設計（二）（二） 結構接頭類型：結構接頭類型：l 直接連接直接連接l 間接連接間接連接u 鐵板媒介連接鐵板媒介連接u 剪刀塊連接剪刀塊連接第三節 地下連續墻接頭設計（二）結構接頭（二）結構接頭 1 1直接連接成的接頭直接連接成的接頭: :預埋鋼筋預埋鋼筋 第三節 地下連續墻接頭設計（二）結構接頭（二）結構接頭 2 2間接連接成的接頭：預埋鋼板間接連接成的接頭：預埋鋼板第三節 地下連續墻接頭設計（二）結構接頭（二）結構接頭 2 2間接連接成的接頭間接連接成的接頭: :剪力塊剪力塊 第三節 地下連續墻接頭設計（二）結構接頭（二）結構接頭 2 2間接連接成的接頭間接連接成的接頭: :鋼筋接

28、駁器鋼筋接駁器 第三節 地下連續墻接頭設計（二）結構接頭（二）結構接頭 2 2間接連接成的接頭間接連接成的接頭: :植筋法植筋法 第三節 地下連續墻接頭設計3.2 3.2 應注意的問題應注意的問題護壁挖槽使用的泥漿護壁挖槽使用的泥漿 泥漿護壁挖槽法就是在充滿水和膨潤土以及其他外加劑混合液的情況下，在地基中進行鉆孔或挖槽的方法，通過泥漿的靜水壓力防止槽壁坍塌或剝落，并維持挖成的孔形不變。在成槽之后澆筑水下混凝土，把泥漿置換出來，在地下構筑成一段混凝土單元墻段。1. 1. 泥漿的功能泥漿的功能(1)防止槽壁坍塌：泥漿從槽壁表面向土層內滲透到一定范圍就粘附在土顆粒上，在槽壁上形成的泥皮(不透水膜)，

29、使得泥漿的靜水壓力有效地作用在槽壁上，防止槽壁的剝落和坍塌，如右圖所示。(2)懸浮土渣：如果不能迅速排在挖槽過程中形成的土渣，會使泥漿的阻力增大，降低挖槽效果，混凝土質量下降，鋼筋籠也難以插入。科學地調制泥漿，可使土渣懸浮，通過泥漿循環將其攜帶出地面。泥皮(不透水膜)示意圖2. 2. 泥漿的材料的選用泥漿的材料的選用 1) 泥漿的種類、組成材料和外加劑泥漿一般有膨潤土泥漿、聚合物泥漿、CMC(羧甲基纖維素)泥漿、鹽水泥漿。其主要組成材料和外加劑見下表。泥漿的種類、組成材料和外加劑泥漿的種類、組成材料和外加劑 膨潤土是由原礦石經加熱干燥和粉碎而成，其主要成分是蒙脫石，加入清水混合后，水很快進入蒙

30、脫石晶格層中，膨潤土會很快地濕脹。 聚合物泥漿是代替膨潤土泥漿的長鏈有機聚合物和無機硅酸鹽組成的人造泥漿。 羧甲基纖維素(Carboxymethyl-Cellulose，CMC)泥漿和鹽水泥漿是在海岸附近特殊條件工程中使用的泥漿。 2) 泥漿材料的選擇 (1) 膨潤土的選擇：選用可使泥漿成本比較經濟的膨潤土。預計施工過程中易受陽離子污染時，選用鈣膨潤土為宜。 (2) 水的選擇：飲用水可直接使用。水質要求：鈣離子濃度應不超過100ppm，以防膨潤土凝結和沉降分離；鈉離子濃度不超過500ppm，以防膨潤土濕脹性過多下降；pH 值為中性。超出這個范圍時，應考慮在泥漿中摻加分散劑和使用耐鹽性的材料，或

31、改用鹽水泥漿。 (3) CMC 的選擇：泥漿中摻入CMC 之后，提高泥皮的形成性十分明顯。當溶解性有問題時，應選易溶的CMC。當有海水混入泥漿時，應選耐鹽的CMC。CMC 的粘度分高、中、低三檔，粘度越高CMC 的價格也高，但防漏效果很明顯。 （CMC是一種重要的纖維素醚，是天然纖維經過化學改性后所獲得的一種水溶性好的聚陰離子纖維素化合物，易溶于冷熱水。）(4) 分散劑的選擇：分散劑的作用是提高泥水分離性，防止和處理鹽分或水泥對泥漿的污染。被水泥污染的泥漿選用碳酸鈉(Na2CO3)和碳酸氫鈉(NaHCO3)分散劑，分離效果較好。易被鹽分污染的泥漿選用以腐殖酸鈉或紙漿廢液為原料的鐵硼木質素磺酸鈉

32、分散劑效果較好。(5) 加重劑的選擇：加重劑的作用是增加泥漿密度，提高泥漿的穩定性。目前一般選用重晶石。在地下水位很高、地基非常軟弱或土壓力非常大時，槽壁穩定受到威脅，作為一種措施應在泥漿中摻入加重劑，增加泥漿的密度。(6) 防漏劑的選擇：防漏劑的作用是堵塞地基土中的孔隙，防止泥漿漏失。一般防漏劑的粒徑相當于漏漿層土砂粒徑10%15%左右效果最好。4. 4. 地下連續墻施工地下連續墻施工現澆地下連續墻施工工藝流程如下圖所示。 單元槽段指地下連續墻的施工時，沿著墻體長度方向把地下墻分成某種長度的施工單元。 地下連續墻單元槽段長度取決于以下因素：設計所要求的構造、形狀(拐角和端頭等)、墻的厚度和深

33、度。施工所要求的挖槽壁面的穩定性、對相鄰結構物的影響、挖槽機的最小挖槽長度、混凝土拌和站的供應能力、泥漿儲備池的容量、鋼筋籠的質量和尺寸、作業場地占用面積和可以連續作業的時間限制。一般情況下以58m 居多，但也可取10m或更大一些的情況。一、單元槽段劃分 以下邊的一些圖為例，說明按結構物形狀劃分的單元槽段。圖(a)單元槽段為挖槽機的最小挖掘長度，它適用于減少對鄰近結構物的影響，或必須特別注意槽壁的穩定性等情況。 圖(b)單元槽段為地下連續墻與柱子相連的一段，地下墻的接頭設在柱和柱的中間。 圖(c)單元槽段為直角形拐角，鋼筋籠整體插入為佳，但也可將鋼筋籠分割開插入槽內。 圖(d)單元槽段為間隔布

34、置的槽段，盡量不影響相鄰結構物而縮短單元槽段的長度，避免大面積槽壁承受側向土壓力。 圖(e)單元槽段為十字形，不宜采用大的單元槽段，由于在這種情況下導墻不易穩定，所以對導墻要進行加固，必須特別注意槽壁的穩定和挖槽精度。 圖(f)單元槽段為間隔布置的圓周形式或曲線形式的槽段，如用沖擊鉆法挖槽，可按曲線形式施工。 修筑導墻是地下連續墻施工的第一道工序，導墻是重要的臨時結構物。導墻混凝土等級一般采用C15。(1) 導墻的作用和要求。 控制地下墻的平面位置、墻體厚度和垂直程度。 導墻位于地下連續墻的墻面線兩側，和地下墻中心線平行，深度一般為12m，頂面高于施工地面510cm，內墻面豎直，二導墻的內壁間

35、凈距為地下墻的寬度另加46cm。導墻指示挖槽位置，為挖槽起豎直導向作用。導墻的位置、尺寸、豎向的垂直精度直接影響地下墻的平面位置、墻體厚度和垂直程度。導墻頂部應平整，以利導向鋼軌的架設和定位。二、導墻 保持地面土體穩定。 由于地基表層比深層土質差，而且經常受到鄰近地面荷載的影響，槽壁頂部容易坍塌。導墻相當于擋土墻，且常在導墻之間每隔13m 加添臨時木支撐，可有效地支承土壓力及施工期間鋼筋籠、澆筑混凝土用的導管、鉆機等靜、動荷載的作用，防止槽壁頂部坍塌，保持地面土體穩定。 維持泥漿液面。 為了保持槽面地基的穩定，需要保持泥漿液面極少變化。在地下水位很高的地段，為了維持穩定液面高出地下水位1m的要

36、求，需使澆筑的導墻頂面高出地面。(2) 導墻的斷面形式和適用條件。 鋼筋混凝土導墻分為現澆與預制兩種，目前使用現場澆筑較多。但預制的導墻比現場澆筑的節省材料用量；在地下水位很高時，預制的導墻比現場澆筑的好。 圖(a)、(b)為最簡單的斷面形狀，一般在導墻上的荷載不大，表層地基土良好(如密實的黏土)的工程中采用。 圖(c)所示斷面形狀，一般在地下水位高而又難以用井點排水降低水位的工程中采用；制作頂端高出地面的導墻，確保泥漿液面高于地下水位0.61.0m以上，一般在導墻的周邊堆土至導墻的上邊緣。 圖5.21(d)、5.21(e)所示斷面形狀，一般在表層地基土強度不夠，特別是易坍塌的砂土或回填土地基

37、的工程中采用；需將導墻做成L形或上下兩端都向外伸出的“匚”形。 圖5.21(f)所示斷面形狀，一般在防止泥漿溢流的工程中采用，在導墻外側埋置U形預制塊，導墻頂端高出地面510cm，以防地面水流入導溝。 采用蚌式抓斗挖槽時，在地下連續墻的放樣軸線位置上，每隔一定距離用沖擊鉆或回轉抓頭鉆抓成的垂直孔洞，稱之為導孔，如圖所示。一般孔徑與墻厚相同。對堅硬的地基，需鉆抓導孔，而軟弱地基，可以不鉆抓導孔。三、導孔 導孔的作用是保證在堅硬的地基上，采用蚌式抓斗挖槽機挖出槽段的垂直精度，使單元槽段的兩端頭垂直，便于接頭施工。 地下連續墻的挖槽方法雖有很多，但各種方法的施工順序都基本相同，如圖所示。四、槽段開挖

38、深圳地鐵5號線頭號工程太安站成功澆注地下連續墻第一槽段 槽段式開挖連續墻施工順序 挖槽方法大致可歸納為以下三種。 方法一是先以一定間隔挖掘導孔，再用抓斗將導孔間的地段挖掉整修成槽形，如圖所示。先鉆導孔，再用抓斗挖掘成槽形 方法二是先在施工槽段兩端鉆導孔到設計深度，兩導孔間各圓孔只鉆0.50.8m，就是說在鉆孔到0.50.8m 時，把鉆頭提到原來位置，把鉆機橫向移動，一遍一遍重復鉆挖直到設計深度，完成第一個槽段開挖，如圖5.25 所示。用同樣的方法鉆挖下一槽段。此法的缺點是鉆挖工作重復，效率較低。先鉆導孔，再重復鉆圓孔成槽形 方法三是從一開始就將溝槽挖到設計深度，并挖成槽形，把鉆頭提到地面，橫向

39、移動鉆機，連續鉆挖，完成第一個槽段開挖，如圖所示。用同樣的方法鉆挖下一槽段。此法是一次鉆挖成槽形。從地下連續墻施工來說，這種方法是最理想的形式。一次鉆挖成槽形 挖槽過程中殘留在槽內的土渣以及吊放鋼筋籠時從槽壁上刮落的泥皮等都要堆積在槽底。挖槽結束后，懸浮在泥漿中的土顆粒也將逐漸沉淀到槽底。澆筑地下連續墻之前，必須清除以沉渣為主的槽底沉淀物，這項工作稱為清底。 清底的基本方法有置換法和沉淀法兩種。置換法是在挖槽結束之后，立即對槽底進行認真清掃，在土渣還沒有沉淀之前就用新泥漿把槽內泥漿置換出槽外。沉淀法在土渣沉淀到槽底之后進行清底，一般是在插入鋼筋籠之前或之后清底，但后者受鋼筋籠妨礙，不可能完全清

40、理干凈。五、清底 清除槽底沉渣的方法有：吸泥泵排泥法；空氣升液排泥法；帶攪動翼的潛水泥漿泵排泥法；水輪沖射排泥法；抓斗直接排泥法。在這些方法中，前三種是常用的方法，如圖所示。清底方法(1) 鋼筋籠制作。 根據單元槽段的規格與接頭形式等設計鋼筋籠的尺寸，按設計圖紙要求對鋼筋下料加工，并在平臺上制作鋼筋籠，預留插放混凝土導管的位置，為使水平鋼筋不妨礙導管的下入，將縱向鋼筋布置在水平筋的內側。 縱向鋼筋采用焊接或用 0.8mm 的退火鐵絲綁扎。 在鋼筋重疊處要有確保混凝土流動所必需的間隙，并注意不要影響設計要求的保護層。 為保證鋼筋保護層的厚度，可采用水泥砂漿滾輪，固定在鋼筋籠兩面的外側。六、鋼筋籠

41、制作與吊裝(2) 鋼筋籠的吊入與接長。 鋼筋籠在堆放、運輸、裝卸、吊入作業過程中，易發生變形，為此對鋼筋籠要采用有一定剛性的縱向鋼筋桁架，并用箍筋、主筋平面內加斜拉筋及連接鋼筋等措施補強。使鋼筋籠在吊運過程中具有足夠的剛度，不致使巨大的鋼筋籠變形而影響入槽。 鋼筋籠起吊前，要仔細檢查起吊架的鋼索長度，使之能夠水平地吊起。在起吊時使用H型鋼或工字鋼作為起吊扁擔，為防止鋼筋籠變形，在鋼筋籠的頭部及中間部兩點進行雙索或四索同時起吊，吊離地面后再逐漸轉換成垂直狀態。鋼筋籠的下端不得在地面上拖引或碰撞其它物體。并在鋼筋籠下端系上拖繩以人力操縱，防止起吊后在空中擺動或吊入時碰撞槽壁。起吊方法如圖所示。起吊

42、鋼筋籠的方法 采用連接鋼板分段接長鋼筋籠。上下段連接時，先制作連接鋼板，在加工平臺上，將鋼筋籠上的縱向鋼筋準確地焊接到連接鋼板上。由于鋼筋籠的端部已有了連接鋼板，所以分段吊放時只要將上、下段鋼筋籠的連接鋼板對齊，用夾板和高強度螺栓將上下段連接起來，用扭矩扳手擰緊高強螺栓，如圖所示。采用這種方法無需將鋼筋籠搭接也可以制成有足夠長度的鋼筋籠。雖然必須用連接鋼板及夾板等，但因施工時間短，又減少了搭接長度，仍可以降低總造價，提高施工質量。用螺栓聯結器連接鋼筋籠實例(mm) 地下連續墻墻段長度大多是78m，最大不超過10m。為了使各個墻段連成一個整體，施工中必須采用一定形式的接頭(縫)措施。七、墻段接頭

43、(縫)八、混凝土澆筑(1) 混凝土配合比要求：水灰比不宜大于0.6；水泥用量不少于370kg/m3；混凝土坍落度宜為1820cm。混凝土的骨料宜選用中砂，粗砂及粒徑不大于40mm 的卵石或碎石。海水拌和會損壞含筋混凝土，因此禁用海水配制混凝土。(2) 混凝土澆筑導管。 墻段接頭管(構件)就位后，應檢查槽底沉渣厚度并在4h 以內澆筑混凝土，澆筑混凝土必須使用導管。一般使用內徑為150250mm 的圓形導管，長度有l、1.5、2、3m 不等，根據溝槽深度及澆筑混凝土時的導管提升情況分別選用，依次接長。用起重機吊入槽內，插到槽底。 導管的連接要牢固，并要用橡膠密封圈做到完全水密，防止漏水。在使用前要檢查導管是否變形、接頭連接情況和防水密封性能等，使用后要及時沖洗干凈。(3) 混凝土的澆筑。 導管的底端埋入混凝土的深度。 在槽段中的接頭管和鋼筋籠就位后，用導管澆灌混凝土，導管的底端埋入混凝土的深度必須在1.5m 以上，否則混凝土流出時會把混凝土上升面附近的浮漿卷入混凝土內。但導管的埋入深度也不宜過大，否則混凝土不易從導管內流出，一般埋