1、 .110KV電氣主接線設計 姓名： 專業： 發電廠及電力系統 年級： 指導教師： 摘 要根據設計任務書的要求，本次設計為110kV變電站電氣主接線的初步設計，并繪制電氣主接線圖。該變電站設有兩臺主變壓器，站內主接線分為110kV、35kV和10kV三個電壓等級。110KV電壓等級采用雙母線接線，35KV和10KV電壓等級都采用單母線分段接線。本次設計中進行了電氣主接線的設計、短路電流計算、主要電氣設備選擇及校驗（包括斷路器、隔離開關、電流互感器、電壓互感器、母線、熔斷器等）、各電壓等級配電裝置設計。本設計以35110kV變電所設計規范、供配電系統設計規范、35110kV高壓配電裝置設計規范等

2、規范規程為依據，設計的內容符合國家有關經濟技術政策，所選設備全部為國家推薦的新型產品，技術先進、運行可靠、經濟合理。關鍵詞：降壓變電站；電氣主接線；變壓器； 設備選型 .頁腳. 目 錄摘要1 變電站電氣主接線設計及主變壓器的選擇1 1.1 主接線的設計原則和要求1 1.1.1 主接線的設計原則1 1.1.2 主接線設計的基本要求2 1.2 主接線的設計3 1.2.1 設計步驟3 1.2.2 初步方案設計3 1.2.3 最優方案確定4 1.3 主變壓器的選擇5 1.3.1 主變壓器臺數的選擇5 1.3.2 主變壓器型式的選擇5 1.3.3 主變壓器容量的選擇6 1.3.4 主變壓器型號的選擇6

3、1.4 站用變壓器的選擇9 1.4.1 站用變壓器的選擇的基本原則9 1.4.2 站用變壓器型號的選擇92 短路電流計算10 2.1 短路計算的目的、規定與步驟10 2.1.1 短路電流計算的目的10 2.1.2 短路計算的一般規定10 2.1.3 計算步驟10 2.2 變壓器的參數計算及短路點的確定11 2.2.1 變壓器參數的計算11 2.2.2 短路點的確定11 2.3 各短路點的短路計算12 2.3.1 短路點d-1的短路計算(110KV母線)12 2.3.2 短路點d-2的短路計算(35KV母線)13 2.3.3 短路點d-3的短路計算(10KV母線)13 2.3.4 短路點d-4的

4、短路計算14 2.4 繪制短路電流計算結果表143 電氣設備選擇與校驗16 3.1 電氣設備選擇的一般規定16 3.1.1 一般原則16 3.1.2 有關的幾項規定16 3.2 各回路持續工作電流的計算16 3.3 高壓電氣設備選擇17 3.3.1 斷路器的選擇與校驗17 3.3.2 隔離開關的選擇及校驗21 3.3.3 熔斷器的選擇23 3.3.4 避雷器的選擇與校驗23 3.4 母線與電纜的選擇及校驗23 3.4.1 材料的選擇24 3.4.2 母線截面積的選擇24致謝27參考文獻28附錄291 變電站電氣主接線設計及主變壓器的選擇變電站電氣主接線是指變電站的變壓器、輸電線路怎樣與電力系統

5、相連接，從而完成輸配電任務。變電站的主接線是電力系統接線組成中一個重要組成部分。主接線的確定，對電力系統的安全、穩定、靈活、經濟運行及變電站電氣設備的選擇、配電裝置的布置、繼電保護和控制方法的擬定將會產生直接的影響。1.1 主接線的設計原則和要求1.1.1 主接線的設計原則(1)考慮變電站在電力系統的地位和作用變電站在電力系統中的地位和作用是決定主接線的主要因素。變電站是樞紐變電站、地區變電站、終端變電站、企業變電站還是分支變電站，由于它們在電力系統中的地位和作用不同，對主接線的可靠性、靈活性、經濟性的要求也不同。(2)考慮近期和遠期的發展規模變電站主接線設計應根據510年電力系統發展規劃進行

6、。應根據負荷的大小和分布、負荷增長速度及地區網絡情況和潮流分布，并分析各種可能的運行方式，來確定主接線的形式及站連接電源數和出線回數。(3)考慮負荷的重要性分級和出線回路多少對主接線的影響對一、二級負荷，必須有兩個獨立電源供電，且當一個電源失去后，應保證全部一、二級負荷不間斷供電；三級負荷一般只需一個電源供電。(4) 考慮主變臺數對主接線的影響變電站主變的容量和臺數，對變電站主接線的選擇將產生直接的影響。通常對大型變電站，由于其傳輸容量大，對供電可靠性高，因此，其對主接線的可靠性、靈活性的要求也高。而容量小的變電站，其傳輸容量小，對主接線的可靠性、靈活性要求低。(5)考慮備用量的有無和大小對主

7、接線的影響發、送、變的備用容量是為了保證可靠的供電，適應負荷突增、設備檢修、故障停運情況下的應急要求。電氣主接線的設計要根據備用容量的有無而有所不同，例如，當斷路器或母線檢修時，是否允許線路、變壓器停運；當線路故障時是否允許切除線路、變壓器的數量等，都直接影響主接線的形式。1.1.2 主接線設計的基本要求根據有關規定：變電站電氣主接線應根據變電站在電力系統的地位，變電站的規劃容量，負荷性質線路變壓器的連接、元件總數等條件確定。并應綜合考慮供電可靠性、運行靈活、操作檢修方便、投資節約和便于過度或擴建等要求。1.1.2.1可靠性所謂可靠性是指主接線能可靠的工作，以保證對用戶不間斷的供電，衡量可靠性

8、的客觀標準是運行實踐。主接線的可靠性是由其組成元件（包括一次和二次設備）在運行中可靠性的綜合。因此，主接線的設計，不僅要考慮一次設備對供電可靠性的影響，還要考慮繼電保護二次設備的故障對供電可靠性的影響。同時，可靠性并不是絕對的而是相對的，一種主接線對某些變電站是可靠的，而對另一些變電站則可能不是可靠的。評價主接線可靠性的標志如下：(1)斷路器檢修時是否影響供電；(2)線路、斷路器、母線故障和檢修時，停運線路的回數和停運時間的長短，以及能否保證對重要用戶的供電；(3)變電站全部停電的可能性。1.1.2.2靈活性主接線的靈活性有以下幾方面的要求：(1)調度靈活，操作方便。可靈活的投入和切除變壓器、

9、線路，調配電源和負荷；能夠滿足系統在正常、事故、檢修及特殊運行方式下的調度要求。(2)檢修安全。可方便的停運斷路器、母線及其繼電器保護設備，進行安全檢修，且不影響對用戶的供電。(3)擴建方便。隨著電力事業的發展，往往需要對已經投運的變電站進行擴建，從變壓器直至饋線數均有擴建的可能。所以，在設計主接線時，應留有余地，應能容易地從初期過度到終期接線，使在擴建時，無論一次和二次設備改造量最小。1.1.2.3經濟性可靠性和靈活性是主接線設計中在技術方面的要求，它與經濟性之間往往發生矛盾，即欲使主接線可靠、靈活，將可能導致投資增加。所以，兩者必須綜合考慮，在滿足技術要求前提下，做到經濟合理。(1)投資省

10、。主接線應簡單清晰，以節約斷路器、隔離開關等一次設備投資；要使控制、保護方式不過于復雜，以利于運行并節約二次設備和電纜投資；要適當限制短路電流，以便選擇價格合理的電器設備；在終端或分支變電站中，應推廣采用直降式（110/610kV）變電站和以質量可靠的簡易電器代替高壓側斷路器。(2)年運行費小。年運行費包括電能損耗費、折舊費以及大修費、日常小修維護費。其中電能損耗主要由變壓器引起，因此，要合理地選擇主變壓器的型式、容量、臺數以及避免兩次變壓而增加電能損失。(3)占地面積小。電氣主接線設計要為配電裝置的布置創造條件，以便節約用地和節省架構、導線、絕緣子及安裝費用。在運輸條件許可的地方，都應采用三

11、相變壓器。(4)在可能的情況下，應采取一次設計，分期投資、投產，盡快發揮經濟效益。1.2 主接線的設計1.2.1 設計步驟電氣主接線設計，一般分以下幾步：(1)擬定可行的主接線方案：根據設計任務書的要求，在分析原始資料的基礎上，擬訂出若干可行方案，內容包括主變壓器形式、臺數和容量、以及各級電壓配電裝置的接線方式等，并依據對主接線的要求，從技術上論證各方案的優、缺點，保留2個技術上相當的較好方案。(2)對2個技術上比較好的方案進行經濟計算。(3)對2個方案進行全面的技術，經濟比較，確定最優的主接線方案。(4)繪制最優方案電氣主接線圖。1.2.2 初步方案設計根據原始資料，此變電站有三個電壓等級：

12、110/35/10KV ，故可初選三相三繞組變壓器，根據變電站與系統連接的系統圖知，變電站有兩條進線，為保證供電可靠性，可裝設兩臺主變壓器。為保證設計出最優的接線方案，初步設計以下兩種接線方案供最優方案的選擇。方案一：110KV側采用雙母線接線，35KV側采用單母分段接線，10KV側采用單母分段接線。方案二：110KV側采用單母分段接線，35KV側采用雙母線接線，10KV側采用單母分段。兩種方案接線形式如下：圖1-1 主接線方案一圖1-2 主接線方案二1.2.3 最優方案確定1.2.3.1技術比較在初步設計的兩種方案中，方案一：110KV側采用雙母線接線；方案二：110KV側采用單母分段接線。

13、采用雙母線接線的優點： 系統運行、供電可靠； 系統調度靈活； 系統擴建方便等。采用單母分段接線的優點： 接線簡單； 操作方便、設備少等；缺點： 可靠性差； 系統穩定性差。所以，110KV側采用雙母線接線。在初步設計的兩種方案中，方案一：35KV側采用單母分段接線；方案二：35KV側采用雙母線接線。由原材料可知，問題中未說明負荷的重要程度，所以，35KV側采用單母分段接線。1.2.3.2經濟比較對整個方案的分析可知，在配電裝置的綜合投資，包括控制設備，電纜，母線及土建費用上，在運行靈活性上35KV、10KV側單母線形接線比雙母線接線有很大的靈活性。由以上分析，最優方案可選擇為方案一，即110KV

14、側為采用雙母線接線，35KV側為單母線形接線，10KV側為單母分段接線。其接線圖見以上方案一。 1.3 主變壓器的選擇在各種電壓等級的變電站中，變壓器是主要電氣設備之一，其擔負著變換網絡電壓，進行電力傳輸的重要任務。確定合理的變壓器容量是變電所安全可靠供電和網絡經濟運行的保證。因此，在確保安全可靠供電的基礎上，確定變壓器的經濟容量，提高網絡的經濟運行素質將具有明顯的經濟意義。1.3.1 主變壓器臺數的選擇為保證供電可靠性，變電站一般裝設兩臺主變，當只有一個電源或變電站可由低壓側電網取得備用電源給重要負荷供電時，可裝設一臺。本設計變電站有兩回電源進線，且低壓側電源只能由這兩回進線取得，故選擇兩臺

15、主變壓器。1.3.2 主變壓器型式的選擇1.3.2.1相數的確定在330kv及以下的變電站中，一般都選用三相式變壓器。因為一臺三相式變壓器較同容量的三臺單相式變壓器投資小、占地少、損耗小，同時配電裝置結構較簡單，運行維護較方便。如果受到制造、運輸等條件限制時，可選用兩臺容量較小的三相變壓器，在技術經濟合理時，也可選用單相變壓器。1.3.2.2繞組數的確定在有三種電壓等級的變電站中，如果變壓器各側繞組的通過容量均達到變壓器額定容量的15%及以上，或低壓側雖然無負荷，但需要在該側裝無功補償設備時，宜采用三繞組變壓器。1.3.2.3繞組連接方式的確定變壓器繞組連接方式必須和系統電壓相位一致，否則不能

16、并列運行。電力系統采用的繞組連接方式只有星接和角接，高、中、低三側繞組如何組合要根據具體工程來確定。我國110KV及以上電壓，變壓器繞組都采用星接，35KV也采用星接，其中性點多通過消弧線圈接地。35KV及以下電壓，變壓器繞組都采用角接。1.3.2.4 結構型式的選擇三繞組變壓器在結構上有兩種基本型式。(1)升壓型。升壓型的繞組排列為：鐵芯中壓繞組低壓繞組高壓繞組，高、中壓繞組間距較遠、阻抗較大、傳輸功率時損耗較大。(2)降壓型。降壓型的繞組排列為：鐵芯低壓繞組中壓繞組高壓繞組，高、低壓繞組間距較遠、阻抗較大、傳輸功率時損耗較大。(3)應根據功率傳輸方向來選擇其結構型式。變電站的三繞組變壓器，

17、如果以高壓側向中壓側供電為主、向低壓側供電為輔，則選用降壓型；如果以高壓側向低壓側供電為主、向中壓側供電為輔，也可選用升壓型。1.3.2.5調壓方式的確定變壓器的電壓調整是用分接開關切換變壓器的分接頭，從而改變其變比來實現。無勵磁調壓變壓器分接頭較少，且必須在停電情況下才能調節；有載調壓變分接頭較多，調壓范圍可達30%，且分接頭可帶負荷調節，但有載調壓變壓器不能并聯運行，因為有載分接開關的切換不能保證同步工作。根據變電所變壓器配置，應選用無載調壓變壓器。1.3.3 主變壓器容量的選擇變電站主變壓器容量一般按建站后510年的規劃負荷考慮，并按其中一臺停用時其余變壓器能滿足變電站最大負荷的50%7

18、0%（35110KV變電站為60%），或全部重要負荷（當、類負荷超過上述比例時）選擇。即 （1-1）式中 N變壓器主變臺數1.3.4 主變壓器型號的選擇Sjs=Ke(Pimax/cosi)（1+%）Sjs-最大計算負荷（KVA）Pimax -每個用戶的最大負荷（KW）Cosi-功率因數Ke-同時系數%-線損率（取為5%）全所最大計算負荷：Sjs=Ke'Sjs（35,10KV）1.3.4.1 10KV線路負荷計算表1-1 10KV負荷名稱最大負荷（KW）cos回路數化工廠35000.851鋁廠50000.852醫院15000.852氮肥廠20000.851印刷廠15000.851表格中各

19、負荷間同時系數為0.85Sjs=0.85*（3500/0.85+2*5000/0.85+2*1500/0.85+2000/0.85+1500/0.85）*(1+5%)=21(MVA)1.3.4.2 35KV線路負荷計算表1-2 35KV負荷名稱最大負荷（KW）COS回路數火電廠一80000.91火電廠二50000.91表格中各負荷間同時系數為0.9Sjs=0.9*（8000/0.9+5000/0.9）*(1+5%)=13.65(MVA)1.3.4.3 110KV級負荷計算35KV各負荷與10KV各負荷間的同時系數為0.9Sjs=0.9（21+13.65）=31.185(MVA)所用電負荷計算S

20、js=（K1*P1+P2）K1-所用動力負荷換算系數，一般取0.85P1-所用動力負荷之和P2-所用照明負荷之和表1-3 110kV變電站自用電負荷類別名稱容量（KW）功率因數安裝臺數工作臺數備注照明主充電機200.8511周期照明浮充電機4.50.8511經常動力主變通風0.150.853232經常動力蓄電池通風2.70.8511經常照明檢修、試驗用電150.8511經常照明載波通訊用電10.8511經常照明屋內照明5.20.8511經常照明屋外照明4.50.8511經常動力生活水泵4.50.8522周期照明福利區用電1.50.8511周期Sjs=0.85（0.15*32+2.7*1+4.5

21、*2）+20+4.5+15+1+5.2+4.5+1.5=0.0653（MVA）由上述計算結果可知：10KV側 PLMAX=21(MVA)35KV側 PLMAX=13.65(MVA)高壓側 PLMIN=0.6*(21+13.65)= 20.79(MVA) 變電站用電負荷Pz為：Pz=0.0653(MVA)所以變電站最大負荷Smax為： Smax=20.79+0.0653=20.9(MVA)由以上計算，查發電廠電氣部分選擇主變壓器型號如下：表1-4 主變壓器型號及參數型號及容量(KVA)額定電壓(KV)連接組損耗(KW)阻抗電壓(%)空載電流(%)空載負載高中高低中低高中低SFSL7-31500/

22、11010122.5%12122.5%38.522.5%3522.5%10.5YN,yn0,d113812510.517.56.51.11.4 站用變壓器的選擇1.4.1 站用變壓器的選擇的基本原則(1)變壓器原、副邊額定電壓分別與引接點和站用電系統的額定電壓相適應；(2)阻抗電壓及調壓型式的選擇，宜使在引接點電壓及站用電負荷正常波動范圍內，站用電各級母線的電壓偏移不超過額定電壓的；(3)變壓器的容量必須保證站用機械及設備能從電源獲得足夠的功率。1.4.2 站用變壓器型號的選擇參考發電廠電氣部分，選擇站用變壓器如下：表1-5 站用變壓器型號及參數型號額定容量(KVA)額定電壓(KV)連接組損耗

23、(W)阻抗電壓(%)空載電流(%)空載短路SC9-80/108010.5/0.4Y,yn03401140422 短路電流計算2.1 短路計算的目的、規定與步驟2.1.1 短路電流計算的目的在發電廠和變電站的電氣設計中，短路電流計算是其中的一個重要環節。其計算的目的主要有以下幾方面：(1)在選擇電氣主接線時，為了比較各種接線方案，或確定某一接線是否需要采取限制短路電流的措施等，均需進行必要的短路電流計算。(2)在選擇電氣設備時，為了保證設備在正常運行和故障情況下都能安全、可靠地工作，同時又力求節約資金，這就需要進行全面的短路電流計算。例如：計算某一時刻的短路電流有效值，用以校驗開關設備的開斷能力

24、和確定電抗器的電抗值；計算短路后較長時間短路電流有效值，用以校驗設備的熱穩定；計算短路電流沖擊值，用以校驗設備動穩定。(3)在設計屋外高壓配電裝置時，需按短路條件校驗軟導線的相間和相相對地的安全距離。2.1.2 短路計算的一般規定2.1.2.1、計算的基本情況(1)電力系統中所有電源均在額定負載下運行。 (2)所有同步電機都具有自動調整勵磁裝置（包括強行勵磁）。(3)短路發生在短路電流為最大值時的瞬間。(4)所有電源的電動勢相位角相等。(5)應考慮對短路電流值有影響的所有元件，但不考慮短路點的電弧電阻。對異步電動機的作用，僅在確定短路電流沖擊值和最大全電流有效值時才予以考慮。2.1.2.2、接

25、線方式計算短路電流時所用的接線方式，應是可能發生最大短路電流的正常接線方式（即最大運行方式），不能用僅在切換過程中可能并列運行的接線方式。2.1.3 計算步驟(1)選擇計算短路點。(2)畫等值網絡圖。首先去掉系統中的所有分支、線路電容、各元件的電阻。選取基準容量Sb和基準電壓Ub（一般取各級的平均電壓）。將各元件的電抗換算為同一基準值的標幺值的標幺電抗。繪制等值網絡圖，并將各元件電抗統一編號。(3)化簡等值網絡：為計算不同短路點的短路值，需將等值網絡分別化簡為以短路點為中心的輻射形等值網絡，并求出各電源與短路點之間的電抗，即轉移電抗Xnd。(4)求計算電抗Xjs。(5)由運算曲線查出各電源供給

26、的短路電流周期分量標幺值（運算曲線只作到Xjs=3.5）。計算無限大容量（或Xjs3）的電源供給的短路電流周期分量。計算短路電流周期分量有名值和短路容量。2.2 變壓器的參數計算及短路點的確定2.2.1 變壓器參數的計算基準值的選取：，取各側平均額定電壓(1)主變壓器參數計算由表1.4查明可知：U12%=10.5 U13%=17.5 U23%=6.5U1%=0.5(U12%+U13%-U23%)=0.5(10.5+17.5-6.5)=10.75U2%=0.5(U12%+U23%-U13%)=0.5(10.5+6.5-17.5)=-0.25<0所以U2%=0U3%=0.5(U13%+U23

27、%-U12%)=0.5(17.5+6.5-10.5)=6.75電抗標幺值為：X1=U1%/100*SB/SN=10.75/100*100/31.5=0.341 X2=U2%/100*SB/SN=-0/100*100/31.5=0 X3=U3%/100*SB/SN=6.75/100*100/31.5=0.214(2)站用變壓器參數計算由表1.5查明： X4=Ud%/100*SB/SN=4/100*100/0.08=50(3)系統等值電抗2.2.2 短路點的確定此變電站設計中，電壓等級有四個，在選擇的短路點中，其中110KV進線處短路與變壓器高壓側短路，短路電流相同，所以在此電壓等級下只需選擇一個

28、短路點；在另外三個電壓等級下，同理也只需各選一個短路點。依據本變電站選定的主接線方式、設備參數和短路點選擇，網絡等值圖如下：圖2-1 短路等值圖2.3 各短路點的短路計算2.3.1 短路點d-1的短路計算(110KV母線)網絡化簡如圖2.2所示： 圖2-2 d-1點短路等值圖Xf1=Xsx0l （Sj/U j2）0.4×150×（100/1152）0.454Xjs1=Xf1×Sn/Sb=0.454×1000/100=4.54因為Xjs1=4.54>3所以I"*=I*=I0.2*= 1/Xjs1=1/4.54=0.22 Ib=Sb/(3&#

29、215;Ub)=100/(3×115)=0.502(KA)In=Ib×Sn/Sb =0.502×1000/100=5.02(KA)I"= I=I0.2=I"*In=I*In=I0.2*In=0.22×5.02=1.1(KA)ich=2.55×I"=2.55×1.1=2.8(KA)ich=1.52×I"=1.52×1.1=1.672(KA)S"=3×I"×Un=3×1.1×110=209.58(MVA)2.3.2 短路

30、點d-2的短路計算(35KV母線)網絡化簡為：圖2-3 d-2點短路等值圖Xf2=Xs+(X1+X2)/(X1+X2)=0.454+(0.341+0)/(0.341+0)=0.6245Xjs2=Xf2×Sn/Sb=0.6245×1000/100=6.245I"*=I*=I0.2*= 1/Xjs2=0.16Ib=Sb/(3×Ub)=100/(3×37)=1.56(KA)In=Ib×Sn/Sb =1.56×1000/100=15.6(KA)I"= I=I0.2=I"*In=I*In=I0.2*In=0.16&

31、#215;15.6=2.5(KA)ich=2.55×I"=2.55×2.5=6.375(KA)ich=1.52×I"=1.52×2.5=3.8(KA)S"=3×I"×Un=3×2.5×35=151.55(MVA)2.3.3 短路點d-3的短路計算(10KV母線)網絡化簡為：圖2-4 d-3點短路等值圖Xf3=Xs+(X1+X3)/(X1+X3)=0.454+(0.341+0.214)/(0.341+0.214)=0.7315Xjs3=Xf3×Sn/Sb=0.7315

32、×1000/100=7.315I"*=I*=I0.2*= 1/Xjs3=0.1367Ib=Sb/(3×Ub)=100/(3×10.5)=5.5(KA)In=Ib×Sn/Sb =5.5×1000/100=55(KA)I"= I=I0.2=I"*In=I*In=I0.2*In=0.1367×55=7.52(KA)ich=2.55×I"=2.55×7.52=19.176(KA)ich=1.52×I"=1.52×7.52=11.43(KA)S"

33、=3×I"×Un=3×7.52×10=130.25(MVA)2.3.4 短路點d-4的短路計算網絡化簡只需在圖2.4上加站用變壓器的電抗標幺值即可，如下圖所示：圖2-5 d-4點短路等值圖Xf4=Xf3+X4=0.7315+50=50.7315Xjs2=Xf4×Sn/Sb=50.7315×1000/100=507.315I"*=I*=I0.2*= 1/Xjs3=0.00197Ib=Sb/(3×Ub)=100/(3×0.4)=144.34(KA)In=Ib×Sn/Sb =144.34&#

34、215;1000/100=1443.4(KA)I"= I=I0.2=I"*In=I*In=I0.2*In=0.00197×1443.4=2.84(KA)ich=2.55×I"=2.55×2.84=7.242(KA)ich=1.52×I"=1.52×2.84=4.32(KA)S"=3×I"×Un=3×2.84×0.38=1.87(MVA)2.4 繪制短路電流計算結果表總結以上各短路點短路計算，得如下短路電流結果表：表2-1 短路電流計算結果表短路點

35、編號基值電壓基值電流支路名稱支路計算電抗額定電流0S短路電流周期分量穩態短路電流0.2短路電流短路電流沖擊值全電流有效值短路容量標幺值有名值標幺值有名值標幺值有名值公式2.551.52d-11150.502110kv4.545.020.221.10.221.10.221.12.81.672209.58d-2371.5635kv6.24515.60.162.50.162.50.162.56.3753.8151.55d-310.55.510kv7.315550.13677.520.13677.520.13677.5219.17611.43130.25d-40.4144.340.4kv507.315

36、1443.40.001972.860.001972.860.001972.867.2424.321.873 電氣設備選擇與校驗導體和電器的選擇是變電所設計的主要內容之一，正確地選擇設備是使電氣主接線和配電裝置達到安全、經濟的重要條件。 3.1 電氣設備選擇的一般規定3.1.1 一般原則應滿足正常運行、檢修、短路和過電壓情況下的要求，并考慮遠景發展的需要。3.1.2 有關的幾項規定導體和電器應按正常運行情況選擇，按短路條件驗算其動、熱穩定，并按環境條校核電器的基本使用條件。(1)在正常運行條件下，各回路的持續工作電流，應按下表計算。表3-1 各回路持續工作電流回路名稱計算公式變壓器回路Igmax

37、=1.05In=1.05Sn/3Un饋電回路Igmax=Pn/3Uncos注： 等都為設備本身的額定值。3.2 各回路持續工作電流的計算依據表4.1，各回路持續工作電流計算結果見下表：表3-2 各回路持續工作電流結果表回路名稱計算公式及結果110KV母線Ig.max=1.05Sn/3Un=1.05×31500/3×115=166.05A110KV進線Igmax=Pn/3Uncos=31185/(3×115×0.85)=184.2A35KV母線Ig.max=1.05Sn/3Un=1.05×31500/3×38.5=495.996A35K

38、V出線火電廠一Ig.max=S/3Uncos=8000/(3×37×0.85)=146.86A火電廠二Ig.max=S/3Uncos=5000/(3×37×0.85)=91.79A10KV母線Ig.max=1.05Sn/3Un=1.05×31500/3×10.5=1818.65A10KV出線化工廠Ig.max=S/3Uncos=3500/3×10.5×0.85=226.4A鋁廠（兩回）Ig.max=S/3Uncos=5000/3×10.5×0.85=323.45A醫院（兩回）Ig.max=S/3

39、Uncos=1500/3×10.5×0.85=97A氮肥廠Ig.max=S/3Uncos=2000/3×10.5×0.85=129.38A印刷廠Ig.max=S/3Uncos=1500/3×10.5×0.85=97A0.4KV母線Ig.max=1.05Sn/3Un=1.05×653/3×0.38=104.17A3.3 高壓電氣設備選擇3.3.1 斷路器的選擇與校驗斷路器型式的選擇，除需滿足各項技術條件和環境條件外，還考慮便于安裝調試和運行維護，并經技術經濟比較后才能確定。根據我國當前制造情況，電壓6220kV的電網

40、一般選用少油斷路器， 斷路器選擇的具體技術條件如下：(1)電壓：Ug(電網工作電壓)Un （3-1）(2)電流：Ig.max(最大持續工作電流)In （3-2）(3)開斷電流：IdtIkd （3-3）式中：Idt斷路器實際開斷時間t秒的短路電流周期分量； Ikd 斷路器的額定開斷電流。(4)動穩定：ichimax （3-4）式中：ich 斷路器極限通過電流峰值； imax三相短路電流沖擊值。(5)熱穩定：I2tdzIt2t （3-5）式中：I穩態三相短路電流；其中：，由和短路電流計算時間t，可從發電廠電氣部分課程設計參考資料第112頁，查短路電流周期分量等值時間t,從而計算出。3.3.1.1斷

41、路器的選擇根據如下條件選擇斷路器：電壓：電流：，各回路的見表3.2。 各斷路器的選擇結果見下表：表3-3 斷路器的型號及參數 性能指標位置 型號額定電壓（KV）額定電流（A）額定斷開電流（KA）動穩定電 流（KA）熱穩定電 流（KA）固有分閘時間（s）合閘時間（s）變壓器110KV側OFPI-110110125031.58031.5(3)<0.03變壓器35KV側HB35361250258025(3)0.060.0635KV出線側HB35361250258025(3)0.060.06變壓器10KV側HB-101012504010043.5(3)0.060.0610KV出線側ZN4-10C

42、1060017.329.417.3(4)0.050.2站用DW5-400380-400400其中：OFPI-110號斷路器見發電廠電氣部分第491頁； HB35號斷路器見發電廠電氣部分第490頁；HB-10號斷路器見發電廠電氣部分第489頁；ZN4-10C號斷路器見電力工程電氣設備手冊電氣一次部分第649頁。3.3.1.2斷路器的校驗(1)校驗110KV側斷路器 開斷電流：IdtIkd Idt=1.1(KA)Ikd=31.5(KA)Idt<Ikd 動穩定：ichimaxich=2.8(KA)imax=80(KA)ich<imax 熱穩定： I2tdzIt2t"=I&quo

43、t;/I=1.1/1.1=1t=2+0.03=2.03(s)查發電廠電氣部分課程設計參考資料第112頁 得：tz=1.65(s)tdz=tz+0.05"=1.65+0.05=1.7(s) I2tdz=1.12×1.7=2.057（KA）2sIt2t=31.52×2.03=2282.18 （KA）2s 則：I2tdzIt2t 經以上校驗此斷路器滿足各項要求。(2)校驗變壓器35KV側斷路器 開斷電流：IdtIkdIdt=2.5(KA)Ikd=25(KA)Idt<Ikd 動穩定：ichimaxich=6.375(KA)imax=80(KA)ich<imax

44、 熱穩定： I2tdzIt2t"=I"/I=2.5/2.5=1t=2+0.06=2.06(s)查發電廠電氣部分課程設計參考資料第112頁 得：tz=1.65(s)tdz=tz+0.05"=1.65+0.05=1.7(s) I2tdz=2.52×1.7=10.625（KA）2sIt2t=252×2.06=1287.5 （KA）2s 則：I2tdzIt2t 經以上校驗此斷路器滿足各項要求。(3)校驗35KV出線側斷路器此斷路器與35KV變壓器側斷路器型號相同，且短路電流與校驗35KV變壓器側斷路器為同一短路電流，則：校驗過程與校驗35KV變壓器側斷

45、路器相同。(4)校驗變壓器10KV側斷路器 開斷電流：IdtIkdIdt=7.52(KA)Ikd=40(KA)Idt<Ikd 動穩定：ichimaxich=19.176(KA)imax=100(KA)ich<imax 熱穩定： I2tdzIt2t"=I"/I=7.52/7.52=1t=2+0.06=2.06(s)查發電廠電氣部分課程設計參考資料第112頁 得：tz=1.65(s)tdz=tz+0.05"=1.65+0.05=1.7(s)I2tdz=7.522×1.7=96.14（KA）2sIt2t=43.52×2.06=3898 （

46、KA）2s 則：I2tdzIt2t 經以上校驗此斷路器滿足各項要求。(5)校驗10KV出線側斷路器 開斷電流：IdtIkdIdt=7.52(KA)Ikd=17.3(KA)Idt<Ikd 動穩定：ichimaxich=19.176(KA)imax=29.4(KA)ich<imax 熱穩定： I2tdzIt2t"=I"/I=7.52/7.52=1t=2+0.03=2.03(s)查發電廠電氣部分課程設計參考資料第112頁 得：tz=1.65(s)tdz=tz+0.05"=1.65+0.05=1.7(s)I2tdz=7.522×1.7=96.14（K

47、A）2sIt2t=17.32×2.03=607.56 （KA）2s 則：I2tdzIt2t 經以上校驗此斷路器滿足各項要求。3.3.2 隔離開關的選擇及校驗隔離開關是高壓開關的一種，因為沒有專門的滅弧裝置，所以不能切斷負荷電流和短路電流。但是它有明顯的斷開點，可以有效的隔離電源，通常與斷路器配合使用。隔離開關型式的選擇，其技術條件與斷路器相同，應根據配電裝置的布置特點和使用要求等因素進行綜合的技術經濟比較，然后確定。其選擇的技術條件與斷路器選擇的技術條件相同。3.3.2.1隔離開關的選擇根據如下條件選擇隔離開關：電壓：電流：，各回路的見表3.2。各隔離開關的選擇結果見下表：表3-4

48、隔離開關的型號及參數開關編號型號額定電壓(KV)額定電流(A)動穩定電流(KA)熱穩定電流(s)(KA)110KV側GW2-1101106005014(5)35KV變壓器側GW4-353510008023.7(4)35KV出線側GW8-3535400155.6(5)其中：GW2-110型號隔離開關見發電廠電氣部分課程設計參考資料第165頁； GW4-35型號隔離開關見發電廠電氣部分課程設計參考資料第165頁；GW8-35型號隔離開關見發電廠電氣部分課程設計參考資料第165頁;3.3.2.2隔離開關的校驗(1)110KV側隔離開關的校驗 動穩定：ichimaxich=2.8(KA)imax=50

49、(KA)ich<imax 熱穩定： I2tdzIt2t由校驗斷路器可知：I2tdz=1.12×1.7=2.1（KA）2sIt2t=142×5=980 （KA）2s 則：I2tdzIt2t 經以上校驗此隔離開關滿足各項要求。(2)35KV變壓器側隔離開關的校驗 動穩定：ichimaxich=6.375(KA)imax=80(KA)ich<imax 熱穩定： I2tdzIt2t由校驗斷路器可知：I2tdz=2.52×1.7=10.625（KA）2sIt2t=23.72×4=2246.76 （KA）2s 則：I2tdzIt2t 經以上校驗此隔離開關

50、滿足各項要求。(3)35KV出線側隔離開關的校驗 動穩定：ichimaxich=6.375(KA)imax=34(KA)ich<imax 熱穩定： I2tdzIt2t由校驗斷路器可知：I2tdz=2.52×1.7=10.625（KA）2sIt2t=5.62×5=156.8 （KA）2s 則：I2tdzIt2t 經以上校驗此隔離開關滿足各項要求。3.3.3 熔斷器的選擇高壓熔斷器應按所列技術條件選擇，并按使用環境條件校驗。熔斷器是最簡單的保護電器，它用來保護電氣設備免受過載電流的損害，屋內型高壓熔斷器在變電所中常用于保護電力電容器配電線路和配電變壓器，而在電廠中多用于保

51、護電壓互感器。3.3.5.1熔斷器選擇的具體技術條件如下：(1)電壓： （3-12）限流式高壓熔斷器不宜使用在工作電壓低于其額定電壓的電網中，以免因過電壓而使電網中的電器損壞，故應為(2)電流： （3-13）式中：熔體的額定電流。 熔斷器的額定電流(3)根據保護動作選擇性的要求校驗熔體額定電流，應保證前后兩級熔斷器之間，或熔斷器與電源側繼電保護之間，以及熔斷器與負荷側繼電保護之間動作的選擇性。(4)斷流容量： （3-14）式中：三相短路沖擊電流的有效值。熔斷器的開斷電流。3.3.5.2熔斷器的選擇依據以上熔斷器選擇的技術條件，參考發電廠電氣部分課程設計參考資料166頁表5-35，35KV和10

52、KV熔斷器如下表所示：表3-7 熔斷器的型號及參數系列型號額定電壓(KV)額定電流(A)斷流容量(MVA)備注RN2100.51000保護戶內電壓互感器RW9-35350.52000保護戶外電壓互感器其中：RN2型號熔斷器見發電廠電氣部分課程設計參考資料第166頁； RW9-35型號熔斷器見發電廠電氣部分課程設計參考資料第165頁；3.3.4 避雷器的選擇與校驗 1、閥型避雷器 按其結構的不同，又分為普通閥型避雷器和磁吹閥型避雷器； 2、管型避雷器 利用絕緣管內間隙中的電弧所產生的氣體把電弧吹滅，用于線路作為防雷保護。 (1)閥型避雷器應按下列條件選擇： 額定電壓：避雷器的額定電壓應與系統額定電壓一致。 滅弧電壓：按照使用情況