1、給排水之水池給水排水工程結構設計規范第三章水池第一節一般規定第3.1.1條水池的結構設計，應符合下列規定：一、各種結構類別、形式的水池均應進行強度計算。根據荷載條件、工程地質和水文地質條件，必要時尚應驗算結構穩定性。二、鋼筋混凝土水池尚應進行抗裂度或裂縫寬度驗算。在荷載作用下，構件截面為軸心受拉或小偏心受拉的受力狀態時，應進行抗裂度驗算；在使用階段荷載作用下，構件截面為受彎、大偏心受壓或大偏心受拉的受力狀態時，應進行裂縫寬度驗算。三、預應力混凝土水池尚應進行抗裂度計算。第3.1.2條地下式或具有保溫設施的地面式水池的強度計算荷載組合，應符合下列規定：一、閉水試驗時的荷載組合包括結構自重及池內滿

2、水壓力。二、使用階段的荷載組合：1 .結構自重、活荷載、池內滿水壓力、池外水壓力及土壓力；2 .結構自重、活荷載、池外水壓力及土壓力。第3.1.3條無保溫設施的地面式水池的強度計算荷載組合，應符合下列規定：一、結構自重及池內滿水壓力。二、結構自重、活荷載、池內滿水壓力及溫度荷載。注：底板可不計溫度荷載；溫度荷載包括壁面溫差和濕度當量溫差兩項，不需同時考慮，應取較大的溫差計算。第3.1.4條結構穩定驗算的荷載組合，應符合下列規定：一、抗滑、抗傾穩定驗算包括結構自重、池外水壓力、土壓力及滑動面上的摩擦力二、抗浮穩定驗算包括結構自重、土重（豎向土壓力和浮托力）。三、水池側壁上的摩擦力均不應計算。第3

3、.1.5條設有立柱支承無梁板或梁板式頂蓋的貯水池，應以單柱區格作為計算單元進行局部抗浮穩定驗算。第3.1.6條鋼筋混凝土、預應力混凝土水池的抗裂度和裂縫寬度驗算的荷載組合，應符合下列規定：一、抗裂度驗算的荷載組合，應根據強度計算的各種荷載組合確定，凡使構件受力狀態為軸心受拉或小偏心受拉時，均應進行抗裂度驗算。二、裂縫寬度驗算的荷載組合，應取強度計算時使用階段的荷載組合，但可不計算活荷載短期作用的影響。第3.1.7條預應力混凝土圓形水池的強度計算、抗裂度驗算的荷載組合中，應增加張拉鋼絲（筋）對池壁的預加應力；并應對空池時預應力張拉階段以及制作、運輸、吊裝等施工階段進行驗算。第3.1.8條矩形多格

4、水池的荷載組合，應根據實際使用條件，按間隔貯水等組合。第3.1.9條池的地基反力，一般可按直線分布計算。矩形多格水池的地基反力，可按均勻分布計算。第3.1.10條當地基土質較好、持力層承載力不低于10噸/米2且池底位于地下水位以上時，池壁基礎宜按獨立基礎設計。第3.1.11條水池池壁的計算長度，應按下列規定確定：一、矩形水池池壁的水平向計算長度，應按兩端池壁的中線距離計算。二、圓形水池池壁的計算半徑，應自圓心至池壁的中線距離計算。三、池壁豎向的計算長度，應根據節點構造和結構計算簡圖確定：1 .池壁與頂、底板整體連接，計算簡圖為整體分析，池壁上下端為彈性固定時，池壁豎向計算長度應為頂、底板截面中

5、線距離；計算簡圖為池壁上端彈性固定、下端固定時，池壁豎向計算長度應為凈高加頂板厚度的一半。2 .池壁與底板整體連接，頂板簡支于池壁頂部或二者較接，計算簡圖為池壁與底板間彈性固定時，池壁豎向計算長度應為凈高加底板厚度的一半；計算簡圖為池壁下端固定時，池壁豎向計算長度應為凈高。3 .池壁為組合殼時，池壁的豎向計算長度的一端應計算至組合殼的連接處。第二節矩形水池的靜力計算第3.2.1條結構計算簡圖，應按下列規定確定：一、敞口水池1 .池壁頂端無約束時應為自由端；池壁與底板、條形基礎或斗槽的連接，均應視為池壁的固端支承。2 .池壁頂端以走道板、工作平臺、連系梁等作為支承結構時，應根據走道板或工作平臺的

6、橫向剛度確定池壁頂端的支承條件（較支或彈性支承）；池壁與底板、條形基礎或斗槽的連接，一般可視為池壁的固定支承，對位于軟土地基上的水池宜按彈性固定計算。二、有蓋水池1 .池壁與頂板的連接，當頂板為預制裝配擱置在池壁頂端，無其它連接措施時，頂板應視為簡支于池壁，池壁頂端應視為自由端；當預制頂板與池壁頂端設有抗剪鋼筋連接時，該節點應視為較支承；當頂板與池壁為整體澆筑，并配置連續鋼筋時，該節點應視為彈性固定，當僅配置抗剪鋼筋時，該節點應視為較支承。2.池壁與底板、條形基礎的連接，一般可視為池壁的固定支承；對位于軟土地基上的水池，宜按彈性固定計算。三、當池壁為雙向受力時，相鄰池壁間的連接應視為彈性固定。

7、第3.2.2條池壁在側向荷載作用下，單向或雙向受力的區分條件，應按表3.2.2的規定確定。第3.2.3條當四邊支承的壁板的長度與高度之比大于2.0或三邊支承、頂端自由的壁板的長度與高度之比大于3.0時，其水平向角隅處的局部負彎矩應按下式計算（圖3.2.3）:（3.2.3）表3.2.3第3.2.4條當利用池壁頂端的走道板、工作平臺作為池壁的支承構件時，走道板、工作平臺和池壁的計算應符合下列規定（圖3.2.4）:一、走道板或工作平臺的厚度不宜小于20厘米，并應對其橫向受力進行計算。二、走道板或工作平臺一般宜作為池壁的彈性支承。該彈性支承的反力系數，可按下式確定：（3.2.4-1）三、當符合下式要求

8、時，走道板或工作平臺可視作池壁的不動較支承：(3.2.4-2)第3.2.5條四邊支承的雙向受力板，在側向荷載作用下的邊緣反力，可按下列規定確定(圖3.2.5):一、四邊較支承的雙向板，在均布或三角形荷載作用下的邊緣反力，可按下列公式計算：(3.2.5-1)(3.2.5-2)(3.2.5-3)(3.2.5-4)二、四邊較支承的雙向板，在邊緣彎矩作用下的邊緣反力，可按下列公式計算：(3.2.5-5)(3.2.5-6)(3.2.5-7)三、具有各種邊界條件的四邊支承雙向板的邊緣反力，可按公式3.2.5-13.2.5-8組合計算確定。第3.2.6條三邊固定、頂端自由雙向受力板，在均布或三角形荷載作用下

9、的邊緣反力，可按下列公式計算(圖3.2.6):(3.2.6-1)(3.2.6-2)(3.2.6-3)(3.2.6-4)第3.2.7條四邊支承的雙向受力壁板間，節點按彈性固定作整體連續分析時，宜取四邊較支的雙向受力板在側向荷載和各邊緣彎矩的作用下，進行迭加組合計算。四邊較支的雙向受力板，在邊緣彎矩M0作用下的跨中彎矩，可按下列公式計算(圖3.2.7):(3.2.7-1)(3.2.7-2)第3.2.8條水池的頂、底板為無梁板結構時，其內力分析宜按等代框架進行計算；對于三跨以上、柱距相等的多跨無梁板結構，可按經驗系數確定其內力。等代框架的內力及截面配筋計算，應符合下列規定：一、等代框架的計算單元(圖

10、3.2.8):框架的計算寬度應取無梁板的柱距；框架柱的計算高度可取池壁內凈高度減去柱帽高度；框架橫梁的計算跨度，可按下式確定：(3.2.8-1)(3.2.8-2)二、等代框架各部位的板帶計算彎矩值，應為相應各部位的框架計算彎矩乘以板帶彎矩分配系數；板帶彎矩分配系數可按表3.2.8采用。三、對于設有變形縫(伸縮縫、沉降縫等)的無梁板結構，其等代框架在側向荷載作用下的內力，應根據各框架及邊緣構件（邊墻、邊框架等）的相對剛度，按空間工作進行計算。四、等代框架各部位的截面配筋，可按相應各部位的板帶計算彎矩的70%計算；但位于變形縫處的框架邊跨的截面配筋，應按該處板帶計算彎矩的100%計算。五、框架柱可

11、按中心受壓構件計算；柱帽的任意截面處應滿足其有效截面的沖切強度。第3.2.9條單向受力壁板在壁面溫差或濕度當量溫差（t）的作用下的內力，應按下列公式計算（圖3.2.9）:（3.2.9-1）（3.2.9-2）第3.2.10條雙向受力壁板在壁面溫差或濕度當量溫差（t）作用下的內力，應按下列公式計算（圖3.2.10）:（3.2.10-1）（3.2.10-3）第三節圓形水池的靜力計算第3.3.1條結構計算簡圖，應按下列規定確定：一、敞口水池的池壁頂端應為自由邊界。二、池壁與頂板的連接：1 .當頂板為預制裝配擱置在池壁頂端，無其它連接措施時，頂板應視為簡支于池壁，池壁頂端應視為自由邊界。2 .當預制頂板

12、與池壁頂端設有抗剪鋼筋連接時，池壁與頂板的連接節點應視為較支承。3.當池壁與頂板為整體澆筑，并配置連續鋼筋時，池壁與頂板的連接節點應視為彈性固定；當僅配置抗剪鋼筋時，該節點應視為較支承。三、池壁為組合殼體時，殼體間的連接應視為彈性固定。四、池壁與環梁、底板整體連接，一般宜視為彈性固定；當位于地下水位以上，地基承載力不低于10噸/米2,池壁底端為獨立環形基礎時，池壁底端可視為固定支承。五、裝配式預應力混凝土水池的池壁與杯槽的連接，在預加應力張拉階段，池壁的環向力宜按池壁底端為自由邊界計算，豎向彎矩宜按池壁底端為較接時計算彎矩的5070%采用；在閉水試驗和使用階段，池壁的環向力和豎向彎矩均應按池壁

13、底端為較接計算，但池壁底端的豎向彎矩宜按池壁沿高度的最大計算彎矩采用。第3.3.2條組合殼體水池的圓柱殼、圓錐殼和球殼的內力，應按殼體的薄膜內力和邊緣約束所引起的內力迭加計算。殼體的邊緣約束力，應根據組合殼體的節點變形協調求解。第3.3.3條圓柱殼池壁在側向荷載作用下的受力條件，應按表3.3.3確定。第3.3.4條周邊固定支承的鋼筋混凝土圓板，承受均布荷載時的彎矩，應按下列公式計算：(3.3.4-1)(3.3.4-2)第3.3.5條周邊固定支承的圓板，承受三角形荷載時的彎，可按下列公式計算(圖3.3.5):(3.3.5-1)(3.3.5-2)(3.3.5-3)第3.3.6條鋼筋混凝土圓板的邊緣

14、抗撓剛度，應按下式計算：(3.3.6)第3.3.7條預應力混凝土圓形水池的預應力鋼筋的張拉控制應力值(erk),應按現行鋼筋混凝土結構設計規范TJ10-74的有關規定采用。第3.3.8條預應力混凝土圓形水池的環向預應力鋼筋的預應力損失，應按表3.3.8規定確定。第3.3.9條環向預應力鋼筋的預應力總損失值，當按表3.3.8計算的數據小于下列數值時，宜按下列數值采用：一、電熱法或千斤頂法：1000公斤/厘米2;二、繞絲法：1500公斤/厘米2。3.3.10第3.3.10條環向預應力鋼筋在各階段的預應力損失的組合，應按表采用第3.3.11條環向預應力鋼筋由于張拉錨具變形引起的預應力損失（TS1）,

15、可按下列公式計算：（3.3.11-1）（3.3.11-2）（3.3.11-3）（3.3.11-4）第3.3.12條采用千斤頂張拉時，環向預應力鋼筋與池壁間的摩擦引起的預應力損失（bsz）,可按下式計算：（3.3.12）第3.3.13條預應力鋼筋對圓形池壁混凝土局部壓陷所引起的預應力損失（bS3）,可按下式計算：（3.3.13）第3.3.14條環向預應力鋼筋的應力松弛損失（rs4）,可按現行鋼筋混凝土結構設計規范TJ10-74的有關規定采用。第3.3.15條環向預應力鋼筋由于混凝土收縮、徐變引起的預應力損失值（bS5）,可按表3.3.15采用。第3.3.16條環向預應力鋼筋由于分批張拉引起的平均

16、預應力損失值（rs6）,可按下式計算：（3.3.16）第3.3.17條當水池的水深超過6.0米時，池壁的豎向宜施加預應力。池壁豎向預應力的計算，可按現行鋼筋混凝土結構設計規范TJ10-74的有關規定采用。第3.3.18條預應力混凝土池壁的截面設計，應符合下列規定：一、環向截面設計由抗裂度控制，裝配式池壁應按下式計算：（3.3.18）二、整體澆筑的池壁的環向截面設計，應計算非預應力鋼筋和混凝土的抗裂設計強度的作用。三、池壁的豎向截面設計，由預加應力產生的內力，可將沿池壁高度上的預加應力折算為等效荷載計算。四、對池壁的豎向受力應驗算裂縫寬度，計算最大裂縫寬度應符合本規范第2.3.8條的規定。第3.

17、3.19條裝配式壁板底端的支承杯槽的截面厚度和配筋量，應根據最不利荷載組合計算確定。第四節構造要求第3.4.1條敞口水池的頂端，宜配置水平向加強鋼筋或設置圈梁。水平向加強鋼筋的直徑，不應小于池壁的豎向受力鋼筋，且不應小于12毫米。第3.4.2條預應力混凝土圓形水池的環向預應力鋼筋的外側，應作噴漿保護層，砂漿標號不宜低于300號，并應在池內滿水條件下噴漿。噴漿層的厚度，應滿足預應力鋼筋的凈保護層厚度，不小于20毫米，且不應小于預應力鋼筋的直徑。第3.4.3條預應力混凝土，池壁上的開孔直徑小于預應力鋼筋間距的兩倍時，預應力鋼筋的間距可局部加大，鋼筋繞過孔洞布置；當開孔直徑大于預應力鋼筋間距的兩倍時，孔洞兩側應設置錨固架，錨固預應力鋼筋。第3.4.4條圓形水池的裝配式池壁的構造，應符合下列要求：一、壁板厚度不應小于120毫米；兩側應做齒槽，壁板外表面宜制作成圓弧形。二、壁板間的接縫寬度，不宜超過板寬的1/10;縫內澆筑細石混凝土或膨脹性混凝土，其標號應比壁板混凝土提高50號。三、壁板與底板設置杯槽連接，如圖3.4.4所示，杯槽外側杯口宜后澆，待張拉預應力鋼筋后再行澆筑。四、杯槽高度宜盡量降低。杯槽內安裝壁板后，壁板里、外側的填料應在施加預應力后進行。第3