1、恒智天成安全計算軟件扣件式鋼管滿堂腳手架計算書本計算書依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ 1302011)、建筑地基基礎設計規范(GB 50007-2002)、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)(2006版)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)以及本工程的施工圖紙等編制。 腳手架搭設體系剖面圖 腳手架搭設體系平面圖一、恒智天成安全計算軟件參數信息鋼管類型：48.3 × 3.6mm，搭設高度：24m。高寬比：高寬比2，縱向最少跨數：k5。立桿步距h：1.5m。立桿間距：縱距la=1m，橫距lb=1m。作業層支撐腳手板的水平桿：采用縱向水平桿間距1/2

2、跨距。作業層施工均布荷載標準值：3KN/m2。腳手板：木腳手板，腳手板自重：0.35KN/m2。扣件抗滑承載力折減系數：1。腳手架類型：密目安全網全封閉。密目安全網：2300目/100cm2，A0=1.3mm2，自重：0.01KN/m2。全封閉腳手架背靠建筑物的狀況：背靠敞開、框架和開洞墻1.3。本工程地處北京，基本風壓0.3 kN/m2；地面粗糙度類別：C類(有密集建筑群市區)。立桿支撐面：腳手架放置在地面上。 二、恒智天成安全計算軟件縱向水平桿的計算：縱向水平桿在橫向水平桿的上面，縱向水平桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算。將縱向水平桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算縱向水平桿

3、的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算作用在縱向水平桿上的荷載標準值： 恒荷載標準值qk1=0.040+0.35×1/2.000=0.215kN/m； 活荷載標準值qk2=3×1/2.000=1.500kN/m；作用在縱向水平桿上的荷載設計值：恒荷載設計值q1=1.2qk1=0.258kN/m；活荷載設計值q2=1.4qk2=2.100kN/m；2.強度驗算最大彎距 Mmax=0.10q1la2+0.117q2la2=0.10×0.258×12+0.117×2.100×12=0.271kN·m；最大應力計算值 =M/W=0.2

4、71×106/5.260×103=51.609N/mm2；縱向水平桿強度驗算：實際彎曲應力計算值=51.609N/mm2小于抗彎強度設計值f=205N/mm2，滿足要求！3.撓度計算最大撓度=(0.677qk1+0.990qk2)la4/100EI=(0.677×0.215+0.990×1.500)×10004/(100×2.06×105×)=0.623mm；縱向水平桿撓度驗算：實際最大撓度計算值:=0.623mm小于最大允許撓度值min（1000/150，10）=6.667mm，滿足要求！三、恒智天成安全計算軟件

5、橫向水平桿的計算：縱向水平桿在橫向水平桿的上面，縱向水平桿把荷載以集中力的形式傳遞給橫向水平桿，橫向水平桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算。1.縱向水平桿傳遞給橫向水平桿的集中力計算集中力標準值：F=1.1qk1la+1.2qk2la=1.1×0.215×1+1.2×1.500×1=2.036kN；集中力設計值：F=1.1q1la+1.2q2la=1.1×0.258×1+1.2×2.100×1=2.803kN；2.橫向水平桿受力計算橫向水平桿按照三跨連續梁進行電算，得到計算簡圖及內力、變形圖如下： 彎矩和剪力計算簡

6、圖 彎矩圖(kN·m) 剪力圖(kN) 變形計算簡圖 變形圖(mm)計算得到： 最大彎矩： 最大變形：=0.908mm 最大支座反力：F=6.080kN3.強度驗算最大應力計算值=0.494×106/5.260×103=93.948N/mm2；橫向水平桿強度驗算：實際彎曲應力計算值=93.948N/mm2小于抗彎強度設計值f=205N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度=0.908mm；橫向水平桿撓度驗算：實際最大撓度計算值:=0.908mm小于最大允許撓度值min（1000/150，10）=6.667mm，滿足要求！四、恒智天成安全計算軟件作業層立桿扣件抗滑

7、承載力的計算：扣件的抗滑承載力按照下式計算: RRc 其中Rc-扣件抗滑承載力設計值。規范規定直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN。扣件抗滑承載力折減系數1，則該工程采用的單扣件承載力取值為8.000kN，雙扣件承載力取值為16.000kN；R-縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值為6.080kN。作業層立桿扣件抗滑承載力驗算：R8.000kN，立桿采用單扣件，其抗滑承載力的設計計算,滿足要求!五、腳手架立桿荷載計算：腳手架采用密目安全網全封閉狀態下：外圍立桿承受靜荷載和活荷載最小，但承受風荷載最大；內部立桿承受靜荷載和活荷載，不考慮風荷載作用。1.腳手架外圍立桿荷載計算(1).靜荷

8、載標準值計算： 結構自重標準值NG1kNG1k=gkH=0.1440×24=3.456kN； 腳手板自重標準值NG2k采用木腳手板，自重標準值gk=0.35kN/m2。NG2k=0.5×la×lb×gk=0.5×1×1×0.35=0.175kN； 安全網自重標準值NG2k2采用2300目/100cm2，A0=1.3mm2密目安全網全封閉，自重標準值gk=0.01kN/m2。NG2k2=l×H×gk=1.000×24×0.01=0.240 kN；(2).活荷載標準值計算：NQk=0.5&

9、#215;la×lb×qk=0.5×1×1×3=1.500kN；(3).風荷載標準值計算：Wk=z·s·0其中 z - 風荷載高度變化系數，按照荷載規范的規定采用：腳手架底部z=0.740； s - 風荷載體型系數：s=1.3=1.3×0.876=1.138；為擋風系數，考慮了腳手架和圍護材料的共同作用，計算過程復雜因篇幅有限計算過程從略。0 - 基本風壓(kN/m2)，按照荷載規范規定采用：0=0.3kN/m2；經計算得到，風荷載標準值為:Wk=0.740×1.138×0.3=0.253kN/

10、m2；2.腳手架內部立桿荷載計算(1).靜荷載標準值計算： 結構自重標準值NG1kNG1k=gkH=0.1583×24=3.799kN； 腳手板自重標準值NG2k采用木腳手板，自重標準值gk=0.35kN/m2。NG2k=la×lb×gk=1×1×0.35=0.350kN；(2).活荷載標準值計算：NQk=la×lb×qk=1×1×3=3.000kN；六、立桿的穩定性計算：1.腳手架外圍立桿穩定性計算(1).基本數據計算 外圍立桿長細比驗算依據扣件式規范第條：長細比= l0/i = kuh/i=uh/i（

11、k取為1）查扣件式規范附錄C表C-1得：=2.377；立桿的截面回轉半徑 ：i=1.59cm；=2.377×1.5×100/1.59=224.245外圍立桿長細比驗算：實際長細比計算值：=224.245小于容許長細比250，滿足要求！ 確定軸心受壓構件的穩定系數長細比=l0/i=kuh/i=1.191×2.377×1.5×100/1.59=267.076；因長細比 >250 所以要通過公式：=7320/2計算；穩定系數經過計算得到：=0.103； 風荷載設計值產生的立桿段彎矩MwMw=0.9×1.4WkLh2/10=0.072k

12、N·m；(2).外圍立桿穩定性計算 組合風荷載時,立桿的穩定性計算=N/(A)+MW/Wf立桿的軸心壓力設計值 N=1.2（NG1k+NG2k+NG2k2）+0.9×1.4NQk=1.2×（3.456+0.175+0.24）+0.9×1.4×1.500=6.535 kN；=6535.200/(0.103×506)+71649.392/5260=139.476 N/mm2；外圍立桿穩定性驗算（組合風荷載）：實際抗壓應力計算值=139.476N/mm2小于抗壓強度設計值f=205N/mm2，滿足要求！ 不組合風荷載時,立桿的穩定性計算=N

13、/(A)f立桿的軸心壓力設計值N=1.2（NG1k+NG2k）+1.4NQk=1.2×（3.456+0.175）+1.4×1.500=6.457kN；=6457.200/(0.103×506)=124.352N/mm2；外圍立桿穩定性驗算（不組合風荷載）：實際抗壓應力計算值=124.352N/mm2小于抗壓強度設計值f=205N/mm2，滿足要求！2.腳手架內部立桿穩定性計算(1).基本數據計算 立桿長細比驗算依據扣件式規范第條：長細比=l0/i=kuh/i=uh/i（k取為1）查扣件式規范附錄C表C-1得：=2.377；立桿的截面回轉半徑：i=1.59cm；=2

14、.377×1.5×100/1.59=224.245內部立桿長細比驗算：實際長細比計算值：=224.245小于容許長細比250，滿足要求！ 確定軸心受壓構件的穩定系數長細比=l0/i=kuh/i=1.191×2.377×1.5×100/1.59=267.076；因長細比>250所以要通過公式：=7320/2計算；穩定系數經過計算得到：=0.103；(2).立桿穩定性計算=N/(A)f立桿的軸心壓力設計值N=1.2（NG1k+NG2k）+1.4NQk=1.2×（3.799+0.350）+1.4×3.000=9.179kN；=9179.040/(0.103×506)=176.769N/mm2；內部立桿穩定性驗算：實際抗壓應力計算值=176.769N/mm2小于抗壓強度設計值f=205N/mm