1、摘要拉深是利用模具使平板毛坯變成為開口的空心零件的沖壓方法，用拉深工藝可以制成筒形、階梯形、錐形、拋物面形、盒形和其他不規則形狀的薄壁零件，其中又以筒形件簡單和多見，而有凸緣筒形件又分為寬凸緣和窄凸緣件。在拉深工藝設計時，必須知道沖壓件能否一次拉出，這就引出了拉深系數的概念。拉伸系數決定于每次拉深時允許的極限變形程度。在多次拉深中，對于寬凸緣拉深件，則應在第一次拉深時，就拉成；零件所要求的凸緣直徑，而在以后各次拉深中，凸緣直徑保持不變。為了保證以后拉深時凸緣不變形，寬凸緣拉深件首次拉入凹模的材料應比零件最后拉深部分實際所需材料多 3%5%,這些多余材料在以后各次拉深中，逐漸將減少部分材料擠回到

2、凸緣部分，使凸緣增厚，從而避免拉裂。關鍵詞：拉深；成型工藝；拉裂The air outlet valve covers the ramming craft and the mold designAbstractThe deep drawing is a pressing process. It can make a sheet blank into a uncork piece with die. A process with deep drawing can manufacture workpiece in many shapes. And the tappered workpiece wh

3、ich includes broad protruding edge workpieces and narrow protruding edge workpieces is the most usual.The coefficient of the deep drawing is important when you have to be sure whether it can make it in one time. The coefficient lies on the limit of the deformation degree every deep drawing process a

4、llows.Key words:deep drawing。 forming process。 restriction crack目錄摘要錯誤！未定義書簽。Abstract錯誤！未定義書簽。1 緒論錯誤！未定義書簽。2 拉深件的工藝性分析 錯誤！未定義書簽。2.1分析工件的沖壓工藝性 錯誤！未定義書簽。工件形狀 錯誤！未定義書簽。2.2 08F材料的化學成分和機械性能錯誤！未定義書簽。3 拉深工序計算 錯誤！未定義書簽。3.1階梯形筒形件的拉深工序計算原則 錯誤！未定義書簽。3.1.1階梯形件拉深工序計算程序 錯誤！未定義書簽。3.2必要的工序計算 錯誤！未定義書簽。3.2.1修邊余量 的確定錯

5、誤！未定義書簽。3.2.2毛坯尺寸計算 錯誤！未定義書簽。3.2.3判斷階梯筒形部分的拉深次數 錯誤！未定義書簽。3.2.4確定工件的制造工序步驟 錯誤！未定義書簽。3.2.5畫出拉深工序圖 錯誤！未定義書簽。4 工序壓力計算和壓力機的選擇 錯誤！未定義書簽。4.1壓力機的選擇原則 錯誤！未定義書簽。4.2落料拉深工序壓力計算 錯誤！未定義書簽。4.2.1排樣圖的設計 錯誤！未定義書簽。4.2.2計算落料拉深復合工序壓力 錯誤！未定義書簽。4.2.3初選壓力機 錯誤！未定義書簽。4.2.4校核壓力機的電動機功率 錯誤！未定義書簽。4.3二次拉深工序壓力計算 錯誤！未定義書簽。4.3.1計算二次

6、拉深工序壓力 錯誤！未定義書簽。4.3.2初選壓力機 錯誤！未定義書簽。4.3.3校核壓力機的電動機功率 錯誤！未定義書簽。4.4擴口力計算 錯誤！未定義書簽。4.4.1計算擴口工序壓力 錯誤！未定義書簽。4.4.2初選壓力機 錯誤！未定義書簽。4.3.3校核壓力機的電動機功率 錯誤！未定義書簽。5 模具結構設計 錯誤！未定義書簽。5.1落料拉深工序模具設計 錯誤！未定義書簽。5.1.1落料拉伸復合模選用原則 錯誤！未定義書簽。5.1.2模具工作部分尺寸和公差計算 錯誤！未定義書簽。5.1.3模具其他零件的結構尺寸計算 錯誤！未定義書簽。5.2二次拉深工序模具設計 錯誤！未定義書簽。5.2.1

7、模具結構形式選擇 錯誤！未定義書簽。5.2.2模具工作部分尺寸和公差計算 錯誤！未定義書簽。5.2.3模具其他零件的結構尺寸設計 錯誤！未定義書簽。結論錯誤！未定義書簽。參考文獻 錯誤！未定義書簽。致謝錯誤！未定義書簽。1 緒論一：沖壓的特點和應用沖壓是利用安裝在沖壓設備 <主要是壓力機）上的模具對材料施加壓力，使其產生分離或塑性變形，從而獲得所需零件的一種壓力加工方法。沖壓通常是在常溫下對材料進行冷變形加工，且主要采用板料來加工成所需零件，所以也叫冷沖壓或板料沖壓。沖壓所使用的模具稱為沖壓模具，簡稱沖模。沖模是將材料 <金屬或非金屬）批量加工成所需沖件的專用工具。沖模在沖壓中至關

8、重要，沒有符合要求的沖模，批量沖壓生產就難以進行；沒有先進的沖模，先進的沖壓工藝就難以實現。與機械加工及塑性加工的其他方法相比，沖壓加工無論在技術方面還是經濟方面都具有許多獨特的優點。主要表現如下：1. 沖壓加工的生產率高，且操作方便，易于實現機械化和自動化。這是因為沖壓是依靠沖模和沖壓設備來完成加工，普遍壓力機的行程次數為每分鐘幾十次，高速壓力機每分鐘可達數百次甚至千次以上，而且每次沖壓行程就可能得到一個沖件。2. 沖壓時由模具保證了沖壓件的尺寸和形狀精度，且一般不破壞沖壓材料的表面質量，而模具的壽命一般較長，所以沖壓件的質量穩定，互換性好，具有“一模一樣”的特征。3. 沖壓可加工出尺寸范圍

9、較大，形狀較復雜的零件，如小到鐘表的秒針，大到汽車縱梁，覆蓋件等，加上沖壓時材料的冷變形硬4. 化效應，沖壓件的硬度和剛度均較高。5. 沖壓一般沒有切屑碎料生成，材料的消耗較小，且不需要其他加熱設備，因而是一種省料，節能的加工方法，沖壓件的成本較低。但是，沖壓加工所使用的模具一般具有專用性，有時一個復雜零件需要數套模具才能加工成形，且模具制造的精度高，技術要求高，是技術密集形產品。所以，只有在沖壓件生產批量較大的情況下，沖壓加工的優點才能充分表現，從而獲得較好的經濟效益。沖壓的現代工業生產中，尤其是大批量生產中應用十分廣泛。相當多的工業部門越來越多地采用沖壓加工方法加工產品零部件，如汽車，農機

10、，儀器，電子，航空，航天，家電及輕工等行業。在這些工業部門中，沖壓件所占的比重都相當的大，少則 60%上，多則 90%以上。因此可以說，如果生產中不廣泛采用沖壓工藝，許多工業部門要提高生產效率和產品質量，降低生產成本，快速進行產品更新換代等都是難以實現的。二：沖壓現狀與發展方向目前，我國沖壓技術與先進工業發達國家相比還相當落后，主要原因是我國在沖壓基礎理論及成形工藝、模具標準化、模具設計、模具制造工藝及設備等方面與工業發達國家尚有相當大的差距，導致我國模具在壽命、效率、加工精度、生產周期等方面與先進工業發達國家的模具相比差距相當大。隨著工業產品質量的不斷提高，沖壓產品生產正呈現多品種、少批量，

11、復雜、大型、精密，更新換代速度快的變化特點，沖壓模具正向高效、精密、長壽命、大型化方向發展。為適應市場變化，隨著計算機技術和制造技術的迅速發展，沖壓模具設計與制造技術正由手工設計、依靠人工經驗和常規機械加工技術向以計算機輔助設計<CAD）、數控切削加工、數控電加工為核心的計算機輔助設計與制造<CAD/CAM）技術轉變。2 拉深件的工藝性分析2.1 分析工件的沖壓工藝性圖 2.1工件圖工件形狀如圖 2.1 所示，該工件形狀簡單對稱，為軸對稱拉深件，在圓周方向上的變形是均勻的，模具加工也比較容易。（ 1 ）從工件形狀看，屬于階梯形拉深件。階梯形件的拉深與圓筒形件的拉深基本相同，其主要考

12、慮的問題是階梯件是否可以一次拉成。 拉深階梯筒形與錐形部分。先判定是否能一次拉深成，否則要經多次拉深。根據計算查表大概確定要多次拉深，先拉深小直徑后大直徑的。 擴口(2> 制件材料塑性較好，對拉伸、成形比較合適。制件尺寸精度、同軸度要求高。內表面要求光亮平整。且圓角R1、R2 較小。需要增加整形工序。為保證孔尺寸29mm及同軸度要求，擴口需放在整形之后，以防整形時孔變形。2.208F 材料的化學成分和機械性能工件的材料為08F，屬于優質碳素結構鋼，優質沸騰鋼，強度、硬度低，冷變形塑性很好，可深沖壓加工，焊接性好。成分偏析傾向大，時效敏感性大，故冷加工時應采用消除應力熱處理或水韌處理，防止

13、冷加工斷裂。08F 的主要機械性能如下：抗拉強度b <兆帕）280-390屈服強度s <兆帕）180抗剪強度< 兆帕）220-310延伸率32%3 拉深工序計算3.1 階梯形筒形件的拉深工序計算原則階梯形件拉深工序計算程序<1 ）選定修邊余量 <2 ）計算毛坯直徑D<3 ）判斷是否一次拉深成形<4）根據各工序確定必要的拉深工序<5）初步畫出工序圖<6）確定各工序的圓角半徑<7）計算第一次拉深高度并校核是否安全<8）計算以后各次的拉深高度3.2 必要的工序計算修邊余量的確定因為在設計過程中毛坯件的尺寸確定是由二次拉深后的工件確定的

14、，而二次拉深后的工件還需要切去 1.5 的多余邊，所以由下面計算出的毛坯尺寸已經包括修邊余量，故不需要修邊余量的確定。毛坯尺寸計算板料在拉深過程中，材料沒有增減，只有發生屬性變化。在變形過程中，材料時以一定的規律轉移的，所以毛坯的形狀必須負荷金屬在變形時的流動規律，其形狀一般與拉深件周邊形狀相似。所以，對于旋轉體來說，毛坯的形狀無疑以一塊圓板，只要求出它的直徑。拉深前后，拉深件及其毛坯的重量不變，材料厚度雖有變化，但其平均值與毛坯原始厚度非常接近，則其面積基本不變。可按公式D4A 計算把如圖 3.1 所示工件中性層的面積分成7 部分圖3.1圖 A=a1+a2+a3+a4+a5+a6 +a7 厚

15、度 t=1mm2a1= d1h1=3.145.554=933.05mma2=2384.38mma3=(d 2/2>2-(d 3/2>2=(51/2>23.14-(46/2>223.14=380.92mma4=2=484.36mma5=d4 h=423.142=263.89mm2a6=2168.94mm2a7=(18.33/2>2 =263.89mm2A=a1+a2+a3 +a4+a5+a6+a7=933.05+384.38+380.92+484.36+263.89+2189.94+263.892=4879.36mmD=2=78.83mm判斷階梯筒形部分的拉深次數&

16、lt;1）判斷半圓部分是否能夠一次拉伸成形毛坯相對厚度為(t/D>100=1100/78=1.282拉深系數為m=50/78.8=0.634拉深相對高度為H/d=(26-1>/48=0.363查表得工件第一次拉深的最小拉伸系數為m1=0.55查表得工件第一次拉深的最大相對高度為h1/d 1=0.84 0.60因為 m>m1,H/d<h 1/d 1, 故工件能一次拉出。<2）確定階梯筒形部分能否一次拉出同上面拉深半圓的計算方法毛坯相對厚度為(t/D>100=1100/78.8=1.363拉深系數為m=55/68.8=0.799拉深相對高度為H/d=7.5/55

17、=0.136查表得工件第二次拉深的最小拉伸系數為m2=0.75查表得工件第二次拉深的最大相對高度為h2/d 2=1.601.32因為 m>m2,H/d<h 2/d 2, 故該階梯部分能一次拉出。同理，小階梯以及錐形部分是在半圓基礎上拉深的，故其各系數滿足兩次拉深的要求。由以上分析可以把二次拉深時工件分成上下兩部分看待，上部分大階梯，下部分在第一次拉成的半圓基礎上繼續拉深。確定工件的制造工序步驟初步確定工序順序為：落料拉伸 ( 半圓 >拉伸 ( 階梯 >修邊沖孔擴口。若以基本工序為工藝方案，則生產率低，工件累計誤差打，且設計多套模具成本較高。考慮到生產批量為大批量，同時擬

18、采用的沖壓設備為中小型壓力機，應盡量將工序合并，但又不能把模具弄得太復雜。從模具結構上分析，整形、拉伸和鐓內角可以復合，大、小階梯同時整形才能保證同軸度要求。小階梯落料拉伸能否一次拉伸成形需在后面進行工藝計算驗證。此時工藝方案可暫定為：落料拉伸拉伸整形沖孔擴口。綜上所述，工藝方案最終修訂為：落料拉伸二次拉伸整形沖孔 擴口。畫出拉深工序圖圖 3.24 工序壓力計算和壓力機的選擇4.1 壓力機的選擇原則沖壓設備的選擇直接關系到設備的合理使用，安全，產品質量，模具壽命，生產效率和成本等一系列問題。對于中小型沖裁件，彎曲件或淺拉深件多用具有 C 形床身的開式曲柄壓力機。在大中型和精度要求較高的沖壓件生

19、產中，多采用閉式壓力機。對于大型，較復雜的拉深件多采用閉式雙動拉深壓力機。對于形狀復雜零件的大量生產，應優先考慮選用多工位自動壓力機。而對落料，沖孔件的大量生產，則應選用效率高，精度高的自動高速壓力機。在小批生產中尤其式大型厚板的生產，多采用液壓機。校正彎曲，校平整形工序要求壓力機有較大的剛度，以便或得較高的蟲牙件尺寸精度。對曲柄壓力機所要考慮到的重要參數是： 1. 壓力機的許用負荷； 2. 完成各工序所需要的壓力； 3. 行程和行程次數； 4. 最大裝模高度； 5. 壓力機的臺面尺寸應大于沖模的平面尺寸，并留有固定模具的余地，臺面上的漏孔應與所要進行的工藝相適合； 6. 壓力機精度。4.2

20、落料拉深工序壓力計算排樣圖的設計在沖壓生產中，工件原材料費用占制造成本的 60%左右， 所以充分節約利用原材料具有非常重要的意義。提高材料利用利用率是降低成本的主要措施之一，而合理排樣便能有效提高材料利用率。首先明確排樣原則：提高材料利用率；使工人操作方便安全，減輕工人的勞動強度；使模具結構簡單，使模具壽命較高；排樣應該保證沖裁件的質量。<1）排樣方法從該工件的形狀分析，其具有一頭大一頭小的特點，如果用單向排列，那么材料的利用率很低，從而與排樣原則相違背。按圖1 所示的排樣方法，則可以顯著地減少廢料。但是按這種排樣方法進行沖裁，凸模和凹模都要制成兩套，從而增加模具成本，所以設計成隔位沖裁

21、。條料完成沖壓以后，將條料水平旋轉180 度，再將所隔位置進行第二遍沖壓，從而裁出第二部分的工件。<2）搭邊搭邊起著補償條料的剪切誤差、送料步距誤差以及補償由于條料與導料板之間間隙所造成的送料歪斜誤差的作用；并且使凸凹模刃口雙邊受力，從而合理間隙不被破壞，模具壽命與工作斷面質量都能提高。由于排樣方法分為 <1）有廢料排樣法 <2）少廢料排樣法 <3）無廢料排樣法由于該件毛坯形狀簡單，對稱，考慮到沖裁件質量以及生產批量 <大批量）等問題，還有模具的使用壽命，要采用有廢料排樣，采用直排式，如下圖所示查表可知，搭邊值：a=1.0進距方向： a1=0.8則計算沖裁件的面積

22、：S1=3.14<78.8/2）2mm2=4874.41mm2計算沖裁件周長：C1=78.8mm=247.432mm條料寬度： B=<L+2a1=<78.8+2 1.0=送料步距： A=<D+a）=<78.8+0.8）mm=79.6mm鋼板的規格選擇：查表 22冷沖模設計手冊，t=1.0 , 材料規格：長度12001300140015001500150020002000寬度600650700750800850140015001. 選用板料規格為： 1mm 800mm 1500mm時，采用縱裁 ：剪切條料尺寸為： 80mm× 1000mm條料 n1=800

23、/80.8=9 條每條個數 n2=1500/79.6=18 個每板個數 n3=n1n2 =9 18=162個落料件的面積 :S=4874.41 2材料利用率采用橫裁：剪切條料尺寸為： 80 × 800 條料 n1=1500/80.8=18 條每條個數 n2=800/79.6=10 個每板個數 n3=18 10=180個所以材料利用率為 73.12%2. 選用板料規格為： 1mm 600mm 1200mm時，材料利用率：縱裁為71.12%；橫裁為66.41%。3. 選用板料規格為： 1mm 650mm 1300mm時，材料利用率：縱裁為73.91%；橫裁為73.91 % 。4. 選用板

24、料規格為： 1mm 700mm 1400mm時，材料利用率：縱裁為67.71%；橫裁為67.71%。5. 選用板料規格為： 1mm 750mm 1500mm時，材料利用率：縱裁為70.26%；橫裁為70.26%。6. 選用板料規格為： 1mm 850mm 1500mm時，材料利用率：縱裁為68.89%；橫裁為68.89%。7. 選用板料規格為： 1mm 1400mm 2000mm時，材料利用率：縱裁為74.06%；橫裁為71.09%。8. 選用板料規格為： 1mm 1500mm 2000mm時，材料利用率：縱裁為73.19%；橫裁為70.26%。根計算可知，選擇板料規格為：1mm 1400mm

25、 2000mm時，材料的利用率最高，故選擇的板材規格應該為：1mm 1400mm 2000mm，采用縱裁方式。計算落料拉深復合工序壓力<1）沖裁力：F=Lt =78.81 380=94.02kN式中 :F 沖裁力 <KN）；L 沖裁件周長 <）；t 材料厚度 <）；材料抗拉強度 <MPa）；<2>推件力：查表 3-8 K推0.05F 推 n K 推 F=1×0.05 × 94.02 KN=4.701KN式中： F 推 推件力 <KN）；K 推 推件力系數；n 梗塞在凹模內的沖件數；<3）卸料力：查表 3-8卸 0.055

26、F 卸 卸 0.055 × 94.02 KN=5.17KN式中： F 卸 卸料力 <KN）；沖裁力 <KN）；卸 卸料力系數；總沖壓力：1 F 推 F 卸 94.02+4.70+5.17=103.89KN<4）模具壓力中心的確定：因該工件形狀簡單，且關于x 軸， y 軸均對稱，故其壓力中心位于其幾何中心，即 X 0=39.4 Y0=39.4 <5）拉深力按下式計算：FL=FL=3.14=34.36kN式中： d1第一次拉深直徑，根據料厚中心計算<mm）材料抗拉強度 <MPa），取 380K 系數，由 <<冷沖壓模具設計指導 >&g

27、t;表 422 查得 0.82由于所以需要使用壓邊圈。壓邊力可按下面公式計算：FQ= D2-(d 1+2r 凹 >2P=78.8 2 -<40+2 5）2=8.736kN式中： P 單位壓邊力 <Mpa），由 <<冷沖壓模具設計指導>>表 4-27 查得其值為2.53取 3.0。所以 F 總 =F沖 +FL +FQ=94.02+34.36+8.736+=137.12kN而且壓力機的曲線在拉深的階段要滿足拉深力的要求，即F=FL +FQ=43.096kN初選壓力機當拉深行程過大，特別是采用落料拉深復合沖壓時，不能簡單得將落料力與拉深力疊加取選擇壓力機，因

28、為壓力機地公稱壓力是直滑塊在接近下死點時的壓力，所以應該注意曲柄壓力機的允許壓力曲線。如果不注意壓力機的壓力曲線，很可能由于過早出現最大沖壓力而時壓力機超載破壞。同時，由于拉深的工作行程大，消耗的功就多，因此還要審核壓力機的功率，且壓力機滑塊的行程必須為拉深行程兩倍以上。對于拉深工作，由于施力行程較大，不能按壓力機的額定壓力選用，為了選用方便，可以近似得取為：在淺拉深時，最大拉深力F機1.25 1.4F總 壓力機公稱壓力；在深拉深時，最大拉深力F機1.7 2 F總 。式中F機 壓力機公稱壓力F總 拉深力和壓邊力的總和，在用復合模沖壓時，還包括其他變形力；取落料力和拉深力中較大的一個力，根據以上

29、原則，初選開式可頃雙柱壓力機：JB2363，其主要參數見表 4.1 。校核壓力機的電動機功率由于拉深行程比較大，消耗功率較多，因此對拉深工作還需驗算壓力機的電動機功率。在此可以通過拉深功來計算電動機的功率，與電動機的額定功率比較，若N總N 額定 ，則所選壓力機適合。拉深圓筒形件時的最大拉深力可按下式計算：Pmas3(bs )( Ddr凹）t=3<380+180）<78.8-42-4 ）1=55104N式中，b 材料的抗拉強度 <Mpa），其值取 380s 材料的屈服極限 <Mpa），其值取 180d 拉深凹模直徑 42mm表 4.1公稱壓力 <KN）250滑塊行程

30、 <mm）65行程次數 <次 / 分鐘）55最大閉合高度 <mm）270封閉高度調節度 <mm）55工作臺尺寸 <mm mm）前后 370 左右 560模柄尺寸 <mm mm）直徑 40深度 60電動機功率 <KW）1.1拉深功 A=平均103=c Pmax h 103P=0.7755104 12 10 3 =509J式中， c 系數，由表4-84 查得 0.77h 拉深高度壓力機的電動機功率按下式計算：KAnN=6010312式中， K不平衡系數 K=1.21.4 ，取 1.3A 拉深功 <焦）1 壓力機效率0.60.8 取為 0.72 電動機

31、效率0.90.95 取為 0.9n 壓力機每分鐘的行程次數因為 N=0.96kw <1.1kw<電動機額定功率），亦即在拉深過程中不會發生過載現象，而且壓力機得滑塊行程大于 2 倍的工件高度，所以認為所選壓力機是合適的。4.3 二次拉深工序壓力計算計算二次拉深工序壓力大階梯拉深力由下式進行計算：=3.1454 1380 0.80=51546.2N式中： d大階梯拉深工序直徑，根據料厚中心線計算k1系數，查表為0.35而小階梯與錐形部分的拉深力為=38182.4N因為二次拉深是先拉深大階梯，拉深完之后正好為拉深小階梯提供壓料力，故不需要計算壓料力。所以 P總 =P1+P2 =5154

32、6.2+38182.4=89728.6N初選壓力機由前兩次選擇和校核壓力機經驗可知：由于拉深行程長，雖然拉深過程中壓力機的壓力沒有過載，但其實電動機的功率早已經超載。所以即使拉深力很小，其實際所需要的電動機功率還是很大的。換句話說，拉深工序的工作特點決定了他需要選擇，行程次數小，滑塊行程大，電動機功率大的沖壓設備。故初選開式雙柱可頃壓力機 J23-40 ，其主要參數見，現校核其壓力機的電動機功率：最大拉深力 :Pmas3( bs )(d1dr凹）t=3<380+250）<68.8-54-4 ） 1=35532N拉深功： A=P-3=cP h-3平均1010max=0.77=205.

33、20J其壓力機的電動機功率：KAnN=6010312=1.3240100/<600000.70.9 ）kw=0.8kw<5.5kw由于 N=0.8kw<5.5kw<電動機的額定功率），而且壓力機的滑塊行程100mm大于壓力機的工作行程9mm的 2 倍以上，故認為所選的壓力機沖壓設備可以滿足拉深工作要求，所以是合適的。= 3.14342(25.7 2 3 ） 2 2.5=296N4所以=P+Q=28597+296=28893N按 F<0.50.6 ）壓力機公稱壓力原則，初選開式可頃壓力機J23-40 ，其主要參數如下：表 4.3公稱壓力 <KN）400滑塊行程

34、 <mm）100行程次數 <次 / 分鐘）45最大裝模高度 <mm）265連桿調節度 <mm）65工作臺尺寸 <mm mm）460700模柄尺寸 <mm mm）直徑 40深度 70電動機功率 <KW）5.5校核壓力機的電動機功率最大拉深力 :=3 <380+250）<40-25-3 ）1=16695N拉深功： A=cPmaxhA=cPmaxh=40.36J其壓力機的電動機功率：N=KAn10 36012=1.340.3645/<600000.70.9 ） =0.25kw 5.5kw所以認為所選壓力機式不合適的，故選開式雙柱可頃壓力機J

35、23-40 ，其主要參數見表 3.2 ，現校核其壓力機的電動機功率：壓力機的電動機功率大于實際需要的電動機功率，且滑塊行程 100mm為拉深工作行程 13.4 的 2 倍以上，故認為所選重選的壓力機可以滿足拉深工作要求，是合適的。4.4 擴口力計算計算擴口工序壓力擴口力可按下述公式計算：<由沖壓工藝與模具設計實用技術查得）=19782Nb系數，取決于擴口系數，<由沖壓工藝與模具設計實用技術查得）d擴口處中性層直徑t 材料厚度材料的屈服強度 <MPa）即 =19782N初選壓力機按 F<0.50.6 ）壓力機公稱壓力原則，初選開式可頃壓力機J23-40 ，其主要參數如下：

36、表 4.3公稱壓力 <KN）400滑塊行程 <mm）100行程次數 <次 / 分鐘）45最大裝模高度 <mm）265連桿調節度 <mm）65工作臺尺寸 <mm mm）460700模柄尺寸 <mm mm）直徑 40深度 70電動機功率 <KW）5.5校核壓力機的電動機功率擴口力做功為A=ch=22.8J其壓力機的電動機功率：N=KAn10 36012=1.322.845/<600000.70.9 ）=0.25kw5.5kw所以認為所選壓力機式是合適的。5 模具結構設計5.1落料拉深工序模具設計落料拉伸復合模選用原則只有當拉深件高度較高，才有可

37、能采用落料，拉深復合模，因為淺拉深件若采用復合模，落料凸模 <兼拉深凹模）的壁厚過薄，強度不足。本模具凸凹模壁厚b=<80-40）/2=20mm，能夠保證足夠強度，故采用復合模是合理的。落料拉深采用如圖 4.1 的典型結構，即落料采用正裝式，拉深采用倒裝式。模座下的緩沖器兼作壓邊和頂件裝置，另設有彈性推件裝置。模具采用中間導套導柱模架，只可一個方向送料，穩定性好。條料送進時，由擋料銷和導料銷定位。模具工作部分尺寸和公差計算落料模：落料件的尺寸取決于凹模尺寸，因此落料模應先決定凹模尺寸，用減小凸模尺寸的方法來保證合理間隙。由于工件形狀為圓形，屬于簡單規則形狀的沖裁件，所以采用凸，凹模分開加工的方法。拉深前的毛坯取未注公差尺寸的極限偏差。凸，凹模工作部分尺寸和公差計算查表2-28 推薦的公式。D 凹 =(dmaxx=78.8=D凸=<D 凹Zmin） =<Dmaxxmin=<78.8 0.75 0.12 0.12Z=式中 D 凸 ,D 凹 分別為落料凸，凹模的刃口尺寸<mm）Zmax，Zmin最大最小合理間隙 <mm），查得， Zmax=0.140mm,Zmin=0.100mm.X磨損系數，由