1、加固受彎構(gòu)件正截面承載力的計算方法休外預(yù)應(yīng)力混凝土st彎構(gòu)件正載面承越力計算與有粘結(jié)預(yù)應(yīng)力混凝土梁的區(qū)別在于體外擷應(yīng)力筋在外荷載作用下的應(yīng)力増量縮耍對整個結(jié)構(gòu)班疔分析.血不僅便是對單個截而進行受力分析1另一個XSK因就是二抉效應(yīng)的存左.正裁面承載能力計算時*體外預(yù)應(yīng)力筋極限應(yīng)力采用上述推殍公式進frlttJ.忽略二次效應(yīng)的響后*抗殍承載力計算假設(shè)如卜I(1) 在極限狀態(tài)卜，加囲梁仍為J6筋梁破壞.受拉區(qū)混擬上退出匸作.卞部拉h(huán)由原梁中預(yù)屁力鋼筋或罟通鋼筋與休外索其同承押:(2) 受壓隨混凝上的應(yīng)力分布按矩形13力圈考慮.其應(yīng)力大小取為混凝抗壓強度設(shè)計值后.混凝土的極妙E應(yīng)變収Acu=n0D33

2、：(3) 僚混凝上鎮(zhèn)中普通鋼筋或預(yù)應(yīng)力鋼翳的應(yīng)力分別達(dá)到其杭拉強度設(shè)計值皿或觸沾(4) 體外索水平筋束)亦極限狀態(tài)卜的辰力達(dá)到其極限應(yīng)力，體外索加固梁的正截面抗彎承載力可按如卜方法計算.計算圖式如圖2-5：2-5：三八A7XafA.xh圖25矩形.T形截面梁正截面抗彎承載力計隊圖式加固結(jié)構(gòu)抗彎承載力計算時應(yīng)根據(jù)截而形狀和中性軸的位置分兩種情況考慮。(a) 對矩形截血或中性軸位J*T形或I形截啲起板內(nèi)的惜況(xS町)：“；兀+尤4=%人,+如九+3兒匚(2-31)r,那)：3+幾3；-嘰+XX=%心+幾人+Za-XAi(2-33)M：(h0-2a：式中：70結(jié)構(gòu)巫要性系數(shù)：一一計算截|fii彎兀

3、.的組合設(shè)計值：舛,一一體外預(yù)hV力鋼束的截面面枳：%.一一體外預(yù)應(yīng)力筋(束)的極限應(yīng)力設(shè)計值，按公式2-8MX值：4沖一原梁體內(nèi)預(yù)應(yīng)力筋的截Iflilfll積：g一一原梁體內(nèi)預(yù)應(yīng)力筋的抗拉強度設(shè)計值：4原梁體內(nèi)縱向受拉普通鋼筋的而積：ftJ一一原梁體內(nèi)縱向受拉普通鋼筋的抗拉強度設(shè)計值：仁一一混凝土的抗壓強度設(shè)計值：0,一一受壓兒板的右效寬度，按公路鋼預(yù)橋規(guī)第條規(guī)定収用：h,受壓宛板的厚度：%、叫一一分別為原梁中梓通鋼筋和預(yù)應(yīng)力鋼筋的介力作用円至梁頂面的距離：入一體（內(nèi)）外預(yù)應(yīng)力筋和原梁普通鋼筋的合力點到梁頂血的趾離幾=h-a.a一一受拉區(qū)體內(nèi)（外）預(yù)W力筋（束）和艸通鋼筋的合力作用點至受拉區(qū)

4、邊緣的距離：一一受樂區(qū)普通鋼筋的合力作用點至受壓區(qū)邊緣的距離：%考慮原梁已腐蝕的普通鋼筋截Illi面積減小和屈服強度降低影響的鋼筋承載力折減系數(shù)，按如卜方法確定：為滄50.05時，収込i=1.0：當(dāng)0.05rjA0.15時，取a”=1-1077%i嘰一一4i根鋼筋的截面損失率.其數(shù)值呵根據(jù)取樣檢査法確定;G一一原鋼筋混凝土梁或原預(yù)W力混凝土梁的相對界限受壓區(qū)島度。2.3體外預(yù)應(yīng)力試驗梁正截面強度的對比分析采用本文收集到的48片體外預(yù)應(yīng)力的鋼筋混凝土試驗梁，利用上述各種極限應(yīng)力公慮對梁體分別進行承我力計算，并采用統(tǒng)計分析的方法，檢驗上述各公式的計算結(jié)果與實驗結(jié)果的吻合情況.分析不同方法對于計算梁

5、體正截Ifti強度的影響。計算結(jié)果見表2-4o從計算結(jié)果來看,采用各個公式計算的正截ifii強度的計算結(jié)果與極限應(yīng)力的計算結(jié)果相比都比較理想因為體外預(yù)應(yīng)力提供的強度只占梁體正截而強度的一部分，而且這和體外預(yù)應(yīng)力對梁體iE截面的強度貢獻的比例仃關(guān)-a2.4極限狀態(tài)f正截面計算強度與實測強度的比值梁號無粘結(jié)AASHTOHaiajli文獻16文獻34文獻36英國規(guī)范ACI-02ChakrabarkAU10.S21.110.690.941.Q3C.740.740.730.92A2-20.S51.140.730.961.07C.790J60.770.91A3-30.S01.070.710.901C.7S

6、0.710.750.S3AI-20.S71.170.B0.991.09C.7S0.7S0.770.9SA2-20.S41.140.730.961.06C.790.760.770.90A3-20.S61.140.760.96】.osC.S40.76O.SO0.S9BI-20.710.S50.6P0.S10.S2C.660.730.6S0.77B2-20.730.SS0.720.S40.S5C.690.760.710.7SB3-20.770.920.770.S60.S9C.750.7S0.76O.SOA-11.231.14l.(M1.271.141.211.231.151.19A-21.111.0

7、30.931.13l.W1.0S1.121.051.0SB-11.050.950901.110.951.0410.930.9SB-21.111.040.931.131.041.0S1.121.061.0SHGD-10.S60.790.760.990.77C.S50.790.740.S2HGD-20.970.SS0.S51.160.S6C.96O.SS0.820.92HGD-40.S70.S20.7S0.9SO.SOC.SS0.S20.770.S3HGD-50.S50.S10.770.91OSOC.S70.S10.7S0.S1HGD-60.SS0.S40.790.940.S3C.90O.&l0.

8、S1O.&lHGD-70.S90.S60.S10.930.S5C.920.S60.S40.S6HGD-90.S90.S60.S10.950.S5C.920&0.S30.S6HGD-100.790.760.710.S30.75C.S10.760.730.75HGD-110.920.910.S50.960.90C.960.91O.SS0.90HGD-120.S90.870.S20.930.S7C.92O.SS0.S50.S7HGD-130.990.940.901.070.931.010.950.920.95HGD-140.940.900.S510.S9C.960.900.S70.90HGD-160

9、.S20.S10.760.S5O.SOC.S60.S10.79O.SOHGD-170.940.93O.SS0.960.92C.9S0.930.910.92HGD-1S1.0110.941.040.991.0510.9S0.99表中均值為匸就面喪度的計口6V實測值v為F訟算公式對試聯(lián)除矢效廉因為梁號曲AASHTOHarajli址16文獻34文就36英國規(guī)范ACI-02ClukiabartiHGE-190.960.950.910.9S0.9410.960.W0.95HGE-2010.9S0.941.030.971.030.990.970.99T-00.991.Q30.971.021.021.021

10、1.011.01T-10.910.950.900.950.950.950.930.930.93T-20.770.S00.760.S00.S00.S10.740.760.77T-JA0.S50.900.S20.SS0.S90.S40.S20.S30.S4T-JD0.951.040.940.9S1.030.950.910.960.97T-1B0.SS0.930.SS0.920.930.930.900.910.92KW-1KW-2KW-3KW-4KW-5KW-6MA(M0.951.010.970.9S11.020.900.9S0.99MA-Q50.S00.SS0.S20.S50.S70.900.72

11、0.S30.&4MB-011.021.221.111.131.211.240.711.131.16MB-021.271.441.371.351.431.531.0S1.3S1.40MB-031.061.1S1.131.111.171.250.941141.15MB-041.191.2S1.251.231.271.321.121.261.27均值0.930.9S0.S70.990.960.950.SS0.S90.940.020.Q20.020.020.020.030.020.Q20.02離敢系救0.020.020.020.020.020.030.020.Q30.02試驗秦跨高比倔小.公式不適用.

12、未失效的梁缺乏對比性.從正截血強度的計算對比結(jié)果來看與體外預(yù)應(yīng)力筋極限皿力的結(jié)果一樣，AASHTO-04公式、文獻16基于SB性理論并費總二次效應(yīng)的汁算公式、AASHTO-04修正公式及同濟大學(xué)基于試驗研究的統(tǒng)計公式的計算結(jié)果均與實驗結(jié)果吻合良好，Kill?值與試驗值Z比的平均值均f均在何。其中以哈匸大公式的計算將度最高J0.99,其離散系數(shù)為c=0.02,這也驗證了表2-2的正確性。2.4本章小結(jié)根據(jù)上述關(guān)于體外預(yù)應(yīng)力筋極限應(yīng)力試驗結(jié)果的對比分析可以得到以卜主耍結(jié)論：（1）影響體外預(yù)應(yīng)力筋極限應(yīng)力的影響因索仃跨高比、拉區(qū)非預(yù)應(yīng)力鋼筋面枳、體外預(yù)應(yīng)力俐筋而積、混凝土強度、加我方式、布索方式等八

13、項。其中跨高比、體內(nèi)受拉鋼筋配筋率、加我方式為雖主耍因索.（2）在三類體外預(yù)應(yīng)力筋計算公式中,依據(jù)極限應(yīng)力與截而配筋指標(biāo)之何關(guān)系建立的公式和基于等效塑性區(qū)長度的公式山于綜合考虔了上要影響極限應(yīng)力增雖的因索，岡此訃算結(jié)果與丈驗實測結(jié)果吻合較好，尤其是基于等效型性區(qū)長度的公式以理論為基礎(chǔ)，I!經(jīng)過試驗驗證也仃很好的粘度。（3）根據(jù)試驗結(jié)果的對比分析可以仟出.AASHTO-04.Harajli、文獻16、文獻34、文獻36的汁雋公式均與實驗結(jié)果吻介良好。其中以文獻16公式的計算粘度加髙，但其計算方法比較貝朵，不便于使用。文獻36為以截聞性質(zhì)和配筋指標(biāo)建立的回歸公式.從分析結(jié)果來宵，均值吻合較好，離散系數(shù)相對大一些.AASHTO-04和文獻34的計算公式同根，雖然公式的形式略何不同，但將度相差不多。（4）國內(nèi)關(guān)于體外預(yù)應(yīng)力極限應(yīng)力的試臉多針對簡支梁進行.尚缺乏體外預(yù)應(yīng)力連續(xù)梁試驗數(shù)抑;，岡此仃些公式在連續(xù)