1、收稿日期 :2002-01-22故障分析文章編號 :100622971(2002 0220021202壓縮機(jī)管道振動(dòng)分析與防振措施牛戰(zhàn)果(中國神馬集團(tuán)尼龍 66鹽有限責(zé)任公司 , 河南 平頂山 467013摘 要 :介紹 4M25-150/1215-BX 型半水煤氣壓縮機(jī)管道振動(dòng)原因分析及控制振動(dòng)采取的措施 。 關(guān)鍵詞 :往復(fù)壓縮機(jī) ; 管道振動(dòng) ; 分析中圖分類號 :TH457; TB533 文獻(xiàn)標(biāo)識碼 :B 我公司制氫裝置中的 3臺(tái) 4M25-150/1215-BX 型半水煤氣壓縮機(jī) , 自 1998,發(fā)現(xiàn) 管箍振斷及 , , 我們 迅速組織專業(yè)人員 , 進(jìn)行分析與研究 。1 振動(dòng)的原因振

2、動(dòng)是管道中流體激振引起的 。 往復(fù)壓縮機(jī)管 道中的流體受活塞的激發(fā)產(chǎn)生周期性的壓力波動(dòng) , 這種波動(dòng)在管道中以波的形式傳播 。 管道中不同的 位置 , 隨著波峰和波谷到達(dá)的時(shí)間不同 , 在同一瞬 間壓力是不同的 。 在相鄰的兩個(gè)彎頭處 , 由于壓力 波的相位有差異 , 使得兩處的壓力瞬時(shí)值有差異 , 產(chǎn)生一個(gè)壓差 p 1-p 2, 這個(gè)壓差乘以管道的橫截 面積就是一個(gè)沿管道軸向的不平衡力 F , 即 F =S(p 1-p 2 , p 1和 p 2是周期性變化的 , 所以不平衡力 F 出現(xiàn)周期性變化 , 管道在這個(gè)周期性變化的不平衡力作用下產(chǎn)生振動(dòng) 。 由不平衡力引起的振 動(dòng) , 振動(dòng)方向沿管道

3、的軸向 , 振動(dòng)頻率等于活塞的 激發(fā)頻率 。 制氫壓縮機(jī)的實(shí)際振動(dòng)情況與此推論相 符 。2 控制振動(dòng)措施在壓縮機(jī)已經(jīng)定型的情況下 , 可采用的措施主 要有以下 4種方法(1 使用鋼性管支架固定 ;(2 盡可能縮短管道長度 , 減少彎頭 , 閥門等 管件 ;, 盡可能使用足;(4 在適當(dāng)?shù)奈恢迷鲈O(shè)節(jié)流孔板 。使用鋼性管支架固定方法在制氫裝置中已經(jīng)采 用 , 但效果不明顯 。 這是因?yàn)橹Ъ艿膭偠炔粔?, 一 般在設(shè)計(jì)此類管支架時(shí) , 需要提供出口壓力不均勻 度 =(p max -p min /p 0, 求出不平衡力的大小 才能校核支架的剛度 , 如果想進(jìn)一步加大支架的剛 度 , 可以把現(xiàn)有獨(dú)立的支

4、架聯(lián)在一起 , 效果會(huì)好一 些 。使用剛性管支架可以降低振動(dòng)幅度 , 但管道內(nèi) 的應(yīng)力仍然存在 ?？s短管道長度 , 可以減少相位 差 , 從而減小不平衡力 。 將靠近 段排氣緩沖器出 口管路的 2個(gè) 90彎頭 , 改為大于 90的彎頭 , 彎曲 半徑大于 5D , 同時(shí)將 出管道 “ U ”型彎改為直 通管 , 從而減小振動(dòng) 。緩沖罐可以吸收流體脈動(dòng) , 降低管道中壓力的 不均勻度 , 或者說降低了管道中壓力波的振幅 , 從 而降低管道內(nèi)不同點(diǎn)的壓力差 , 所以在排氣缸附近 設(shè)緩沖罐是最簡單而有效的消振措施 。該機(jī) 段排氣緩沖器緩沖容積計(jì)算是按 API -618標(biāo)準(zhǔn) 319121212條款進(jìn)行

5、的 , V S =8(PD (K T S /M 1/4(吸氣緩沖器 , V D = V S /R 1/4(排氣緩沖器 , 經(jīng)過計(jì)算 V D =52412dm 3, 該機(jī)實(shí)際 的緩沖容積 V D =660dm 3可滿足設(shè)計(jì)要求 。在 級排氣緩沖器出口法蘭處加孔板 , 同樣會(huì) 對消振起一定作用 , 孔板尺寸如圖 1, 材質(zhì)采用普 通碳鋼 。12 2002年第 2期 (總第 172期 壓縮機(jī)技術(shù) 收稿日期 :2002-01-10圖 13 結(jié)論該產(chǎn)品通過以上 4種措施實(shí)施 , 基本上消除了 管道的振動(dòng) , 從而確保了大型壓縮機(jī)組的長周期 、 安全穩(wěn)定運(yùn)行 , 收到了良好的經(jīng)濟(jì)效益 。 參考文獻(xiàn) :1

6、屈梁生 , 何正嘉 . 機(jī)械故障診斷學(xué) M .上海 :上?？茖W(xué) 技術(shù)出版社 , 1986.2 金光喜 , 楊紹侃 . 壓縮機(jī)可靠性 M .北京 :機(jī)械工業(yè)出 版社 , 1989.3 活塞式壓縮機(jī)編寫組 . 活塞式壓縮機(jī)設(shè)計(jì) M .北京 :機(jī) 械工業(yè)出版社 , 1974.4 黨錫淇 , 陳守伍 . 活塞式壓縮機(jī)氣流脈動(dòng)與管道振動(dòng) M .西安 :西安交通大學(xué)出版社 , 1984.5 崔天生 . 壓縮機(jī)的安裝維護(hù)與故障分析 M .西安 :西安 交通大學(xué)出版社 , 1993.文章編號 :100622971(2002 022002循環(huán)氫壓縮機(jī)氣閥故障分析李有正 1, 巴 鵬 2(11中國石化洛陽分公司煉

7、油廠 , 河南 洛陽 471000; 21沈陽工業(yè)學(xué)院 , 遼寧 沈陽 110023摘 要 :對氣閥故障原因進(jìn)行了具體分析 , 介紹了采取的措施及實(shí)施后的效果 。關(guān)鍵詞 :循環(huán)氫壓縮機(jī) ; 氣閥 ; 故障 ; 措施中圖分類號 :TH457 文獻(xiàn)標(biāo)識碼 :B 1 前言80104t/a , 加工直餾柴油 ,氫 , 產(chǎn)品為精制柴油建成投產(chǎn) , 年 10月份 投入第二周期生產(chǎn) , 。 在生產(chǎn)過程 中 , , 嚴(yán)重影響 。 , 并介2針對循環(huán)氫壓縮機(jī)故障率較高的情況 , 我們進(jìn) 行了統(tǒng)計(jì)分析 , 壓縮機(jī)停機(jī)情況見表 1。表 1 壓縮機(jī)故障停機(jī)情況統(tǒng)計(jì)表 停機(jī)次數(shù)第 二 周 期 A 機(jī) B 機(jī) 1 13213153故 障 現(xiàn) 象 原 因 分 析氣閥鳴叫 , 排量不穩(wěn) , 循環(huán)氫量波動(dòng) 閥蓋頂絲松氣閥溫度升高 , 排量下降 , 循環(huán)氫量波動(dòng)大 御荷器故障電氣故障循環(huán)氫量波動(dòng)太大 , 切換不過去閥片、 彈簧腐蝕 , 閥片部分?jǐn)嗔?, 彈簧大部分?jǐn)嗔?, 有油泥沉積循環(huán)氫量持續(xù)下滑 , 最低為 10000Nm 3/h ; 氣閥溫度 閥片、 彈簧腐蝕 , 閥片、彈簧斷裂嚴(yán)重 , 循環(huán)氫帶油 并攜帶催化劑粉塵大量積集在氣閥上形成油泥累計(jì)停機(jī)次數(shù)A 機(jī) B 機(jī)13次 7次累計(jì)氣閥故障停機(jī)次數(shù)A 機(jī) B 機(jī)11次 7