1、目 錄第一章 編制依據及編制原則1一、編制依據1二、編制原則1第二章 工程概況及要點2一、工程概況2二、工程要點5三、橋位地形、地貌與水文地質情況7第三章 施工組織布置及規劃8一、施工目標8二、施工組織機構及配置9第四章 主要工程項目的施工方案、方法與技術措施10第一節 施工總體安排及技術方案總述10一、方案總述10二、施工重點、難點及其措施10第二節 施工方案、方法與技術措施詳述11一、材料、設備運輸11二、掛籃設計12三、掛籃受力驗算（波形鋼腹板受力分析見另冊）16四、掛籃加工及安裝20五、主梁懸澆施工23六、施工實施機構34七、施工人員、設備配置35第三節 施工進度計劃37一、工期計劃3

2、7二、工期保證措施37第五章 圖紙（另冊）38第六章 工程質量管理體系及保證措施38一、建立健全工程質量保證體系38二、質量保證措施39三、質量檢驗標準和程序42第七章 安全生產保證體系及措施43一、建立健全安全保證體系43二、安全生產保證措施48第八章 環境保護、水土保持保證體系及保證措施60一、施工環境保護60二、水土保持措施61第九章 文明施工保證體系及保證措施61一、文明施工管理體系61二、文明施工措施61三、地方協調措施62第十章 項目風險預測與防范、事故應急預案63一、項目風險預測63二、防范措施及對策63三、事故應急預案64第十一章 冬、雨季與農忙季節施工組織技術措施66一、雨季

3、施工組織技術措施66二、冬季施工組織技術措施66三、農忙季節工作安排66頭道河大橋主橋掛籃懸澆安全專項施工方案第一章 編制依據及編制原則一、編制依據（1）四川敘永（震東）至古藺（二郎）高速公路B標段施工招標文件（2）四川敘永（震東）至古藺（二郎）高速公路B標段施工合同文件（3）四川敘永（震東）至古藺（二郎）高速公路B標段施工圖設計（4）公路橋涵施工技術規范（JTG/T F50-2011）（5）公路工程施工安全技術規程（JTG 076-95）（6）公路工程質量檢驗評定標準（JTG F80/1-2004）（7）鋼結構設計規范(GB50017-2003)（8）波形鋼腹板預應力混凝土橋設計與施工（9）

4、敘古高速頭道河大橋波形鋼腹板PC連續剛構橋驗收細則（10）與工程有關的資源供應情況（11）工程施工范圍內的現場條件，工程地質及水文地質、氣候等自然條件（12）現場考察資料，我單位的施工能力及我公司從事過的類似工程施工經驗二、編制原則（1）嚴格遵守招標文件（包括補遺書）要求的原則（2）遵照執行設計標準和施工規范原則（3）建立高效的組織機構、加強施工現場管理的原則（4）科學管理的原則（5）確保質量創優創標準的原則（6）合理降低工程成本的原則（7）安全第一、預防為主、綜合治理的原則（8）文明施工、環境保護的原則第二章 工程概況及要點一、工程概況1、設計概況頭道河大橋是一座跨徑組合為430m(72m1

5、30m72m)230m的波形鋼腹板連續剛構加簡支T梁的大型橋梁，橋梁起點樁號為K19+459，止點樁號為K19+929，全長470m。主橋上部構造設計為波形鋼腹板連續剛構，采用分幅式單箱單室結構，箱梁頂板寬12m，底板寬7m，翼緣懸臂2.5m，翼緣端厚20cm，懸臂根部厚70cm。墩頂根部梁高7.5m，底板厚120cm，跨中梁高3.5m，底板厚30cm，梁高和底板厚度均按1.8次拋物線變化。箱梁0#梁段長11.6m包括橋墩兩側各外伸2.3m，每個“T”縱橋向劃分為12個梁段，梁段長度從根部至端部分別為124.8m，累計懸臂總長57.6m，全橋兩幅合計共有6個合龍段，合龍段長度均為3.2m，邊跨

6、現澆段長5.25m。除邊跨現澆段和0#塊腹板以及部分1#段腹板為砼腹板及鋼砼組合腹板外，其余均為波形鋼腹板。波形鋼腹板采用“三波連續波形鋼腹板”，Q355NHC鋼材，波長1.6m，波高22cm，腹板鋼板厚度為1624mm。水平面板0.43m，水平折疊角度為30.7，彎折半徑為15d（d為鋼板厚度）。箱梁采用縱、橫雙向預應力體系，縱向預應力采用體內、體外相結合的體系，其中懸臂頂板束、頂板合龍束和底板合龍束采用體內預應力鋼束。主梁112#梁段采用掛籃懸澆施工、0#梁段及邊跨現澆段采用預埋牛腿托架法施工、合龍段采用吊架法施工。2、技術標準（1）公路等級：高速公路（2）設計速度：主線80km/h（3）

7、荷載等級：公路-I級（4）橋面寬度：整體式路基24.5m，分離式路基12.25m（5）地震動峰值加速度：0.05g（6）設計洪水頻率：1/100（7）設計安全等級：一級（8）環境類別：I類（9）環境的年平均相對濕度：80%第68頁圖1 頭道河大橋總體布置圖二、工程要點1、主橋結構設計1.1主橋箱梁一般構造主橋為72+130+72m波形鋼腹板預應力砼連續剛構，為雙向預應力混凝土結構，主梁為分幅式單箱單室截面。每幅箱梁頂板寬12m，底板寬7.0m，外翼板懸臂長2.5m，箱梁頂板設置成2%單向橫坡。箱梁跨中及邊跨現澆段梁高3.5m（箱梁高均以箱梁中心處高度為準），橋墩與箱梁相接的根部斷面及墩頂0#梁

8、段高7.5m。箱梁從跨中至根部，箱高以1.8次拋物線變化。箱梁底板厚從箱梁根部截面的110cm漸變至跨中及邊跨支點截面的30cm厚，按1.8次拋物線變化。箱梁頂板厚30cm，墩頂局部加厚至1.3m。除邊跨現澆段和0#塊腹板以及部分1#段腹板為砼腹板及鋼砼組合腹板外，其余均為波形鋼腹板，波形鋼腹板鋼材為Q355NHC，鋼板厚1424mm。直腹板，波長1.6m，波高22cm，水平面板寬43cm，水平折疊角度為30.7，彎折內徑R最小值為15d（d為波形鋼腹板厚度）。成型的波形鋼腹板節段構件無豎向焊縫，節段構件波形鋼腹板材質均勻；無拼接焊縫，不會產生疲勞應力，增加橋梁運營的耐疲勞性、耐久性，提高橋梁

9、的受力性能及使用壽命。圖2 波形鋼腹板參數（mm）為了提高整個結構的橫向抗變形能力與抗扭剛度，在主墩墩頂各設兩道1.5m厚的橫隔板，邊跨梁端各設一道1.5m厚橫隔板，此外在中、邊跨的5#、10#梁段中各設一道50cm厚的橫隔板，以減少底板預應力產生的徑向力對結構的不利影響，確保箱梁的橫向安全，且兼做體外預應力鋼束的轉向板。1.2主橋箱梁節段劃分及預應力設計1.2.1節段劃分波形鋼腹板預應力混凝土連續剛構與通常的預應力混凝土連續剛構一樣可以采用節段懸澆施工，所不同之處有三點：由于波形鋼腹板箱梁較混凝土腹板箱梁輕，當按一定節段重量劃分梁段時，節段長度可以適當加大，這樣當跨長一定時可以減少節段數量，

10、有利于加快施工速度；為便于波形鋼腹板的縱向連接，節段長度宜取為波長的整數倍以使接縫設在波板的平幅上（由于本設計采用的波形鋼腹板波長為1.6m，故合龍段及掛籃懸澆段均為1.6m的整數倍）；施工時可以利用波形鋼板作掛籃的承重結構，故節段劃分時應注意與波形鋼腹板承載能力相配備。1.2.2預應力設計（1）體內預應力主橋箱梁縱向預應力鋼束采用15.2鋼鉸線，fpk=1860Mpa，張拉控制應力為1395Mpa。頂板縱向預應力鋼束均為兩端對稱張拉，分三類，一是懸臂澆筑時逐段張拉的鋼束，采用M15-19大噸位錨固體系，錨固在腹板與頂板交界處；二是中跨合龍束，采用M15-12大噸位錨固體系，錨固在上齒板；三是

11、邊跨合龍束，采用M15-19大噸位錨固體系，錨固在上齒板和梁端。中跨底板束采用M15-17大噸位錨固體系，錨固在下齒板上。邊跨底板束采用M15-15大噸位錨固體系，錨固在下齒板和梁端。0#塊豎向預應力采用15.2-3鋼鉸線。fpk=1860Mpa，張拉控制應力為1302Mpa。錨具采用M15-3DHS型錨具。MDHS型錨具為低回縮型錨具。頂板橫向預應力采用15.2-2鋼鉸線。fpk=1860Mpa，張拉控制應力為1395Mpa。錨具采用BM15-2（張拉端）和BM15-2P（錨固端）型錨具。0#塊橫向預應力采用15.2-9鋼鉸線。fpk=1860Mpa，張拉控制應力為1395Mpa。錨具采用M

12、15-9（張拉端）和M15P-9（錨固端）型錨具。（2）體外預應力束體外束的應用是波形鋼腹板預應力混凝土箱梁橋的另一特點，體外束可以減少對底板總的下崩力，具備可更換性和可維護性，為使其承擔二期恒載，本設計在全橋合龍后即張拉體外束，而后再進行二期恒載施工。在邊跨設置設置4對體外束作為永久預應力束，在中跨設置6對體外束作為永久預應力束。在0#塊和端橫梁設置錨固塊，在5#和10#節段橫隔板實現轉向。體外預應力束體采用符合國家標準環氧涂層七絲預應力鋼鉸線（GB/T 21073-2007)規定的環氧涂層鋼鉸線做成的成品索，每束采用19根15.2mm鋼鉸線，外包HDPE護套。其標準抗拉強度fpk=1860

13、MPa，延伸率3.5%，張拉控制應力0.60fpk=1116Mpa。箱梁體外鋼束采用專用錨具，性能滿足國際預應力協會FIP后張預應力體系的驗收和應用建議、體外預應力材料及體系及國家標準預應力筋錨具、夾具和聯接器(GB/T14370-2000）的規定。轉向器及預埋保護套采用符合（GB8163-87）規定的無縫鋼管和內襯HDPE管組成，鋼管的作用是提供設計要求的體外束轉向的角度和弧度，HDPE管主要起隔離索體與鋼管的作用。轉向器加工時轉角應嚴格與鋼束轉角相同。防腐潤滑油脂及固體防腐油脂符合無粘結預應力筋專用防腐潤滑油脂（JG3007-93）要求。無粘結筋外層HDPE符合鋼鉸線鋼絲束無粘結預應力筋（

14、JG3006-93）要求。2、主要材料主橋箱梁采用C55混凝土，T梁采用C50混凝土，主墩、交界墩墩身、交界墩蓋梁、引橋蓋梁、引橋橋墩、橋面鋪裝采用C40混凝土，主橋、引橋及交界墩樁基礎承臺采用C30混凝土。波形鋼腹板采用Q355NHC鋼，應滿足焊接結構用耐候鋼(GB/T 4172-2000)。波形鋼腹板臨時支架鋼材采用Q235A，支座預埋調平鋼板采用Q235b鋼材。全橋普通鋼筋根據使用的不同部位，分別采用R235、HRB335、HRB400鋼筋。縱向預應力體系采用真空壓漿施工工藝，并采用相配套的塑料波紋管。豎、橫向預應力采用鍍鋅波紋管。體內預應力鋼束采用15.2鋼鉸線的優質高強度、低松馳鋼鉸

15、線，fpk=1860MPa、Es=1.95105MPa。體外預應力束體采用符合國家標準環氧涂層七絲預應力鋼鉸線（GB/T 21073-2007)規定的環氧涂層鋼鉸線做成的成品索。波形鋼腹板臨時支架連接螺栓采用M8和M12兩種規格螺栓，機械性能不低于4.8級。波形鋼腹板之間臨時定位螺栓采用M20焊接螺栓，其技術指標應符合相應國標要求。焊釘：其技術標準應符合電弧螺柱焊用圓柱頭焊釘(GB/T 10433-2002)的規定。焊材：采用的焊接材料應符合碳鋼焊條（GB/T5117-1995）氣體保護電弧焊用碳鋼、低合金鋼焊絲（GB/T 8110-2008）之技術規定，并與所采用的鋼材相適應。三、橋位地形、

16、地貌與水文地質情況1、地形地貌橋址區地面海拔高程760585m，相對高差620900m，屬中低山地形，橋區頭道河屬古藺河一級支流，頭道河總體流向S20W，河底高程637642m，是區內最低浸蝕基準面，現河床寬515m，河水面寬310m，水深0.20.7m，河流平均坡降7，屬典型山區河特征。河谷岸坡地面自然坡度2530，局部大于40，或形成陡崖，陡崖高210m，陡崖坡腳有大量崩塌堆積。2、水文、地質（1）地表水工區頭道河為古藺河的一級支流，勘察期間河水流量0.2m3/s，是區內主要地表水排泄通道，河流坡降大，其水位高低與季節關系較為密切，暴水期水位迅速上升，雨停即消，具典型山區河流陡漲陡落特征。

17、（2）地下水地下水主要接受大氣降雨補給，排泄于岸坡，工區兩岸大量覆蓋第四系松散堆積體，結構松散，且透水性較強，地下水貯藏時間極短，地下水較為貧泛，據工區鉆孔揭示，其大多為干孔，地下水位于埋深較大，含水不豐。（3）水質分析橋位區地下水對混凝土無結晶類、分解類及結晶分解復合類腐蝕，對混凝土結構中鋼筋具有弱腐蝕。第三章 施工組織布置及規劃一、施工目標1、工期目標為實現2015年底通車目標，我部在施工本橋時盡可能合理安排工序，盡可能提前交工，制定總體目標如下：表1 總體工期目標序號工 序目 標1箱梁0#塊2014年9月30日前完成2掛籃安裝、荷載試驗2014年10月15日前完成31#、2#塊澆筑201

18、4年10月31日前完成43#6#塊澆筑2014年11月30日前完成57#10#塊澆筑2014年12月31日前完成611#、12#塊澆筑及邊跨現澆段澆筑2015年1月15日前完成7邊跨、中跨合龍2015年2月15日前（春節前）完成8掛籃拆除2015年3月30日前完成9古藺岸引橋7#墩-9#臺T梁架設及濕接縫2015年4月30日前完成10橋面系及附屬工程2015年6月30日前完成2、質量目標（1）單位工程依次驗收合格率100%，優良率滿足顧客要求；（2）重大質量事故為零；（3）顧客滿意度90%。3、安全目標施工無傷亡事故，無機械設備事故，無火災事故，創安全標準工地。4、環境保護目標符合地方環保部門

19、的要求。二、施工組織機構及配置詳見圖3 施工組織機構圖圖3 施工組織機構圖第四章 主要工程項目的施工方案、方法與技術措施第一節 施工總體安排及技術方案總述一、方案總述主梁112#梁段采用吊掛式掛籃懸澆施工，施工時利用波形鋼腹板作掛籃的承重梁，梁段頂板最大控制重量673KN，底板最大控制重量874KN，掛籃設計自重500KN。經合理優化，主梁112#梁段采用頂、底板異步異幅掛籃懸臂澆筑方式施工。0#梁段及邊跨現澆段采用預埋牛腿托架法施工、合龍段采用吊架法施工。二、施工重點、難點及其措施表2 施工重點、難點及其措施序號施工重點、難點施工方案、方法及其措施1C55砼如何確保質量（1）在混凝土中摻入高

20、效外加劑、粉煤灰、硅粉，優化砼的工作性能。（2）從原材料的質量控制入手，對各類原材料做好抽樣檢驗對比，收集材料數據，經反復試配確定配合比，以確保砼具有良好的工作性和耐久性。（3）加強砼的拌制，在精確配料的前提下，嚴格控制拌合時間，以保證砼攪拌均勻，工作性能良好。（4）砼的養護在砼未凝結硬化時就應開始，要求必須達到7天以上。2砼外觀如何保證（1）外模均采用墩身大塊整體鋼模，盡量減少模板間接縫。（2）精心組織施工，嚴格按制定的施工工藝施工，采用插入式振搗器振搗密實，對倒角等不易振搗的地方采用模板開窗振搗，并敲擊模板檢查是否留有空洞。（3）嚴格控制砂、石的級配和清潔度，并準確計量。3如何避免梁段砼開

21、裂（1）優化砼配合比，減少水泥用量，避免水化熱產生的裂縫。（2）嚴格控制好砼保護層厚度，避免表面開裂。（3）按照設計圖的預應力筋坐標進行波紋管及預應力筋的布置、固定。為充分發揮預應力的作用，嚴格按照設計規定的張拉程序進行張拉施工，控制好張拉力和伸長量。（4）對預埋孔洞等砼薄弱處采用增加環形鋼筋或鋼筋網片進行局部加強，避免砼的局部開裂。（5）拆模必須待砼強度達到20Mpa，以避免產生表面裂縫，按照設計要求對接縫處砼表面進行鑿毛清洗，要求鑿出粗骨料610mm，以確保新老砼結合質量。（6）加強梁體的保溫、保濕養護，在砼未凝結硬化時開始，要求必須達到8天以上，對腹板、橫隔板等垂直表面采用晚脫模(模內養

22、護)，脫模后立即養護，并不得中斷或局部遺漏，以防止砼開裂。4預應力張拉、壓漿如何進行施工控制（1）按照設計要求進行豎向、橫向預應力束的滯后張拉。（2）張拉時嚴格采用應力、應變雙控，并對稱進行，同時將斷絲、滑絲數量控制在允許范圍內。（3）水泥漿摻入適量減水劑和0.1水泥用量的膨脹劑，水灰比控制在0.40.45，和易性良好。（4）壓漿時保持足夠的壓力，以確保壓漿飽滿、密實。5波形鋼腹板制作安裝質量如何保證（1）波形鋼腹板交由具有豐富波形鋼腹板制作、安裝經驗的河南大建加工、制作、安裝。（2）所有波形鋼腹板在加工前進行放樣，確保尺寸準確；加工成型后在工廠內預拼裝保證結構尺寸。（3）波形鋼腹板合理分段，

23、保證車輛運輸的同時，減少拼接縫。（4）波形鋼腹板現場焊接采用河南大建高級焊工進行焊接，完成后進行探傷檢查，保證每道焊縫質量合格。6施工安全如何保證（1）制定相應的安全管理制度和獎懲措施，加強安全宣傳、教育，提高施工人員安全意識。（2）所有施工人員必須佩戴安全防護用具方能進入施工現場，并嚴格按照相關安全操作規程進行施工。（3）掛籃及波形鋼腹板承重梁使用前必須經過詳細驗算和加載試驗，以保證其具有足夠的安全性。側面和底面滿鋪安全防護網進行封閉施工。（4）合理安排作業時間，避免不良氣候作業。第二節 施工方案、方法與技術措施詳述一、材料、設備運輸1.1材料運輸1#12#梁段施工用的模板及各種材料由運輸車

24、運輸至主墩墩位附近，再利用塔吊吊運。1.2鋼筋制作、安裝鋼筋在加工場統一制作成型，運輸車運至墩位附近，再用塔吊吊運到主梁頂面轉運至設計位置安裝。1.3模板制作、安裝為保證懸澆梁段外觀質量，采用墩身大塊定型鋼模作為外模，內模采用0#梁段新購置內模或墩身大塊鋼模，端模采用自加工定型鋼模。模板通過掛籃內外滑梁平臺、底平臺進行安裝固定。1.4砼拌和、運輸梁段所需砼在項目部拌和站集中拌制，罐車運輸至主墩墩位處用輸送泵泵送入模澆筑。二、掛籃設計結合本橋的設計特點，掛籃設計為吊掛式掛籃，利用波形鋼腹板作掛籃的承重梁，大大減小掛籃的自重，一套掛籃重約50t(含模板、操作平臺、施工人員及機具重量)。掛籃由四部分

25、組成：承重系統、吊掛提升系統、行走系統、模板系統等。2.1承重系統主要由波形鋼腹板、支點、吊桿，前、后上橫梁以及連接縱梁組成。（1）主承重梁利用波形鋼腹板。針對本橋波形鋼腹板下沿與底板混凝土為埋入式連接，下沿受力不利的特點，在波形鋼腹板下沿增加28cm寬20mm厚Q345鋼板，鋼板與波形鋼腹板采取雙面貼腳焊連接，同時在左右兩波形鋼腹板間設置臨時支架橫撐，確保波形鋼腹板的縱向及橫向剛度。圖4 波形鋼腹板下沿加強示意圖（2）后上橫梁采用2I45b工字鋼組成鋼箱，前上橫梁采用2I40b工字鋼組成鋼箱，兩上橫梁之間用2道2I25b工字鋼縱梁連接形成掛籃承重平臺。圖5 掛籃縱橋向總體布置圖圖6 掛籃橫橋

26、向總體布置圖（一）圖7 掛籃橫橋向總體布置圖（二）圖8 掛籃橫橋向總體布置圖（三）2.2吊掛提升系統吊桿采用40Cr吊桿和32精軋螺紋鋼吊桿兩種，為了增加掛籃的通性，40Cr吊桿為3.5m、1.75m兩種規格，全部采用連接器連接。在每個吊點處根據受力大小不同分別準備不同規格千斤頂作為提升動力，以便能及時快速調整模板標高，提高生產效率，縮短施工周期。2.3行走系統掛籃前、后支點支承在波形鋼腹板上翼緣板及開孔鋼板形成的凹槽內，凹槽內設四氟滑板，減少掛籃前進時的摩擦力。掛籃前移采用2根20T液壓桿作動力，行走方法為一頭鉸接錨固在掛籃后支點上，通過電動油泵供油，達到行程后利用鋼銷將另一頭鉸接錨固在波形

27、鋼腹板開孔鋼板60貫穿孔上，電動油泵回油，液壓桿牽引后支點滑動帶動整個掛籃前進，達到一個行程后，將貫穿孔內鋼銷取下，液壓站供油，達到行程后利用鋼銷再次錨固于貫穿孔上，重新推動液壓桿開始下一個行程動作，如此往復幾次直至最后就位。圖9 行走系統構造圖掛籃利用波形鋼腹板作為主縱梁，結構體系由常規掛籃的懸臂體系轉變為簡支體系，取消了縱梁及后錨體系，支點在波形鋼腹板上翼緣鋼板凹槽內滑動，取消了軌道，從而有效地減少掛籃的自重及梁體預留眼孔，又能確保掛籃前進時的安全。2.4模板系統模板系統包括頂板模、底板模、封端模和工作平臺等，所有模板設計均按全斷面一次澆注箱梁砼考慮。（1）頂板模頂板模又分為翼緣模及內頂模

28、。翼緣模由模板、骨架和滑梁（I45b型工字鋼）組成，骨架用于支承固定模板，滑梁主要在掛籃行走時使用。前端采用吊桿（精軋螺紋鋼）懸吊于后上橫梁上，后端采用吊桿（精軋螺紋鋼）懸吊于已澆箱梁頂板砼上。掛籃前移時后端則懸吊于行走小車上，行走小車錨固在箱梁翼緣板砼上。外側翼緣模板采用墩身大塊定型鋼模。內頂模同樣由模板、骨架、滑梁（I45b型工字鋼）組成。支承內模的滑梁前端懸吊于后上橫梁上，后端懸吊于已澆注箱梁頂板砼上。內頂模采用自制骨架加鋪3mm鋼板來實現，骨架采用8的槽鋼組焊而成。（2）底板模底板模由前下橫梁、后下橫梁、8根I25b工字鋼縱梁組成。I25b工字鋼作縱梁直接焊接在前后下橫梁上，前后下橫梁

29、通過吊桿懸吊在掛籃的前橫梁及已澆砼的底板或砼頂板上。澆砼時，后下橫梁設有兩根吊桿錨固在前段箱梁砼底板砼上，并通過千斤頂施加預緊力使底模板與前段底板砼緊密貼合，以確保接縫處不漏漿。前下橫梁設兩根吊桿與前上橫梁相聯，通過螺旋千斤頂可以方便地調整模板的標高，使主梁的線形得到保證。底模直接鋪在8根I25b工字鋼縱梁上，底模寬700cm，長500cm，由4塊尺寸為350cm250cm的墩身定型大塊鋼模組拼而成。（3）封端模采用3mm鋼板自制分塊鋼模以適應箱梁腹板厚度及孔道位置的變化，采用側模包端模的方式，采用箱梁伸出端面的結構鋼筋來固定。封端模加工時應注意加工抗剪齒形塊。（4）工作平臺在翼緣模外側設置固

30、定工作平臺，在內外模和箱梁前端設置懸吊工作平臺，用倒鏈葫蘆自由升降。便于箱梁內、外任何位置的操作，同時設置安全網。在底平臺縱梁工字鋼外每側用2根I25a工字鋼做工作平臺，工作平臺上焊12槽鋼，上鋪5cm厚優質木板或防滑花紋鋼板。平臺周圍焊上安全欄桿，同時安設好安全網。三、掛籃受力驗算（波形鋼腹板受力分析見另冊）3.1荷載計算（1）荷載組成：1）掛籃荷載；2）模板荷載；3）人群及機具荷載；4）混凝土荷載。（2）荷載系數取值：除混凝土荷載考慮1.05倍漲模系數外，其余荷載系數均取1.0。（3）荷載計算a砼荷載取1#塊作為掛籃控制荷載。1）外頂板（翼緣模部分）砼荷載翼緣截面積1.278m2，長4.8

31、m，共設1根外滑梁，則作用在外滑梁上的線荷載為：P1=1.278m2*4.8m*26KN/m3/4.8=33.2KN/m2）內頂板（內模部分）荷載內頂板截面積2.84m2，長4.8m，共設2根內滑梁，則作用在每根內滑梁上的線荷載為：P2=2.84m2*4.8m*26KN/m3/4.8=36.9KN/m3）底板砼荷載：底板寬7m，1#塊最厚1.1m，長4.8m，共7根底縱梁，則作用在每根底縱梁上的線荷載為：P3=7m*4.8m*1.1m*26KN/m3/7/4.8=28.6KN/mb模板荷載頂板模：頂板模每平方重120Kg，翼緣模板寬2.6m，長5m，則作用在每根滑梁上的線荷載為：Q1=120K

32、g/m2*2.6m*5m*10KN/m3/4.8/1000=3.3KN/m底板模：底板模每平方重120Kg，底板模板寬7m，長5m，則作用在每根底縱梁上的線荷載為：Q2=120Kg/m2*7m*5m*10KN/m3/7/4.8/1000=1.3KN/m。c人群及機具荷載主要考慮作用于底板兩側防護平臺上，分布有焊機，氧氣乙炔以及人群等荷載，人群荷載取2KN/m2，機具取2KN/m2。防護平臺寬1.2m，長6m，則作用在外側防護平臺上的每根縱梁上的線荷載為：R=（2N/m2+2N/m2）*1.2m*6m/4.8m/2=3KN/m3.2模型建立根據掛籃設計圖紙及計算荷載，采用通用有限元計算軟件Mid

33、as Civil建立模型如下：圖10 掛籃模型3.3分析結果圖11 掛籃支點反力由截圖可看出，在組合荷載作用下：表3 掛籃支點反力部 位支點反力（KN）后支點516.7前支點317圖12 掛籃構件應力由截圖可知，在組合荷載作用下：表4 掛籃主要構件應力部位材質計算應力（MPa）容許應力（MPa）前下橫梁內吊桿JL32193.3930外吊桿40Cr67.6930后下橫梁內吊桿JL32193.3930外吊桿40Cr67.6930底縱梁Q235121.6170內滑梁Q235116.5170外滑梁Q235106170掛籃各構件強度滿足要求。圖13 掛籃構件變形由截圖可知，在組合荷載作用下：表5 掛籃主

34、要構件變形部位構件跨度（mm）L跨中絕對變形（mm）跨中相對變形（mm）容許值（mm）L/400前下橫梁440012.54.111后下橫梁300012.54.17.5底縱梁3800196.69.5內滑梁580011.511.514.5外滑梁58008.98.914.5掛籃各構件變形滿足要求。結論：綜上，本掛籃整體性能滿足要求。四、掛籃加工及安裝4.1主要內容整個掛籃施工共分四個主要的內容：掛籃加工、掛籃安裝、掛籃加載試驗、掛籃施工監控。4.2掛籃加工由于掛籃屬于特殊構件，并長時間反復使用，故本掛籃主要受力系統構件全部交由專業鋼結構加工廠家進行加工，其余配件和模板等均由本公司內的專業加工人員在工

35、地現場加工。所有加工件應嚴格按照圖紙和有關規范要求，控制加工精度和焊接質量。4.3掛籃安裝掛籃拼裝時，用塔吊作提升設施。拼裝的順序是：安裝波形鋼腹板間臨時支架鋪設四氟滑板軌道安裝掛籃前、后支點（臨時穩固）連接縱梁前、后上橫梁吊桿前、后下橫梁底縱梁模板。特別要注意，支點與連接縱梁、前后上橫梁焊接牢固之前，施工過程中容易傾覆，應采取措施臨時穩固。掛籃拼裝完成后，必須按圖紙認真檢查，特別是各個結點、銷子、錨桿的連接情況，保證穩妥可靠。拼裝完成后，應按掛籃的設計荷載進行試壓，并觀測各控制點撓度。在掛籃整個使用過程中，每移動一次，都要進行全面檢查，確保萬無一失。掛籃所使用的預留孔，必須按圖準確埋設，并保

36、持孔道垂直，避免吊桿出現斜置現象。本橋主吊桿采用了40Cr吊桿，翼緣板、頂板處的副吊桿采用了32精軋螺紋鋼筋，施工時要求對所有的精軋螺紋鋼筋要特別加以保護，不得碰撞、搭鐵；凡用連接套的地方，必須用紅油漆作好標記，以保證錨固長度相等。使用千斤頂的地方都設計了雙螺帽，上螺帽作頂升用，下螺帽作承重用。頂升到位后一定要將下螺帽擰緊。掛籃拆除后，所有構、配件應妥善保管，作為設備在下一個橋上使用。4.4掛籃加載試驗（1）掛籃加載試驗的目的和意義整套掛籃系統涉及到的結構構件和機具設備較多，為檢驗整個系統在各種工況下的結構受力以及機具設備的運行情況，確保系統在施工過程中絕對安全和正常運行，對掛籃系統必須進行加

37、載試驗，同時通過加載試驗收集各種技術參數以指導以后的施工，為懸澆施工高程控制提供可靠依據。（2）試驗項目及收集的資料掛籃系統在各個工況下的各個主要構件的變形值收集。各個構件和連接接頭的安全性檢驗。波形鋼腹板變位觀測和安全性檢驗。箱梁的變形觀測。整個掛籃的承載能力和安全保障系統的檢驗。（3）加載試驗方案概述加載試驗以鋼鉸線配重的方式分級加載，加載分級為塊件設計荷載的20%50%80%100%分級卸載。加載試驗要達到完全或基本模擬掛籃混凝土澆筑過程中的各種工況下的受力狀態。為此要求加載時應根據箱梁不同部位的不同荷載值，均勻對稱地將荷載分布于掛籃上。圖14 掛籃加載試驗（4）加載試驗施工準備根據加載

38、的重量要求將所需的鋼鉸線和機具設備準備到塔吊附近，并完成所需鋼鉸線重量的統計工作。根據加載需要應完成固定鋼鉸線的防護設施。完善各種監控和測量基準點的布設工作，布設方式見掛籃監控中的內容。建立完善的掛籃加載人員組織協調工作和必要的安全保障協調工作。（5）加載試驗施工在加載前必須先對掛籃進行全面的檢查，檢查無誤后方可進行加載試驗。在進行加載前同時應完成所有的測量和監控最初數據的收集工作。先進行底板部位，再進行頂板和翼緣荷載的加載工作，整個加載要求均勻對稱地加載鋼鉸線。在整個加載過程中必須作好加載重量的統計，務必確保加載重量的準確性。在每完成一次加載工作后必須及時收集并整理各項觀測資料、數據，經分析

39、處理后方能進行下一級荷載試驗。每一級荷載試驗時其持荷時間不得小于1小時。在整個加載中在各個關鍵部位必須有人進行適時監控和觀測。如在加載過程發現有異常必須立即進行處理，避免安全事故。在加載完成后應及時整理完善各種資料和數據。在加載完成后應均勻對稱地卸載。同樣在卸載過程中必須進行觀測和檢查工作，卸載也需分級進行，并收集彈性形和非彈性變形情況。五、主梁懸澆施工工藝流程：圖15 掛籃施工工藝流程圖5.1掛籃模板松開在前一段箱梁頂板混凝土達到強度后，先松開頂板模，安裝滑移小車，用千斤頂同步緩慢卸除滑梁的后吊桿將吊架受力傳至滑移小車上，同時降低滑梁前錨固點、將模板緩慢剝離頂板砼，即完成頂板內外模拆卸。然后

40、用2臺60t千斤頂同步依次緩慢降低前、后下橫梁，將模板剝離底板砼，即完成底平臺的拆卸和掛籃行走準備。5.2掛籃前移在完成模板的拆卸后，通過鋼銷將安裝在后支點處的液壓桿錨固于波形鋼腹板開孔鋼板上，利用2根液壓桿同步緩慢牽引掛籃前移1.5m。此時，掛籃有足夠空間對上一梁段進行穿束，利用5t卷揚機牽引將4根縱向鋼束依次牽引到位，安裝千斤頂，張拉上一梁段縱向束。縱向鋼束張拉完成后及時進行封錨、壓漿，然后利用2根液壓桿同步緩慢牽引掛籃繼續前移3.3m，進入下一梁段。掛籃前移前認真檢查確認掛籃與箱梁的直接聯系完全解除后，方能用2臺液壓桿同步牽引掛籃前移。在前移過程中必須用全站儀和水準儀對掛籃進行監測。為保

41、持掛籃模板系統同步前移，可用手動葫蘆輔助牽引模板滑梁。5.3波形鋼腹板施工5.3.1波形鋼腹板加工詳見另冊頭道河大橋主橋波形鋼腹板連續梁驗收細則。5.3.2波形鋼腹板安裝19#塊波形鋼腹板可直接采用墩位處5023塔吊將存放區的波形鋼腹板分塊吊裝至設計位置安裝，1012#塊超出塔吊吊裝范圍，采用掛籃上的專用吊機吊裝，吊機詳見掛籃設計圖。節段與節段波形鋼腹板縱向連接采用雙面搭接貼角焊接。為連接方便，設計考慮了用螺栓先作臨時固定后施焊的連接方法。通過普通螺栓將波形鋼腹板進行臨時固定，為現場施焊提供穩定的支撐和固定作用，確保焊接質量，減少因施工而造成的內部應力，并降低成本。施焊前必須通過監控單位提供的

42、資料進行標高控制，施焊后及時安裝臨時支架將左右側波腹板連接成一個整體。（1）波形鋼腹板與頂底板的連接波形鋼腹板與頂底板的連接，功用在傳遞橋軸方向的剪力，抵抗由車輪荷載產生的橫向頂板角隅彎矩，是確保波形鋼腹板與預應力混凝土頂底板共同受力的關鍵構造。波形鋼腹板與砼頂底板的連接應保證在運營壽命期內的耐久性，故必須能防腐蝕且必須具有較好的對抗因活荷載導致的耐疲勞性，應通過耐荷性試驗等方法并考慮構造合理性、施工可行性、耐久性等因素來選擇波形鋼腹板與砼頂底板連接構造。日本高速公路設計要領列出了四種波形鋼腹板與混凝土頂底板連接形式：埋入式連接、角鋼剪力鍵連接、Twin-PBL鍵連接、S-PBL與栓釘連接。為

43、確保連接的可靠性，按日本波形鋼腹板橋建最新建設經驗，波形鋼腹板與砼頂板的連接采用波形鋼腹板頂端焊有翼緣板與穿孔板的Twin-PBL鍵連接方式。波形鋼腹板與混凝土底板的連接采用埋入式連接；底板與波形鋼腹板間的剪力傳遞藉埋入混凝土中的波形鋼腹板間的混凝土塊（齒鍵），混凝土通過波形板上的穿孔形成的混凝土銷，穿過波形板孔洞的貫穿鋼筋以及焊接于波形板上、下緣的縱向連接鋼筋來實現，施工中應注意保證這些抗剪部件的施工質量，以確保波形鋼腹板預應力混凝土箱梁橋的整體性。圖16 波形鋼腹板與頂底板連接（2）波形鋼腹板間的縱向連接本設計按日本成熟經驗采用了1600型波形鋼板，懸澆節段長度均為1.6m的3倍。波形鋼腹

44、板采用“多波連續波形鋼腹板”，以提高使用壽命。波形鋼腹板節段內兩個（或三個）單波波形鋼腹板之間無需進行焊接即可直接應用于橋梁工程中，成型的波形鋼腹板節段構件由于無豎向焊縫，節段構件波形鋼腹板材質更均勻，且由于無拼接焊縫，在橋梁運營過程中，波形鋼腹板構件承受疲勞荷載時，由于無豎向焊縫，其不會產生疲勞應力，增加了橋梁運營的耐久性、耐疲勞性，解決了鋼構件的疲勞問題。從而提高了橋梁的受力性能及使用壽命。節段與節段波形鋼板縱向連接只能在懸澆施工中完成，縱向連接設計采用雙面搭接貼角焊接。為節段施工中連接方便，設計考慮了用螺栓先作臨時固定后施焊的連接方法。通過普通螺栓將波形鋼腹板進行臨時固定，為現場施焊提供

45、穩定的支撐和固定作用，確保焊接質量，減少因施工而造成的內部應力，并降低成本。圖17 波形鋼腹間縱向連接（3）波形鋼腹板與橫隔板的連接波形鋼腹板與0#塊及端橫隔板的連接采用穿孔板連接方式，其剪力傳遞藉混凝土銷、貫穿鋼筋完成。其主要優點有：1）不需要焊接，施工便利；2）耐久性好，不易發生疲勞破壞，而且，由于在過渡段采用了內襯混凝土的組合腹板形式，對受力和耐久性都是極為有利的。波形鋼腹板與跨間橫隔板連接采用焊釘連接。圖18 波形鋼腹板與0#塊和端橫隔板連接平面 圖19 波形鋼腹板與0#塊和端橫隔板連接立面（4）波形鋼腹板與內襯混凝土的連接波形鋼腹板與跨間橫隔板連接采用焊釘連接。圖20 波形鋼腹板與內

46、襯混凝土連接（5）組合腹板為實現混凝土腹板到波形鋼腹板的漸變并平順剪應力傳遞與承擔較大剪應力，在墩頂節段0#、部分1#節段以及部分梁端現澆段與標準波形鋼腹板節段之間設有鋼混凝土組合腹板，鋼混凝土組合腹板外側采用波形鋼板，但內側加設混凝土內襯。內襯混凝土僅在于加強波形鋼腹板抗剪能力，其自身抗剪力僅作為安全儲備，內襯混凝土與波形鋼腹連接采用栓釘連接。內襯混凝土與底、頂板同時澆注，其與波形鋼腹板藉栓釘連接。（6）波形鋼腹板的涂裝防腐波形鋼腹板的防腐涂裝要求如下：表6 防腐涂裝要求部位表面處理防腐方案干膜厚度（m）下端埋入混凝土部分40mm噴砂 Sa2.5無機富鋅底漆40內、外表面噴砂Sa2.5無機富

47、鋅底漆75環氧封閉漆25環氧云鐵中間漆200聚氨酯面漆55螺栓連接部位噴砂Sa2.5無機富鋅底漆75無機富鋅防銹防滑漆160橋梁鋼結構涂裝產品應嚴格遵守建筑用鋼結構防腐涂料（JG/T 224-2007）的規定，確保涂裝質量，保證橋梁耐久性。鋼材表面銹蝕等級應符合涂裝前鋼材表面銹蝕等級和除銹等級（GB8923-88）的規定。防腐設計壽命不低于25年。波形鋼腹板在制造工廠完成的防腐涂裝，其施工的環境溫度不得低于5，相對濕度不得高于85%，工作表面溫度不得高于50，工作表面不可有油或其他污漬。波形鋼腹板的涂裝范圍包括波形鋼腹板的內、外表面，翼緣鋼板外表面（頂板倒“”形開孔鋼板接觸空氣部分）以及進入混

48、凝土底板40mm的部位。圖21 工廠涂裝區域波形鋼腹板嵌入底板部分、嵌入過渡墩和主墩墩頂橫隔板部分、內襯混凝土部分、現場焊接接頭部位等波形鋼腹板未涂裝區域應采取必要措施確保在現場架設施工前不發生嚴重銹蝕。波形鋼腹板與轉向塊橫隔板接觸的部分，其防腐涂裝方案與波形鋼腹板內表面同樣處理。波形鋼腹板的現場焊接接頭部位，應在現場焊接后再進行涂裝。涂裝部位為鋼板節段劃分線兩側各150mm。下圖為波形鋼腹板的現場涂裝示意。圖22 現場涂裝區域（7）波形鋼腹板的防水措施為防止附著在鋼板上的水滴（結露）等流入或滲透入波形鋼腹板嵌入混凝土底板的接合部位，在底部鋼混交接處設硫化型橡膠密封劑，并在其上設置聚氨酯面漆的

49、防水層。（8）波形鋼腹板的現場定位為便于波形鋼腹板現場定位，提高施工中懸臂端口抗扭轉性能，在懸臂端設置波形鋼腹板臨時支架。臨時支架共24套，每套含2個A類臨時支架和1個B類臨時支架。施工中桿件拆卸循環使用，隨著施工的進行依次布置在懸臂端。除合龍段外，每塊波形鋼腹板均設置有臨時支架預埋件。圖23 臨時支架布置圖圖24 臨時支架構造圖5.4掛籃鎖定在掛籃前移到位后，在支點前后波形鋼腹板開孔鋼板上安裝鋼銷將掛籃前、后支點進行鎖定限位。5.5掛籃模板調整調整模板時必須通過監控單位提供的資料進行標高控制。在鋼筋綁扎完成后，根據監控單位的要求埋設箱梁線形監控點。隨著箱梁高度的變化應及時調整40Cr吊桿的長

50、度，將拆下的吊桿、連接器轉移至堆料場分類堆碼并妥善保管，作為設備在下一個橋上使用。5.6鋼筋、預應力束安裝鋼筋安裝應按照設計要求，采用綁扎、焊接或滾軋直螺紋連接接頭(直徑大于或等于16mm的鋼筋)連接，接頭質量須符合施工技術規范的要求，施工中若鋼筋空間位置發生沖突，應按照設計和規范要求適當調整布置，必要時切斷鋼筋后必須恢復，且砼保護層厚度必須保證。預應力筋在制作場內定尺制作，采用細鐵絲綁扎成束編號，然后轉運至施工處進行安裝。預應力管道安裝必須按照設計位置進行放樣，誤差控制在規范要求范圍內。管道采用井字型筋定位，定位鋼筋必須與附近其它鋼筋焊接牢靠，以保證預應力管道位置準確。施工中防止預應力筋淬火

51、，禁止將焊機的搭鐵線設在預應力筋上。錨具安裝時，墊板平面必須與鋼束管道垂直，錨孔中心應對準管道中心孔，鋼束管道與錨具端頭連接必須妥善處理，錨具夾片和錨杯錐孔應保持清潔，暫時不安裝預應力鋼束的管道必須仔細清孔。在鋼筋綁扎完成后，頂底板上架立臨時操作工作架，工作架支立在模板和已澆砼梁段上，防止施工時因操作人員踩壓或機具放置造成鋼筋下陷，預應力管道位移等現象。在澆筑砼前檢查預應力管道的位置及管道接頭，縱向波紋管接頭處不得有毛刺、卷邊、折角等現象，接口處要封嚴，防止漏漿。5.7砼施工在夏季氣溫變化較大時，澆筑砼選擇在溫度變化較小時段(一般夜晚至次日清晨)作業，以保證箱梁頂面標高精確，冬季若持續5天氣溫

52、低于5以下，則采取給拌和水加溫的方法，確保采取措施后砼在澆筑后的溫度不低于10。為保證橋面橫坡與縱坡，采用加密頂板高程控制點的方式予以控制。（1）砼澆筑程序及方法砼澆筑應懸臂對稱并嚴格按分層澆筑原則進行，兩對稱梁段不平衡重應不大于該梁段底板自重。各梁段采用一次性連續澆筑成型，澆筑應上下游對稱、等高進行，防止澆筑過程中的側向偏移發生。澆筑順序：高度方向上先底板后頂板，平面上先前端后后端，最后澆筑與已成梁段結合部位，以使砼收縮過程產生的微細裂紋降到最少。（2）砼振搗底板、頂板采用插入式振搗器，腹板采用開窗插入振搗器進行振搗，振搗時應避免振搗棒接觸模板和預應力管道。（3）澆筑觀測澆筑過程中設專人監測

53、模板、掛籃變化，并據此采用可行方法確保施工精度，保障梁段的幾何線形。（4）節段砼間施工縫及頂面處理節段砼施工縫采用人工鑿毛，要求將粗骨料鑿出610mm，以確保新老砼結合強度。頂面砼經過二次收面，待砼達到一定強度后，按技術規范要求做毛。（5）砼養護夏季履蓋麻袋淋水保濕養護，冬季灑水以后履蓋麻袋、塑料薄膜養護，氣溫低于5時，設置碘鎢燈封閉加熱養護（或以帆布履蓋后蒸氣養護)，養護時間不少于7天。（6）砼施工注意事項箱梁各節段砼在澆筑前，必須嚴格檢查：掛籃中線、底模標高、三向預應力管道位置及固定情況、鋼筋、錨頭、各類預埋件的位置等，認真核對無誤后方可澆筑砼。梁段立模標高（由監控單位提供）=設計標高+預

54、拱度+掛籃滿載后自身變形。后澆筑的梁段應在已經施工梁段有關實測結果的基礎上做適當調整，以逐漸消除誤差，保證結構線型勻順。砼的澆筑必須從掛籃前端開始，以使掛籃變形在澆筑接縫部位前大部分實現，從而避免新舊砼間產生裂縫。在澆筑各節段砼前，在預應力波紋管內插入硬塑管作襯填，以防管道被壓扁；管道的定位鋼筋用短鋼筋作成井字形，并與箱梁骨架妥為固定，定位鋼筋間距應保持在0.51.0m左右，以防砼振搗過程中管道偏位和上浮。施工時應在掛籃上設風雨蓬，避免澆筑砼時因日曬雨淋而影響質量，冬季施工備好保溫設施。施工中掛籃左右兩側及底板下側設置安全防護網和安全防護平臺，采用封閉施工，防止物件墜落造成事故。5.8預應力施

55、工（1）施工前的準備工作梁段砼澆筑完成，應檢查預埋孔道是否暢通，如有問題應進行處理。采用卷揚機輔助穿縱向預應力束。張拉機具應與錨具配套使用，應在使用前進行檢查和校驗，千斤頂與壓力表應配套校驗，以確定張拉力與壓力表讀數之間的關系曲線。張拉機具由專人使用和管理，并負責經常維護、定期校驗。錨、夾具類型符合設計規定和預應力鋼材張拉的需用。錨夾具外觀檢查，不得有裂紋、傷痕、銹蝕，對錨夾具的強度、硬度應進行檢驗，符合要求才能使用。（2）預應力張拉所有預應力束都應在箱梁砼強度達到設計強度的90%以上，且砼齡期達5天后方可進行張拉。張拉采用張拉應力與鋼束延伸量雙控。縱向預應力鋼束必須兩端同步張拉，在箱梁橫截面應保證兩邊對稱張拉。縱向、橫向和豎向預應力張拉順序：先張拉縱向預應力(腹板束頂板束)，再張拉橫向預應力，最后張拉豎向預應力。橫向預應力應按照設計要求滯后1個節段張拉。張拉預應力鋼束時應在初拉力時作出標記，以便直接測定各鋼鉸