1、JGJ130-2011與JGJ162-2008的差異蔣天琦（中建三局第二建設工程有限責任公司）伋雨林（華中科技大學土木工程與力學學院） 【摘 要】 本文比較了建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）與 建筑施工模板安全技術規范 （JGJ162-2008）中模板支架設計與構造規定的不同，指出了JGJ130-2011的不當之處，供工程技術人員和JGJ130-2011修訂時參考。【關鍵詞】 JGJ130-2011 JGJ162-2008 模板支架 滿堂支撐架【中圖分類號】 TU711 建筑安全2013年第1期1 概述建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）

2、（以下簡稱JGJ130）與原規范相比，增加了滿堂腳手架與滿堂支撐架、型鋼懸挑腳手架等內容，滿堂腳手架與滿堂支撐架立桿穩定性驗算中，將立桿計算長度l0中的附加系數k不再取定值1.155，而是與支架高度有關，k值隨支架高度的增加而增加；對于滿堂支撐架，立桿計算長度l0取頂部立桿段和非頂部立桿段對“整體穩定計算結果最不利值”，這些規定的意義對確保支架的穩定和安全使用具有重要意義。JGJ130中所述的滿堂支撐架，即為建筑施工模板安全技術規范 JGJ162-2008（以下簡稱JGJ162）中的“模板體系（支架）”，本文稱其為“模板支架”。自JGJ162頒布實施以來，按JGJ162設計、搭設和管理的模板支

3、架，未曾見有失穩、坍塌的報道。由于兩本規范均為現行，具有同樣的法律效力與約束力，但兩本規范對模板支架設計的規定有較大差異，按JGJ162驗算，穩定性滿足要求、且安全儲備較大的支架立桿，若按JGJ130驗算，卻未必滿足設計要求，盡管JGJ130第4.3.2條規定，“滿堂支撐架用于混凝土結構施工時，荷載組合與荷載設計值應符合現行行業標準建筑施工模板安全技術規范 JGJ162的規定”，但未說明支架的構造和立桿穩定性驗算，是按JGJ130還是遵循JGJ162，這無疑給使用這兩本規范帶來了不便和困惑。JGJ130規定，考慮滿堂腳手架與滿堂支撐架整體穩定因素的單桿計算長度系數、1、2分別按附錄C表C-1表

4、C-5采用。查看附錄C表C-1表C-5可見，隨著模板支架水平桿步距的減小，即立桿段長度減小，、1、2值均增加，即最終立桿計算長度增加；表C-2表C-5還出現隨立桿間距的減小，有的1、2值有增加的情況，且所有a=0.2時的1、2值均較a=0.5時大。以上情況顯然有悖力學原理及常識。對于模板支架設計，兩本規范在表述或規定同一對象時存在較大差異，本文列出JGJ130中滿堂支撐架與JGJ162中模板支架的主要差異，以引起必要的關注。2 術語模板支架的主要術語不同：主要術語序號JGJ130JGJ1621水平桿水平拉桿2立桿支架立柱3可調托撐可調支托4滿堂支撐架模板系統（支架）3 容許長細比受壓、受拉的容

5、許長細比不同：受壓、受拉的容許長細比不同序號JGJ130JGJ1621滿堂支撐架立桿210支架立柱1502橫向斜撐、剪刀撐中的壓桿250斜撐等連系構件200由此表可見，JGJ130滿堂支撐架立桿長細比容許值，是JGJ162立柱長細比的1.40倍。4 荷載取值與組合JGJ130第4.3.2條規定“滿堂支撐架用于混凝土結構施工時，荷載組合與荷載設計值應符合現行行業標準建筑施工模板安全技術規范 JGJ162的規定。”該條的條文說明中又指出：“對于高大、重載荷及大跨度支撐架穩定性計算時，施工人員及施工設備荷載、混凝土施工時產生的荷載（水平支撐板為2kN/m2）按最不利考慮（考慮同時參與組合）。”JGJ

6、162第4.3.2條規定：支架穩定性驗算時，僅考慮組合振搗混凝土時產生活荷載標準值（Q2k）2kN/ m2。顯然JGJ130的規定較JGJ162合理，且偏于安全。5 受壓構件計算長度受壓構件的計算長度l0取值不同：受壓構件的計算長度l0JGJ130JGJ162滿堂支撐架立桿l0取頂部立桿段和非頂部立桿段對整體穩定計算結果最不利值，即：頂部立桿段：l0=k1(h+2a)非頂部立桿段：l0=k2h支架立柱的計算長度采用縱橫向水平拉桿的最大步距，但不得大于1.8m表中，k為立桿計算長度附加系數，、1、2分別為考慮滿堂腳手架與滿堂支撐架整體穩定因素的單桿計算長度系數，分別按附錄C表C-1表C-5采用。

7、查看附錄C表C-1表C-5可見，隨著模板支架水平桿步距的減小，即立桿段長度減小，、1、2值均增加，即最終立桿計算長度增加；表C-2表C-5還出現隨立桿間距的減小，有的1、2值有增加的情況，且所有a=0.2時的1、2值均較a=0.5時大。以上情況顯然有悖力學原理及常識。由于JGJ130與 JGJ162在受壓構件計算長度的規定差異大，按JGJ162驗算，穩定性滿足要求、安全儲備較大的模板支架立桿，若按JGJ130驗算，其穩定性卻未必滿足設計要求。例：采用48×3.6鋼管、高度為9m、立桿縱橫間距為1.0m×1.0m、步距為1.5m、a=0.2m的模板支架（滿堂支撐架）、支架立桿

8、段的軸力設計值N=15.5 kN按JGJ162計算：立桿計算長度l0=1.5m、= l0/i=94、=0.634= N/(A)=48 N/mm2=205N/mm2滿足設計要求，且安全儲備較大。按JGJ130計算：立桿計算長度：頂部立桿段：l0=k1(h+2a)=3.544m非頂部立桿段：l0=k2h=3.543m則取較大值l0=3.544m（此為JGJ162規定值1.5m的2.36倍）計算、= l0/i=223、=0.146穩定性計算= N/(A)=210N/mm2 > =205N/mm2不滿足設計要求，且計算值為按JGJ162計算值的4.375倍。顯然，按JGJ130計算不盡合理。6支

9、架搭設高度、可調托撐的伸出長度JGJ130第6.9.1條規定:滿堂支撐架搭設高度不宜超過30m；而JGJ162沒有支架搭設高度的限制。JGJ130第6.9.1條規定:立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a不應超過0.5m，第6.9.6條規定：可調托撐螺桿伸出長度不宜超過300mm。JGJ162未明確立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度限制，但規定可調支托螺桿伸出鋼管頂部不得大于200mm。7 立桿地基承載力折減系數立桿地基承載力驗算中，地基承載力折減系數取值不同：序號 地基土JGJ130JGJ1621 回填土按地質勘察報告提供的回填土地基承載力特征值×折減系數0.4碎石土、砂土、

10、多年填積土0.4粉土、粘土0.52 天然地基為非回填土按地質勘察報告選用，不折減碎石土、砂土、多年填積土0.8粉土、粘土0.9巖石、混凝土1.0由此表可見，JGJ162地基承載力折減系數取值的規定較JGJ130細致，且偏于安全。當模板支架立桿地基是天然地基表層土時，由于表層土一般不作為建筑物基礎的持力層，地質報告給出的表層土地基承載力特征值，其安全儲備遠小于持力層土，JGJ162對立桿基礎為非回填土類天然地基的承載力特征值，作適當折減是合理的。8 支架與結構柱的剛性連接JGJ130與JGJ162關于支架與結構柱的剛性連接的水平及豎向間距的規定均相同。剛性連接的設置，JGJ130第6.9.7條規

11、定支撐架高寬比大于2或2.5時設，若支撐架高寬比小于2或2.5時，可以不設，似乎欠妥。如支撐架高16m，寬10m，高寬比為1.6，工程中支架水平桿不可能不設置與結構柱的剛性連接。JGJ162第6.2.4條規定，支架立柱高超過5m時，設置支架水平桿與結構柱剛性連接。顯然，JGJ162的規定較為合理，且偏于安全。JGJ130第6.9.7還規定，支架在無結構柱的部位，應采取預埋鋼管等措施，與建筑結構進行剛性連接；在可能的情況下，滿堂支撐架宜超出支架受荷載區域，向外延伸布置23跨。JGJ162第6.1.9條規定，所有水平拉桿的端部均應與四周建筑物頂緊頂牢，事實上，并非所有工程都能實現此規定。兩者相比，

12、JGJ130的規定較為全面。9剪刀撐的設置架體從底至頂部設置連續豎向剪刀撐以及相應水平剪刀撐的規定不同。連續豎向剪刀撐的設置序號JGJ130JGJ1621滿堂支撐架(普通型)在架體外側四周及內部縱、橫向每58m設置，剪刀撐寬度為58m在模板支架外側周圍及內部每隔10m左右設置豎向剪刀撐，剪刀撐的寬度為46m2滿堂支撐架（加強型）立桿間距為0.9×0.91.2×1.2在架體外側周邊及內部縱、橫方向每4跨設置，剪刀撐的寬度為4跨立桿間距為0.6×0.60.9×0.9（含0.6×0.6和0.9×0.9）在架體外側周邊及內部縱、橫方向每5跨設

13、置（且不小于3m），剪刀撐的寬度為5跨立桿間距為0.4×0.40.6×0.6（含0.4×0.4）在架體外側周邊及內部縱、橫方向每33.2m設置，剪刀撐的寬度為33.2m水平剪刀撐的設置序號JGJ130JGJ1621滿堂支撐架(普通型)在豎向剪刀撐頂部應設置連續水平剪刀撐；高大模板還應在掃地桿的設置層設置。水平剪刀撐至架體底平面距離與水平剪刀撐間距不宜超過8m在豎向剪刀撐頂部、掃地桿處設置水平剪刀撐；層高8m以上時，在剪刀撐中間處增加一道，按豎向剪刀撐寬度46m規定，水平剪刀撐間距約710m2滿堂支撐架(加強型)在豎向剪刀撐頂部及掃地桿的設置層應設置連續水平剪刀撐；水平剪刀撐至架體底平面距離與水平剪刀撐間距不宜超過6m由此二表可見，豎向及水平剪刀