1、復擺式款式破碎機姓名：林毅光學號：32班別：08機械31概述破碎機械是對固體物料施加機械力，克服物料的內聚力，使之碎裂成小塊物料的設仔。破碎機械所施加的機械力，能夠是擠壓力、劈裂力、彎曲力、剪切力、沖擊力等，在一樣機械中大多是兩種或兩種以上機械力的綜合。關于堅硬的物料，適宜采納產生彎曲和劈裂作用的破碎機械；關于脆性和塑性的物料，適宜采納產生沖擊和劈裂作用的機械；關于粘性和韌性的物料，適宜采納產生擠壓和碾磨作用的機械。在礦山工程和建設上，破碎機械多用來破碎爆破開采所得的天然石料，使這成為規定尺寸的礦石或碎石。在硅酸鹽工業中，固體原料、燃料和半成品需要通過各類破碎加工，使其粒度達到各道工序所要求的

2、以便進一步加工操作。通常的破碎進程，有粗碎、中碎、細碎三種，其入料粒度和出料粒度，如表1-1所示。所采納的破碎機械相應地有粗碎機、中碎機、細碎機三種。表M物料粗碎、中碎、細碎的劃分（mm）類別入料粒度出料粒度粗碎300900100-350中碎100-35()20100細碎501005-15制備水泥、石灰時、細碎后的物料，還需進一步粉磨成粉末。依照粉磨程度，可分為粗磨、細磨、超細磨三種。所采納的粉磨機相應地有粗磨機、細磨機、超細磨機三種。在加工進程中，破碎機的效率要比粉磨機高得多，先破碎再粉磨，能顯著地提高加工效率，也降低電能消耗。工業上經常使用物料破碎前的平均粒度D與破碎后的平均粒度d之比來衡

3、量破碎進程中物料尺寸轉變情形，比值i稱為破碎比（即平均破碎比）i二D/d為了簡易地表示物料破碎程度和各類破碎機的方根性能，也可用破碎機的最大進料口尺寸與最大出料口尺寸之比作為破碎比，稱為公稱破碎比。i=DmaJdniax在實際破碎加工時，裝入破碎機的最大物料尺寸，一樣老是小于允許的最大限度進料口尺寸，因此，平均破碎比只相當于公稱破碎比的。每各破碎機的破碎比有必然限度，破碎機械的破碎比一樣是；330。若是物料破碎的加工要求超過一種破碎機的破碎比，那么必需采納兩臺或多分破碎機械串聯加工，稱為多級破碎心。多級破碎時，原料尺寸與最終成品尺寸之比，稱總破碎比，若是各級破碎的破碎比各是心，工，.；。那么總

4、破碎比是io=ihin由于破碎機構造和作用的不同，實際選歷時，還應依照具體情形考慮以下因素；（1）物料的物理性質，如易碎性、粘性、水分泥沙含量和最大給料尺寸等：（2）成品的總生產量和級配要求、據以選擇破碎機類型和生產能力：（3）技術經濟指標，做到既合乎質量、數量的要求、操作方便、工作靠得住，又最大限度節省費用。2物料破碎及其意義2.1物料破碎及其意義從礦山開采出來的礦石稱為百年原礦。原礦是由礦物與脈石組成的，露天礦井開采出來的原礦其最大粒度一樣在2001300mm之間，地下礦開采出來的原礦最大粒度一樣在200600mm之間，這些原礦不能直接在工業中應用，必需通過破碎和磨礦作業，使其粒度達到規定

5、的要求、破碎是指將塊狀礦石變成粒度大于15mm產品的作業，小于1mm粒度的產品是通過磨碎作業完成的。2.1.1破碎的目的（1）制備工業用碎石大塊石料經破碎篩分后，可取得各類不同要求粒度的碎石。這些碎石可制備成混凝上。它們在建筑、水電等行業中普遍應用。鐵路路基建造中也需要大量的碎石。（2）使礦石中的有效礦物分離礦石有單金屬和多金屬，而且原礦多為品位較低的礦石。將原礦破碎后，能夠使有效金屬與礦石中的脈石和有害雜質分離，作為選礦的原料，除去雜質而取得高品位的精礦（3）磨礦提供原料磨礦工藝所需粒度大于15mm的原料，是由破碎產品提供的。例如在煉焦廠、燒結廠、制團廠、粉末冶金、水泥等部門中，都是由破碎工

6、藝提供原料，再通過磨碎使產品達到要求的粒度和粉末狀態。2. 2破碎物料的性能及破碎比3. 2.1粒度及其表示方式礦塊的大小稱為粒度，由于礦塊形狀一樣是不規那么的，需要用幾個尺寸計算出的尺寸參數來表示礦塊的大小。（1）平均直徑d礦塊的平均直徑用單個礦塊的長、寬、厚平均值表示。d=（L+b+h）/3式中L礦塊的長度（mm）b礦塊的寬度（mm）h礦塊的厚度（mm）式用長、寬的平均值表示：d=（L+b）/2平均直徑一樣是用來計算給礦和排礦單個礦塊的尺寸以確信破碎比。（2）等值直徑5礦塊的粒度很小時可用等值直徑來表示。等值直徑是將細料物料顆粒作為球體來計算的。d符物式中m礦料質量（kg）P-礦物密度kg

7、/JV一一礦料的體積（/）：（3）粒級平均直徑d關于由不同粒度混合組成的礦粒群，通過用篩分方式來確信礦粒群的平均直徑，例如上層篩孔尺寸為，基層篩孔尺寸為（人，通過上層而留在基層篩上的物料，其粒度既不能用也力不能用表示。當粒級的粒度范圍很窄，上下兩篩的篩孔尺寸之比不超過忘二時，可用粒度平均直徑表示，即d=（di+d：）/2不然用表示粒級。I2礦石的破碎及力學性能機械破碎是用外力加于被破碎的物料上，克服物料分子間的內聚力，使大塊物料割裂成假設干小塊。假設礦石是脆性材料，它在很小的變形下就會發生破裂、機械破碎礦石有以下幾種方式：（1）壓碎將礦石置于兩個破碎表面之間，施加壓力后礦石因壓力達到其抗壓強度

8、限而破碎（圖2-la）。（2）劈裂用一個平面和一個帶尖棱的工作表面擠壓礦石時，礦石沿壓力作用線方向劈裂。劈裂的緣故是由于劈裂而上的拉應力達到礦石的抗拉強度限（圖2-1b）。（3）折斷用兩個帶有多個尖棱的工作表面擠壓礦石時，礦石就像受集中載荷的兩支點或多支點梁。當礦石內的彎曲應力達到彎曲強度限時礦石被折斷（圖2-lc）.（4）磨碎礦石與運動的工作表而之間受必然壓力和剪切力時，礦石內的剪切力達到其剪切強度時，礦石即被粉碎（圖2-ld）（5）沖擊破碎礦石受高速回轉機件的沖擊力作用而破碎（圖2-ld）0由于破碎力是剎時作用的，因此破碎效率高，破碎比大，能量消耗小，但錘頭磨損嚴峻。（a）壓碎（b）劈裂（

9、c）折斷（d）磨碎（e）沖擊破碎圖2-1礦石的破碎和破碎方式事實上任何一種破碎機都不是以某一種形式進行破碎的，一樣都是兩種和兩種以上的形式聯合進行破碎。由于顆式破碎機的破碎工作表而是兩塊彼此交織布置的齒形襯板，因此其破碎作業兼有前四種破碎形式，當破碎機兩工作面沿表面方向的相對運動位移加大而增強磨碎作業時，由于磨碎的效率低、能量消耗大、機件磨損嚴峻，將會降低破碎機的破碎成效。礦石的破碎方式要緊依照礦石的物理性能、被破的塊度及所要求的破碎比來選擇的，礦石分堅硬礦石、中等堅硬礦石和軟礦石。也能夠分為粘性礦石和脆性礦石。礦石的抗壓強度最大，抗彎強度次之、抗拉強度最小。對堅硬礦石采納壓碎，劈裂和折斷的破

10、碎方式為宜:對粘性礦石采納壓碎和磨碎方式為宜：對脆性礦石和軟礦石采納劈裂和沖擊破碎的方式為宜。簡擺顆式破碎機可用于破碎各類性能的礦石，關于堅硬礦石有更高的成效。3工作原理和構造工作原理電動機驅動皮帶和皮帶輪，通過偏心軸使動顆上下運動，當動顆上升時肘板與動顆間夾角變大，從而推動動顆板向固定顆板接近，與其同時物料被壓碎或劈碎，達到破碎的目的:當動顆下行時，肘板與動顆夾角變小，動顆板在拉桿，彈簧的作用下，離開固定顆板，現在己破碎物料從破碎腔下口排出。隨著電動機持續轉動而破碎機動顆作周期運動壓碎和排泄物料，實現批量生產。顆式破碎機的工作部份是兩塊顆板，一是固定顆板（定顆），垂直（或上端略外傾）固定在機

11、體前壁上，另一是活動顆板（動顆），位置傾斜，與固定顆板形成上大小的破碎腔（工作腔）。活動顆板對著固定顆板作周期性的往復運動，一分開，時而靠近。分開時，物料進入破碎腔，成品從下部卸出：靠近時，使裝在兩塊顆板之間的到擠壓、彎折和劈裂作用而破碎。其工作示用意（非標準機械設備設計）見圖3-1,動顆4懸掛在心軸2上，能夠左右擺動，偏心軸3旋轉時，連桿5作上下往復運動從而推動顆動顆作左右往復擺動，實現破碎和卸料，此種破碎機采納曲柄雙連桿機構，盡管動顆上受有很在的破碎反力，而其偏心軸和連桿卻受力不大，因此工業上多制成大型和中型機，用來破碎堅硬的物料。另外，這種破碎機工作時，動顆上每點的運圖3T顆式破碎機工作

12、示用意動軌跡都是以心軸的距離，上端圓弧小，上1一定顆：2心軸：3一偏心軸端圓弧大，破碎效率低，其破碎比I一樣為4一動顆：5一連桿：6推力板36c簡擺顆工破碎機的優勢是：偏心軸等傳動件受力較?。河捎趧宇w垂直位移較小，加工時物料較少有過度破碎的現象；動顆板的磨損較小。其缺點是：動顆擺幅上下不大，一樣而論上部進料口的水平位移垂直位移只有下部出料口的1/2左右，無益于對已裝入物料塊的夾持與破碎，也不能對下部份供料，造成破碎腔下部盛料不足，降低了生產率。另外，由于下端擺幅大，卸出的物料塊粒大小不均勻，成品質量欠佳。顆式破碎機的結構破碎腔是由固定在機架上的固定破碎板2、動鄂上的活動破碎板4和機架雙側壁上的

13、兩塊側而襯板3為成的上下的巨型截柱體而組成的。被破碎物料喂入破碎腔后，通過動鄂的運動,是破碎腔容積周期改變而完成物料的破碎與排料。破碎機有電動機驅動，通過帶傳動帶動偏心軸9上的帶輪8,再通過曲柄9的轉動，使破碎機中的動鄂5相對定鄂板2周期性地靠攏與分開。鄂式破碎機的結構除知足運轉、潤滑、安裝、檢修等常規設計準那么外，還必需考慮由其具體的運轉和結構特點帶來的特殊結構要求。由于破碎載荷為周期突加載荷，因此必需考慮運轉中的速度波動調劑，以使運動平穩并能合理利用原動技術量。在破碎進程中，破碎腔內可能落入非破碎物料，因此必需考慮機械的過載愛惜。當要求改變產品的粒度中，應考慮料口的調束裝置。當肋板與其支撐

14、墊鍵的鎖合裝置等。鄂式破碎機的破碎腔是由固定鄂板和可動鄂板5組成。固定和可動鄂都有鎰鋼制成的破碎板2和4。破碎板用螺栓和械固定于定鄂和動鄂上。為了提高破碎成效，兩破碎板的表面都帶有縱向波紋，而且是凸凹相對。如此，對礦石除有壓碎作用外，還有彎曲作用。破碎機工作空間的雙側上也有鎰鋼襯板3c由于破碎板的磨損不是均勻的，專門是靠近派排礦口的下部磨損最大，因此，往往把破碎板制成上下相對的，以便下部磨損后，將其倒置而重復利用。大型破碎機的破碎板是由許多塊組合而成，各塊都能夠相換，如此就能夠夠延長破碎板的利用期限。為了使破碎板與動鄂和定鄂緊密貼合，其間須襯有由可塑性材料制成的襯墊。襯墊用鋅合金或塑性大的鋁板

15、制成。因為貼合不緊密，會造成專門大的局部過負荷，是破碎板損壞,緊固螺栓拉斷，乃至還會造成動鄂的破裂。動鄂懸掛在心軸6上，心軸那么支撐在機架側壁上的滑動軸承中。動鄂饒心軸對固定鄂板作來回擺動。動鄂的擺動是借曲柄搖桿機構實現的。曲柄雙搖桿機構由偏心軸9、連桿7、前推力板15和推力板13組成。偏心軸放在機架側壁上的主軸承中，連桿那么裝在偏心軸的偏心部份上，前后推力板的一端支撐在連桿頭雙側凹槽中肋板座14上，前推力板的另一端支承在動鄂后壁下端的肋板座上,而后推力板的另一端那么支承在機架后壁的鍥鐵12中的肋板座上。當偏心輪通過V帶輪從電動機取得旋轉運動后，就使連桿產生上下運動。連桿的上下運動又帶動推力板

16、運動。由于推力板不斷改變傾斜角度，因此使動鄂饒心軸擺動。連桿向上運動時進行破碎礦石。當連桿位于下部最低位置時，推力板與水平線所成的傾斜角度為10°-12。后推力板不僅是傳遞力的桿件，而且也是破碎機的保險零件。當破碎機落入不能破碎的物體而是機械超過正常負荷時，后推力板當即折斷，破碎機就停止工作，從而幸免整個機械的損壞。當連桿向下運動時，為使動鄂、推力板和連桿之間彼此維持常常接觸，因此采納以兩拉桿11和兩個彈簧10所組成的拉緊裝置。拉桿11校接于動鄂下端的耳飾上，其另一端用彈簧10支撐在機架后壁的下端。當動鄂向前擺動時，拉桿通過彈簧來動鄂平穩和推力板所產生的慣性力。圖3-2鄂式破碎機的結

17、構原理圖1-機架；二、4一破碎板：3一側面襯板：5一動顆：6心軸：7一連桿：8一帶輪9一偏心軸：10弗簧：11一拉桿：12楔鐵：13后推力板：14一襯板座：15前推板鄂式破碎機有工作行程和空轉行程，因此電動機的負荷極不平穩。為了減少這種負荷的不均衡性，在偏心軸的兩頭裝有飛輪8和帶輪。帶輪同時也起飛輪作用。在空轉行程中，飛輪把能量貯存下來，在工作行程中再把能量釋放出來。在機架后壁與鍥鐵12之間，放一組具有必然尺寸的墊片。當改變墊片的厚度時，能夠調整排礦口的寬度。4要緊參數的設定：已知條件依照咱們畢業設計的要求，已知條件如下：進料口尺寸：900X1200mm出料口尺寸：95X165mm進料塊最大尺

18、寸：750mm產量：50200噸/h鉗角a鉗角大小直接阻礙生產率和破碎腔高度。鉗角小能提高生產率，但在必然的破碎比條件下，又增加了破碎腔高度;鉗角大會使破碎腔高度降低，但生產率也下降了。另外，鉗角最大也不能超出咬住物料的許諾值,故一樣鈿角取值為："x42tan式中：/齒板與物料間的摩擦系數。實際生產中，為平安起見,復擺顆式破碎機的鉗角通常取理論計算值的65%,即：a=O.656Zn、x=18°220niux在本設計中咱們選擇鉗角為220。傳動角?傳動角的大小阻礙著機構的傳動效率。在推力板長度必然的情形下,加大傳動角會提高機構的傳動效率，但必需要求偏心距增大才能保證行程的要求

19、,這就致使動顆襯板上部水平行程的偏大,物料的過粉碎引發排料口的堵塞,使功耗增加。同時，也將使定顆村板下部加速磨損。故傳動角取：7=45°55°在此設計中咱們選擇/=55°O偏心距r偏心距對破碎機生產率和傳動功率都有阻礙。在其它條件相同的情形下,增大偏心距可使動顆行程增加而提高生產率，但也因此增加功率消耗。在傳統設計中，偏心距是由動顆行程通過畫機構圖來初步確信的。在那個破碎機的設計中咱們依照機構圖選擇了15o動顆水平行程動顆水平行程對破碎機生產率阻礙較大，排料口水平行程小會降低生產率;但也不能太大，不然在排料口的物料由于過量而使破碎力急劇增加,致使機件過載損壞。因此

20、，動顆在排料口處的水平行程為：Sy<(O.3O.4L式中：Smm一最小排料口尺寸。SY=0.40x95=38.0"?？主軸轉速n如圖4-1所示，b為公稱排料口，SL為動鄂下端點水平行程，AL為排料層的平均嚙角。ABB1A1為腔內物料的緊縮破碎棱柱體，ABB2A2為排料棱柱體。破碎機的主軸轉速n是依照在一個運動循環的排料時刻內，緊縮破碎棱柱體的上層面(AA1)按自由落體下落至破碎腔外的高度h計算確信的。而該排料層高度h與下端點水平行程SL及排料層嚙角aL有關。即排料層上層面AA1降至基層而并非,正好把排料層的物料全數排出所需的時刻來計算主軸的轉速。關于排料時刻有不同的意見：一種以

21、為排料時刻t應考慮破碎機構的急回特性，即排料時刻與機構的行程速比系數有關。這一觀點未注意到動鄂下端點排料起始點與終止點并非必然與機構的兩極限位置相對應。另一種以為排料時刻t應按t=15/n計算，即排料時刻對應于主軸的四分之一轉，這種假定與實際情形相差甚大。依照筆者對破碎進程的實測分析,取得排料進程對應的曲柄轉角不小于180。的結論，以為排料時刻按主軸半轉計算比較符合實際情形。排料時刻t為：t=30/n(4-1)排料層完全排出下落的高度h為：h = SL/tan 】=gt2(4-2)令g=9800mm/s2，a=20°得: 665 婷r/min(4-3)式中n-一王軸轉速（r/min）

22、；SL-動鄂下端點水平行程（mm）：。-排料層平均嚙角（°）:圖4-1排料口處排料示用意由式（4-3）可見，主軸轉速與排料層嚙角«和動鄂下端點水平行程SL有關。該式是機構設計和機型評判的重要公式之一。代入參數得n=r/min生產率計算生產率是指在必然的給料粒度和排料粒度條件下，單位時刻破碎機所出黎的物料量（kg/h或/）。它是破碎機重要的性能指標之一。動鄂擺一次，從破碎腔派出的棱柱體截面積為：/（.）=（"一5；十一s將eS1+e和/7=一-代入得：tanafS3-S）2tana由此可得每小時破碎機的生產率：_3OLS*27S,）vh一tana代入數據，求得匕二2

23、5063生產中經常使用以下體會公式估算破碎機功率，對大型破碎機（900X1200）功率為:P=些生100120“nBL90x120耳又P=90Mv120120式中，B,L為破碎機給料口寬度和長度，單位為cm。5電動機的選擇電動機的選擇要依照動力源和工作條件，第一要知足的確實是所需功率要求。依照設計目的，復擺鄂式破碎機是為了破碎中等硬度的各類礦石或巖石。進料塊的最大尺寸750mm,要壓碎這種礦石或巖石，用壓力測試性能夠測試出來用的力能夠壓碎750mm的礦石或巖石。依照設計生產產量的目的150300噸/時，而礦石假比重為1600kg/m3,因此動鄂的轉動周期為240轉/分。電動機的容量復擺鄂式破碎

24、機的需要的功率N與很多因素有關，例如：規格（3xL）、偏心軸轉速、嚙角4、動鄂下端水平行程5、偏心距廠、和破碎機的物理機械性能、粒度特點、破碎齒板表而形狀和齒形參數等，都會阻礙功率消耗。迄今，一些功率計算公式大多屬于體會公式的范圍。咱們用應用最普遍的維雅德（，）公式：=0.011max式中：為鄂式破碎機主電機功率（安裝功率）kw：L為破碎機進料口長度0gx為最大給料粒度因此，Na=0.0114x120x75=1026kW選擇電動機的型號JR中型繞線轉子異步電動機要緊用于驅動各類不同的機械，如卷揚機、緊縮機、破碎機、球磨機、運輸機械和其它設備，并可供煤礦、機械、工業、發電機及工礦企業原動機之用。

25、因此超級適合作為破碎機的原動力。依照表5-1,在知足額定功率的情形下還要考慮其它的方面，若是選擇歡-126-8型號的電動機的話，它的額定電壓只是380V,不用升壓，只用接三相電即可，而且轉速也符合標準，價錢也廉價，其它的方面也都比較適合因此選用JA-126-8型號的電動機。表5-1電動機的參數型號額定功率（kW）額定電壓（V）額定電流（A）額定轉速（r/min）轉子最大轉矩價格重量電壓（V）電流（A）額定轉矩JR12561103000289751644371.874001450J/C-115-411030002714652053142.362001180J/?-126-811038021173

26、02442921.951001550J/C-127-8110300028.27302502872.0780016206皮帶輪的設計帶的傳動設計（1）有以上已知條件可知：P=110bv,轉速=730r/min,從動軸轉速2=30O/min,天天的工作時刻可能為16h/天（2）求計算功率P,查表1得6=1.4：A故£=K',尸=14x110bi，x0.95=1463hv（V帶的效率"=0.95）表6-1工作情形系數K,A工作機原動機I類II類一天工作時間（h）<1010-16>16<101016>16載荷變動較大破碎機（旋轉式、鄂式）：球磨機：棒

27、磨機；起重機：挖掘機（3）選一般V帶型號依照”=1463bv,巧=73O/min,查出此坐標點位于E區，因此,選用E型計算。（4）求小、大帶輪基準直徑D,考慮結構緊湊，由表6-2查得，取乙=50O/min730x300500x（1-0.02）=11923/n/n表6-2V帶帶輪最小直徑。.（”?）型號0ABCDEF71'63）10090；140125）200315500800（5）大輪計算直徑可查參考文獻表5-6,取2=1250?（6）驗算帶速）x500x7301clecfv=19.102ms60x100060x1000在525?/s范圍內，因此適合。（7）初步選取中心距旬/=L5x（

28、R+3）=1.5x（500+1250=2625nm取a0=2625"3符合0.7（£>1+D2）<aQ<2（D+£）2）（8）初算V帶長度4=2%+式9+0）+（。2-2）2=2x262吟（5。+，。）+=80444/7/8044，查參考文獻1表5-7可得，Ld=8000r?/n（9）實際中心距“=/+/=30088。（一。44二2647“=180°-x60°=180°-x609=163°>120故適合a2647(11)單根V帶所能傳遞的功率依照u=19,102?/s和2=500/?/?7,查表6-3

29、可得，表6-3V帶所能傳遞的功率外(ZW)型號小帶輪直徑(?)V帶速度18192021E500560630>710并按比例計算求得E型帶與=25.6"卬考慮傳動比的阻礙，單根V帶傳遞功率的增加量：4=9)傳動比i=%/2=730/3000=2.43,查表6-4、6-5得K,=l.12,K“=49.8x1。一，則凡=49.8xICT?x730x(l-)=3.895=3.9kw1.12表6T彎曲阻礙系數Kw帶型ABCDEK,L03xl2.65x10-"7.50x1Or326.6x1(T349.8xKT1表6-5傳動比系數K,傳動比T>2.95表6-6小帶輪包角系數K

30、。包角180170160150140Ka(12)求V帶根數P,=5.06(25.62+3.9)x0.96x1.02查表6-六、6-7可得長,=0.96,K/=L02內周長度Lj(”力CDE90001000011200表6-7長度系數K1463因此取6根。(13)單根V帶的初拉力F。=50(查表13-1得g=0.87依/7,故得單根V帶的初拉力:F()=500JZXV500x1463x6x19.1022 5、二一1 4-0.87xl9.1022 =1341300.96 )10、作用在軸上的壓力F=2Rzsin=2x134L3x6xsin=1591880?/22工2=1.5耳=1.5x159188

31、0=23878277技術性能參數進料口尺寸：900X1200mm出料口尺寸：95X165mm進料塊最大尺寸：750mm偏心軸軸速：3000r/min偏心距：15mn】電機功率：110AW7偏心軸的設計顆式破碎機的偏心距是一個傳遞扭矩，且兩軸承間為偏心結構的轉軸。關于它的靠得住設計。事實上確實是依照預先擬定的結構方案就，確信一組直徑，使之即能知足強度，剛度要求，又能知足靠得住性要求，而且重量輕和經濟效益最好。偏心軸的結構設計軸的輸入參數的計算V帶的傳動效率為現取軸的輸入功率為：P=1鏟3P軸的輸入轉矩為：r=9.55xl06-；nl117-1偏心軸結構圖1.皮帶輪；2,偏心軸；3.錐套；4.軸承

32、；5.密封套6.飛輪；7.軸端壓蓋；8.軸端螺栓8滑動軸承的設計計算軸承的選擇材料選用為了ZcuPb30,結構參見機械設計手冊、單行本、軸承、成大先主編選為HZ90。軸承的驗算驗算軸承的平均壓力p（單位為Mpa）（機械設計,第七版.濮良貴、紀名剛,主編）。力Fp=dB式中：B-軸承寬度，mm（依照寬徑比確信）：舊一軸瓦材料的許用壓力，Mpa、其值見表12-2。F=lr=lx460.59V22=23O.3KNd=9O77B=1203/日23Q3xltfcici.ncwn算得：p=2.3MPa<25MPa90x120符合要求。驗算軸承的pu（單位為MPanls）值,軸承的發燒量與其單位面積上

33、的摩擦功耗力如成正比（/是摩擦系數），限制pu值是限制軸承的溫升。FndnFn1pv=<pvBd60x1000191008L式中："-軸頸圓周速度，即滑動速度，?/$:/川-一軸承材料的許用pv值，MPam/s。V=279m/s其它值同前0八23Q3xl03x279ono/有：pv=28.03?/5<30m/s1910G<120符合要求。驗算滑動速度p（單位為"s）因此得:符合要求。ndnv=60x1000ttx90x279,z=1.31<12ms60x1000滑動軸承的潤滑。由公式得（機械設計手冊，成大先主編，廿）:式中：p-一軸頸上的平均壓強，M

34、pa：v軸頸的圓周速度，7/s。K=歷7=V21.3xl.313=6.82u(2-15)因此采納潤滑油潤滑。9要緊零部件的設計及結構分析四桿的確信下而運用公式推導用圖來確信四桿機構的桿長度：設定四桿別離為：曲柄a、連桿b、搖桿c、機架d圖9-1中的角度為：傳動角7、連桿傾角a、搖桿擺動角°、極位角6縮小角度的范圍并取一個定值：傳動角/=10°20°（取15°）連桿傾角2=45°55°（取55°）搖桿擺動角3=4°10。（取5°）極位角8取。連桿C點的特性系數%=L193.27C、:C圖9-1四桿機構簡圖推

35、導公式如下所示：G=2a0(p(psin(/+-)H+tan-(/+a-)-8t(y+J)a222cos£=2a9,6(p、sin-sin+d力.、，為、_=i(1)+(一)-2(l)cos/avaaa按結構要求取曲柄長度為a=15mm,再把各值帶進去,別離為b=1295mm、c=430nim、d=l092nun。d求解得四桿機構的其余桿件長度動顆動鄂是支承齒板且直接參與破碎礦石的部件，要求有足夠的強度和剛度，其結構應該牢固耐用，動鄂分箱型和非箱型。動鄂一樣采納鑄造結構。為了減輕動鄂的重量，本設計采納非箱型。如圖4-2所示，安裝齒板的動鄂前部為平板結構，其后部有假設干條加肋板以增強動

36、鄂的強度與剛度，其橫截而呈E型。齒版齒板是破碎機中直接與礦石接觸的零件，結構盡管比較簡單，但它對破碎機的生產率,比能耗，產品粒度組成和粒度和破碎力等都會阻礙，專門對后三項阻礙比較明顯。齒板經受專門大的沖擊力，因此磨損得超級歷害，為了延長它的壽命，能夠從兩方而研究：一是從材料上找到高耐磨性能材料；二是合理確信齒板的結構形狀和幾何尺寸?，F有的破碎機上利用的齒板，一樣是采納ZGMnl3,其要緊特點是：在沖擊力負荷作用下,具有表面硬化性，形成又硬又耐磨的表面，同時仍能維持其內層金屬原有的任性，故它是破碎機上用的最普遍的一種耐磨材料。齒板的橫截而結構形狀有滑膩表面和齒形表面兩種，后者又分為三角形和體形表

37、而。本設計采納三角形齒板橫斷面結構形狀。肘板破碎機的肘板是結構最簡單的零件，但其作用卻超級的重要。通常有三個作用：一是傳遞動力，其傳遞的動力有時乃至比破碎力還大：二是起保險件作用，當破碎腔落入非破碎物料時，肋板先行斷裂破壞，從而愛惜機械其它零件不發生破壞：三是調整排料口大小。在機械工作時，肘板與其支承的襯板間不能取得專門好的潤滑，加上粉塵落入，因此肘板與其襯墊之間事實上一種干摩擦和磨粒磨損狀態。如此，對肘板的高負荷壓力，致使肘板與肘板墊專門快磨損，利用壽命很低。因此肘板的結構設計要考慮該機件的重要作用也要考慮其工作環境。按肘頭與肘墊的連接型式，可分為轉動型與滑動型兩種。肘板與襯墊之間傳遞專門大

38、的擠壓力，并受周期性沖擊載荷。在反復沖擊擠壓作用下磨損教快，專門是圖8-2(a)所示的滑動型更為嚴峻。為提高傳動效率，減少磨損，延長其利用壽命，可采納圖8-2(b)所示的轉動型結構。肘板頭為圓柱而，襯墊為平而。由于肘板的兩頭肘頭表而為同一圓柱表面,因此當肘板兩頭的襯墊表面彼此平行時，肘板受力將沿肘板圓柱面的同一直徑、并與襯墊表而的垂直方向傳遞。在機械運轉進程中，動鄂的擺動角很小，使得肘板兩頭支撐的肘墊表面的夾角很小，因此在機械運轉進程中，肘板與其肘墊之間能夠維持純轉動。(a)轉動型x(b)滑動型圖10-2肘頭與肘墊形式機架結構破碎機機架是整個破碎機零部件的安裝基礎。它在工作中經受專門大的沖擊載

39、荷，其重量占整機重量專門大比例，而且加工制造的工作量也專門大。機架的鋼的和墻的，對整機性能和要緊零部件壽命均有專門大的阻礙，因此，對破碎機機架的要求是：機構簡單易制造,重量輕，且要求有足夠的強度和硬度。破碎機機架有整體機架和組合機架，按制造工藝分,有鑄造機架和焊接機架。整體機架，由于其制造，安裝和運輸困難，故不宜用于大型破碎機，而多為中小型破碎機所利用。它比組合機架剛性好，但制造較復雜。從制造工業來看，它分為整體鑄造機架和整體焊接機架。前者比后者剛性好，但制造困難，專門是單佳，小批量生產。后者便于加工制造，重量較輕但剛性差。同時要求焊接工藝、焊接質量都比較高，并焊接后要求退火，可是隨著焊接技術

40、的進展，國內外顆式破碎機的焊機機架用的愈來愈多，而且大型破碎機也采納焊接機架。焊接機架用Q235鋼板，其厚度一樣為25-50mm。整體鑄造機架除用鑄鋼材料外，對小型破碎機破碎硬度較低的物料時，也可用優質鐵和球墨鑄鐵。設計時，在保證正常工作下，應力求減輕重量。制造時要求偏心軸承中心饃孔,與動顆軸軸心軸承的中心孔有必然的平行度。本設計用鑄造機架。調束裝置調束裝置提供調整破碎機排料口大小作用。隨著襯板的不斷磨損，排料口尺寸也不斷地變大，產品的粒度也隨之變粗。為了保證產品的粒度要求，必需利用調束裝置，按期地調整排料裂口的尺寸。另外，當要求取得不同的產品粒度時，也需要調整排料口的大小?，F有鄂式破碎機的調

41、束裝置有多種多樣，歸納起來有墊片調束裝置、鍥鐵調束裝置、液壓調束裝置和襯板調整。本設計采納墊片調束裝置，如圖9-3o4.圖9-3調束裝置1時板：2調整座：3調整楔鐵：4機架保險裝置當破碎機落入非破碎物時，為避免機械的重要的零部件發生破壞，通常裝有過我愛惜裝置。保險裝置有三種：液壓連桿、液壓摩擦聚散器和肘板。本設計采納肘板。肘板是機械中最簡單、最廉價的零件，因此取得廣乏應用且經濟有效，但當肘板斷裂后，機械將停車,應從頭改換新肘板后方可工作。肘板保險件的另一個缺點是由于設計不妥，常常在超載時它不破壞，或沒有超載它卻破壞了，以至阻礙生產。因此設計時除應正確確信由破碎力引發的肘板壓力，以便設計出超載破

42、壞的肘板面積外，在結構設計時，應使其具有較高的超載破壞靈敏。肘板通常有如圖94所示的三種結構：中部較薄的變截而結構；弧形結構：S型結構。其中圖a結構在保證肘板的剛度和穩固性的同時，提高其超載破壞靈敏度。圖b、圖c兩種結構是利用灰鑄鐵肘板抗彎性能這一特性，選擇適合的結構尺寸是肘板呈拉伸破壞，顯然提高了肘板破壞的靈敏度。盡管如此，肘板是不是斷裂要緊取決與計算載荷的確信和截面尺寸計算是不是正確。因此從加工制造方便性動身，圖a所示應用最多，本設計也采納a中肘板。潤滑裝置偏心軸軸承通常采納集中循環潤滑。心軸和推力板的支承而一樣采納潤潤脂通過手動油槍給油。動顆的擺角很小，使心軸與軸瓦之間潤滑困難，在其底部開假設干軸向油溝，中間開一環向油槽使之連通，再