1、01地塊繁華里 32#-34#及CK6總承包工程塔吊施工方:案編制人審核人審批人一、工程概況本工程32#、33#、34#樓基礎：800鉆孔灌注樁樁基+筏板式基礎， CK6采用邊長350的預制方樁抗拔抗浮力作用，33#、34#主樓底板厚度1.6m，基底標高-7.00m，32#主樓底板厚度1.6m，基底標高-6.50m，車 庫底板厚度0.3m，基底標高-5.30m，主樓局部最深處底標高-11.80m。二 、 塔 吊選 型及 技術 性能 指標1 、塔吊選型 由于本工程樓層較高屬于超高層，且四周商鋪裙房面積較大范圍廣，三棟房號 選擇QTZ80塔吊一臺，QTZ63塔吊兩臺，其中34#樓使用QTZ80塔吊

2、塔機大臂長度 為58米，33#、32#樓 QTZ63塔吊大臂長度為55米，80塔吊最大起重量8T，63塔 吊最大起重量6T。最大自由高度為40米，附著式的最大起升高度可達180米，塔 機總功率為 34.8KW。其機械性能，起重特性，機構等詳見說明書。塔吊位置詳見附圖。三、 塔基施工1、塔吊基礎砼、配筋1.1 根據現場地質報告、土方開挖及施工情況，塔吊基礎埋設 -7.10 米（33#、 34#）標高， -6.60 米（ 32#）標高。按照生產廠家的塔吊說明書及現場施工要求，基礎采用5.00 X 5.00 X 1.42鋼筋砼基礎，設計砼標號為C3O配筋詳見附圖：現場 做一組同條件試塊，以確定安裝塔

3、吊時間。1.2 基礎施工C15墊層澆筑完成后，先綁扎基礎下層鋼筋網，再用汽車吊配合固定好塔吊預 埋標準節（標準節埋入混凝土為1200mm，為確保四個腳柱的水平，用水準儀抄測 腳柱上口標高，且必須水平，誤差在 1mn以內，用經緯儀控制標準節垂直度。然后 按照塔基圖紙要求綁扎基礎底板鋼筋，最后綁扎基礎鋼筋上層網片和拉鉤鋼筋。在 砼澆筑過程中測量人員隨時跟蹤復測塔吊腳柱，發現偏差立即調整。2、塔吊基礎驗算矩形板式基礎計算書塔機屬性塔機型號QTZ5810塔機獨立狀態的最大起吊高度Ho(m)40塔機獨立狀態的計算高度H(m)43塔身桁架結構方鋼管塔身桁架結構寬度B(m)1.61133313塔機豎向荷載簡

4、圖塔身自重G(kN)359起重臂自重G(kN)37.4起重臂重心至塔身中心距離Rai(m)25.48小車和吊鉤自重G(kN)3.8最大起重荷載Qax (kN)60最大起重荷載至塔身中心相應的最大 距離 RQmax (m)13.2最大起重力矩M2(kN.m)6301、塔機自身荷載標準值平衡臂自重G(kN)19.8平衡臂重心至塔身中心距離Fba(m)6.8平衡塊自重G(kN)142平衡塊重心至塔身中心距離FG4(m)11.82、風荷載標準值3 k(kN/m 2)工程所在地江蘇常州市基本風壓3 o(kN/m 2)工作狀態0.2非工作狀態0.4塔帽形狀和變幅方式錐形塔帽，小車變幅地面粗糙度C類(有密集

5、建筑群的城市市區)風振系數B z工作狀態1.77非工作狀態1.77風壓等效高度變化系數卩z0.94風荷載體型系數卩s工作狀態1.95非工作狀態1.95風向系數a1.2塔身前后片桁架的平均充實率a 00.35風荷載標準值3 k(kN/m 2)工作狀態0.8 X 1.2 X 1.77 X 1.95 X 0.94 X0.2 = 0.63非工作狀態0.8 X 1.2 X 1.77 X 1.95 X 0.94 X0.4 = 1.253、塔機傳遞至基礎荷載標準值工作狀態塔機自重標準值Fk1(kN)359+37.4+3.8+19.8+142= 562起重荷載標準值Fqk(kN)60豎向荷載標準值Fk(kN)

6、562+60 = 622水平荷載標準值Fvk(kN)0.63 X 0.35 X 1.6 X 43 = 15.17傾覆力矩標準值Mk(kN m)37.4 X 25.48+3.8 X 13.2-19.8 X 6.8-142 X11.8+0.9 X (630+0.5 X 15.17 X 43) = 53.41非工作狀態豎向荷載標準值Fk'(kN) Fk1 = 562水平荷載標準值Fvk'(kN)1.25 X 0.35 X 1.6 X 43 = 30.1傾覆力矩標準值Mk'(kN m)37.4 X 25.48-19.8 X 6.8-142 X 11.8+0.5 X 30.1 X

7、43 = 210.144、塔機傳遞至基礎荷載設計值工作狀態塔機自重設計值F«kN)1.2F k1 = 1.2 X 562 = 674.4起重荷載設計值FQ(kN)1.4F Qk = 1.4 X 60 = 84豎向荷載設計值F(kN)674.4+84 = 758.4水平荷載設計值Fv(kN)1.4F vk = 1.4 X 15.17 = 21.24傾覆力矩設計值1.2 X (37.4 X 25.48+3.8 X 13.2-19.8 X 6.8-142 XM(kN m)11.8)+1.4 X 0.9 X (630+0.5 X 15.17 X 43) = 236.2非工作狀態豎向荷載設計值

8、F'(kN)1.2F k' = 1.2 X 562 = 674.4水平荷載設計值Fv'(kN) 1.4Fvk = 1.4 X 30.1 = 42.14傾覆力矩設計值1.2 X (37.4 X 25.48-19.8 X 6.8-142 X 11.8)+1.4 XM'(kN m)0.5 X 30.1 X 43 = -122.74、基礎驗算基礎布置基礎長l(m)5基礎寬b(m)5基礎高度h(m)1.42基礎參數基礎混凝土強度等級C30基礎混凝土自重丫c(kN/m 3)24基礎上部覆土厚度h'(m)0基礎上部覆土的重度Y '(kN/m 3)19基礎混凝土

9、保護層厚度S (mm)50地基參數修正后的地基承載力特250征值 f a (kPa)軟弱下臥層基礎底面至軟弱下臥層頂面的距離z(m)5地基壓力擴散角9 ( ° )20軟弱下臥層頂地基承載 力特征值f azk(kPa)130軟弱下臥層頂面處修正 后的地基承載力特征值f az(kPa)323.8基礎及其上土的自重荷載標準值：G=blh 丫 c=5 X 5 X 1.42 X 24=852kN基礎及其上土的自重荷載設計值：G=1.2Gk=1.2 X 852=1022.4kN荷載效應標準組合時，平行基礎邊長方向受力：Mk '' = G 1 Rg1 -G 3 Rg3-G 4 Rg

10、4+0.5F vk'H/1.2=37.4 X 25.48-19.8 X 6.8-142 X 11.8+0.5 X 30.1 X 43/1.2 =-318kN mFvk''=F vk'/1.2=30.1/1.2=25.08kN荷載效應基本組合時，平行基礎邊長方向受力：M''=1.2 X (G1 Rg1 -G3Rg3-G4Rg4)+1.4 X 0.5F vk'H/1.2=1.2 X (37.4 X X 43/1.2X 6.8-142 X 11.8)+1.4 X 0.5 X 30.1=-273.74kN mFv''=F v

11、9;/1.2=42.14/1.2=35.12kN基礎長寬比：l/b=5/5=1w 1.1 ,基礎計算形式為方形基礎W=lb 2/6=5 X 52/6=20.83mW=bl 2/6=5 X 52/6=20.83m相應于荷載效應標準組合時，同時作用于基礎X、丫方向的傾覆力矩：qq r c.q O CMkx=Mkb/(b+l) .=210.14X 5/(5+5 ) . =148.59kN mqq r c.q O CMky=Mkl/(b+l) .=210.14X 5/(5+5 ) . =148.59kN m1、偏心距驗算相應于荷載效應標準組合時，基礎邊緣的最小壓力值:Pk mi n=(F k+G)/A

12、-M kx/Wx-Mky/Wy偏心荷載合力作用點在核心區內。Fk+Gk2、基礎底面壓力計算Pkmin=42.3kPaPkmax=(F k+Gk)/A+M kx/Wx +Mky/Wy=(562+852)/25+148.59/20.83+148.59/20.83=70.82kPa3、基礎軸心荷載作用應力Pk=(F k+Gk)/(lb)=(562+852)/(5X 5)=56.56kN/m 24、基礎底面壓力驗算(1) 、修正后地基承載力特征值f a=250.00kPa(2) 、軸心作用時地基承載力驗算Pk=56.56kPa < f a=250kPa滿足要求！(3) 、偏心作用時地基承載力驗算

13、Pkmax=70.82kPa < 1.2f a=1.2 X 250=300kPa滿足要求！5、基礎抗剪驗算基礎有效高度：ho=h- S =1420-(50+16/2)=1362mmX軸方向凈反力：Pxmn =Y (Fk/A-(M k''+F vk''h)/W x)=1.35 X(562.000/25.000-(-317.996+25.083X 1.420)/20.833)=48.646kN/mPxmax =Y (F k/A+(M k'' + F vk''h)/W x)=1.35 X(562.000/25.000+(-317.

14、996+25.083X 1.420)/20.833)=12.050kN/mP1x=Pxmax-(b-B)/2)(Pxmax-Pxm n)/b=12.050-(5.000-1.600)/2)(12.050-48.646)/5.000=24.493kN/m2丫軸方向凈反力：Pymn = 丫(F k/A-(M k'' + F vk''h)/Wy) = 1.35 X(562.000/25.000-(-317.996+25.083X 1.420)/20.833)=48.646kN/m2Pymax =丫 (F k/A+(M k'' + F vk'&#

15、39;h)/Wy) = 1.35 X(562.000/25.000+(-317.996+25.083X 1.420)/20.833)=12.050kN/m2P1y=Pymax-(|-B)/2)(pymax-Pym n)/l=12.050-(5.000-1.600)/2)(12.050-248.646)/5.000=24.493kN/m基底平均壓力設計值：px =(P xmax+P1 x)/2=(12.05+24.49)/2=18.27kN/mpy=(P ymax+P1 y)/2=(12.05+24.49)/2=18.27kPa基礎所受剪力：X (5-1.6)X 5/2=155.31kNX (5

16、-1.6)X 5/2=155.31kNVx=|p x|(b-B)l/2=18.27Vy=|p y|(l-B)b/2=18.27X軸方向抗剪：ho/l=1362/5OOO=O.27< 40.25 B cf clh 0=0.25 X 1 X 14.3 X 5000 X 1362=24345.75kN>Vx=155.31kN滿足要求！丫軸方向抗剪：h0/b=1362/5000=0.27< 40.25 B cf cbh0=0.25 X 1 X 14.3 X 5000 X 1362=24345.75kN>Vy=155.31kN滿足要求！6、軟弱下臥層驗算基礎底面處土的自重壓力值：

17、pc=d 丫 m=1.5 X 19=28.5kPa下臥層頂面處附加壓力值：Pz=lb(P k-p c)/(b+2ztan 0 )(l+2ztan 0 )=(5 X 5 X (56.56-28.5)/(5+2X 5 X tan20 ° ) X (5+2 X 5 Xtan20 ° )=9.4kPa軟 弱下臥 層頂面 處土的自重壓力值：pcz =z 丫 =5 X 19=95kPa軟弱下臥層頂面處修正后地基承載力特征值f az=f azk + n b 丫 (»3)+耳 d 丫 m(d+Z-0.5)=130.00+0.30 X 19.00 X (5.00-3)+1.60 X

18、 19.00 X(5.00+1.50-0.5)=323.80kPa作用在軟弱下臥層頂面處總壓力：pz+pcz=9.4+95=104.4kPa<f az=323.8kPa滿足要求！四、基礎配筋驗算基礎底部長向配筋HRB400 基礎底部短向配筋HRB400 1620016200基礎頂部長向配筋HRB400 基礎頂部短向配筋HRB400 16200162001、基礎彎距計算基礎X向彎矩：2 2Mi =(b-B)pxl/8=(5-1.6)X 18.27 X 5/8=132.01kN m基礎丫向彎矩：Mn =(l-B) 基礎底短向實際配筋:pyb/8=(5-1.6)2 X 18.27 X 5/8=

19、132.01kN m2、基礎配筋計算(1)、底面長向配筋面積a S1=|M n |/( a 1f cbho2)=132.O1 X 106/(1 X 14.3 X 5000 X 1362 2)=0.001Z 1=1-(1-2 a S1) 0.5=1-(1-2 X 0.001) 0.5=0.001丫 S1=1- Z 1/2=1-0.001/2=1As1=|M n |/( y S1h°f y1)=132.01X 106/(1X 1362 X 360)=269mm基礎底需要配筋：A1=max(269 , p bh°)=max(269 , 0.0015 X 5000 X1362)=10215mm基礎底長向實際配筋:2A1=5225mm < A s1'=10215mm滿足要求!(2)、底面短向配筋面積a S2=|M i |/( a 1f clh 02)=