1、C50高性能混凝土配合比設計和施工控制技術肖希新屈文強隨著社會經濟的發展，山區經濟建設也隨社會大潮而突飛猛進，山區高速公路的修建也是日新月異，質量要求也越來越高。面對中國就樣一個多山國家，面對這樣一個前景廣闊的市場，我們深深感到這是路橋人的一種機遇，也是一種挑戰！混凝土是現代土建工程中最主要的建筑材料，據估計，我國每年的混凝土年用量達5億立方米以上。近幾年來，隨著工程發展的需要，在大高度，大跨度，大荷載等方面，混凝土發展呈現出由高強混凝土（HSC）向高性能混凝土（HPC）發展趨勢。這主要是因為高強度混凝土本身存在的缺點不符合和不能滿足工程的需要，其主要缺點包括：（1）脆性，易于開裂和突然破壞；

2、（2）由于水灰比小帶來的工作性（流動性，可泵性，均勻性等）差；（3）單位水泥用量大帶來的穩定性和經濟性問題；（4）由于體積穩定性差（收縮，膨脹）帶來的耐久性問題。而高性能混凝土則克服了以上缺點，具有易于澆注，搗實而不離析，高超的、能長期保持的力學性能，高早期強度，高韌性，體積穩定，在嚴寒環境中使用壽命長等優點。因此即使在不良的結構細節和施工條件下，高性能混凝土也能增強混凝土結構的可靠性。高性能混凝土與高強度混凝土相比，從單一重視強度到工作性，耐久性與強度并重，還可根據工程要求，突出一二種性能，而這靠傳統的組分，普通的拌合，澆注與養護方法是不可能配制出的。高強高性能混凝土是混凝土技術的一個重要發

3、展方向，它適應現代工程結構向大跨、高聳、重載發展和承受惡劣環境條件的需要，符合現代施工技術采用工業化生產（工廠預拌混凝土，工廠預制構件）的要求。然而，雖然目前高強高性能混凝土試驗室的配制已達到一定的水平，但在實際工程中應用的卻并不是太廣，究其原因主要有三點：一是各地水泥差異比較大，與外加劑之間的相融性、可摻性不一；二是施工現場與試驗室環境相差太大，三是高強高性能混凝土在用料和配制技術上與低強混凝土之間存在根本差異?？紤]到以上原因及C50高性能混凝土對本項目的特殊意義，我部認為研究C50高性能混凝土的配合比設計并對施工技術進行總結，不僅能解決工程項目的就地取材的難題，對以后進行類似橋梁項目的施工

4、也能提供一定的技術支撐和保障，而且具有較大的推廣前景和重要的經濟價值并為工程設計人員提供參考和可資遵循意見。一、C50高性能混凝土配合比設計1、水泥混凝土的形成原理及優缺點1.1水泥混凝土強度形成原理水泥混凝土是由水泥及粗、細集料和水按適當比例拌合，在需要時摻加適宜的外加劑、摻合料等配制而成。其中水泥起膠凝和填充作用，集料起骨架和密實作用，水泥與水發生化學反應而生成具有膠凝作用的水化物（主要是3Cao-2SiO3H膠體），將集料顆粒緊密粘結在一起，經過一定凝結、硬化后形成的人造石材。1.2水泥混凝土的優點混凝土具有許多優點，可以根據不同的而要求配制不同性能的混凝土；在凝結前具有良好的可塑性，可

5、以澆筑成各種形狀和大小的構件或結構物；與鋼筋有牢固的粘結力，能制作鋼筋混凝土結構和構件；硬化后有比較高的.專業資料.強度和良好耐久性；其粗、細集料可以就地取材，便于降低成本。2、高強高性能混凝土的設計要求及原材料的設計參數2.1混凝土的設計要求混凝土強度等級必須滿足公路橋涵施工技術規范及施工圖紙箱梁、T梁設計要求，28天立方體抗壓配制強度達到59.9MPa。混凝土在克服遠距離運輸的條件下較好的滿足現場施工的要求，混凝土的塌落度應控制在140mm以上，且新拌混凝土出廠后1h內基本無塌落度損失。 根據合同工期要求，箱梁、T梁的施工周期應控制在7天左右，每片梁澆注養生5天后必須進行張拉作業，因此混凝

6、土5天張拉強度必須達到設計強度的90%(45MPa)。 考慮隆昌地區夏季炎熱、冬季寒冷的實際氣候條件，混凝土應具有較好的溫差適應性能。2.2原材料的設計參數2.2.1集料混凝土中集料體積大約占混凝土體積的70%,由于所占的體積相當大，所以集料的質量對混凝土的技術性能和生產成本均產生一定的影響，在配制C50高性能混凝土時，對集料的強度、級配、表面特征、顆粒形狀、雜質含量、吸水率等，必須認真檢驗，嚴格選材，特別對水泥與混凝土強度等級比值的選用關系到水灰比的大小(即每立方米水泥用量)。這樣才能配制出滿足技術性能要求的高強混凝土，同時又能降低混凝土的生產成本。a、細集料砂材質的好壞，對高強混凝土的拌合

7、物和易性的影響比粗集料要大先選取級配良好的江砂和河砂比較干凈，含泥量少，砂中石英顆粒含量較多，級配一般都能符合要求。山砂一般不能使用，山砂中含泥量較大且含有較多的風化軟弱顆粒。砂的細度模數宜控制在2.6-3.3之間。試驗中我們發現當砂的細度模數小于2.5時，在同等條件下拌制的混凝土拌合物顯得太粘稠，不利于施工中振搗，且細砂在滿足相同和易性要求時，增大了水泥用量。這樣不但增加了混凝土的成本，而且影響混凝土的技術性能，如混凝土的耐久性、收縮裂縫等；當砂的細度模數在3.3以上時，容易引起新拌混凝土的運輸澆筑過程中離析及保水性能差，從而影響混凝土的內在質量及外觀質量。C50混凝土細度模數控制在2.6-

8、3.0之間最佳。另外還有注意砂中雜質的含量，不如云母、泥的含量過高，不但影響混凝土拌合物的和易性，而且影響混凝土的強度、耐久性，引起混凝土的收縮裂縫等其他性能。含泥量不超過2%,云母含量小于1%。根據以上指標，結合隆昌地區實際情況，項目部決定米用瀘州小關門碼頭的中粗砂，其技術指標見下表：細集料技術指標規格顆粒級配區中砂篩孔尺寸（mm）9.54.752.361.180.60.30.150.075累計篩余規范值（%）-0-100-2510-5041-7070-9090-100-累計篩余檢測值（%）02.716.732.257.985.296.899.4細度模數2.83其他物理技術指標表觀密度(kg

9、m3)緊裝密度(Kgm3)堆積密度(kgm3)泥塊含量(%)含泥量(%)27501770165400.7b、粗集料粗集料的強度、顆粒形狀、表面特征、級配、雜質的含量、吸水率對C50混凝土的強度有著重要影響。首先，配制C50混凝土對粗集料的強度的選取是十分重要的，高強度的集料才能配制出高強度的混凝土。應選取質地堅硬、潔凈的碎石。其強度可用巖石立方體強度或碎石的壓碎指標值來測定，巖石的抗壓強度應比配制的混凝土強度高50%。一般用碎石壓碎指標值來間接判定巖石的強度是否滿足要求。碎石的壓碎指標值應(小于20%)。其次，粗集料的顆粒形狀、表面特征對C50混凝土的粘結性能有著較大的影響。應選取近似立方體的

10、碎石，其表面粗糙且多棱角，針片狀總含量不超過8%.混凝土強度形成過程中最薄弱的環節就是水泥石和集料界面的粘結，只有當集料的表面粗糙、粒徑適中，才能提高了混凝土的粘結性能，從而提高了混凝土的抗壓強度。再者，集料的級配也是影響混凝土強度的一項重要因素。集料的級配是指各粒徑集料相互搭配所占的比例，其檢驗的方法是篩分。級配是集料一項重要的技術指標，對混凝土的和易性及強度有著很大的影響。研究表明，最大粒徑增大時，石子的總表面積減少，因此包裹其表面的所需的水泥漿體也減少，可節約水泥，且在一定的和易性及水泥用量下可減少用水量而提高強度，但當需配制高強度混凝土(大于C40)時，使用粗集料最大粒徑超過31.5m

11、m時，對強度并沒有好處，因為此時由于減少用水量而獲得的強度提高被大粒徑骨料造成的不均勻性和較少的粘結面積的不利影響所抵消。配制C50混凝土最大粒徑不宜超過25mm,因此C50高強度混凝土一般的水泥用量在420-500kg/m3,水泥漿較富余，由于大粒徑集料比同重量的小粒徑集料表面積要小，其與砂漿的粘結面積相應要小，其粘結力要低，且混凝土的均質性差，所以一般情況下大粒徑集料不可能配制出高強高性能混凝土。集料的級配要符合要求且集料的空隙要小，盡量選取體積密度較大者使用。最后，集料中的泥土、石粉的含量要嚴格控制，其含量大，但不影響混凝土拌合物的和易性，而且降低混凝土的強度，影響混泥土的耐久性，引起混

12、凝土的收縮裂縫等。其含泥量要小于1%.根據以上指標，項目部經過認真選擇料場，考慮到隆昌地區沒有高強巖石的特殊情況，決定采用永川石場(離項目部大約80公里左右)的5-20mm石灰巖，其技術指標見下表：粗集料技術指標規格顆粒級配5-20mm石灰巖篩孔尺寸31.526.519169.54.752.36底累計篩余規范值()-00-10-40-8090-10095-100-累計篩余檢測值(%)004.621.746.297.299.1100其他物理技術指標表觀密度(kg/m3)緊裝密度(kg/m3)堆積密度(kg/m3)針片狀含量(%)含泥量(%)2730161715081.70.3泥塊含量(%)堅固性

13、(%)壓碎值指標(%)吸水率(%)母料抗壓強度(MPa)01.69.60.51052.2.2水泥優先選取旋窯生產其強度等級不要低于42.5的硅酸鹽水泥或普通硅酸鹽水泥，旋窯生產的水泥質量穩定。水泥的質量越穩定，強度波動越小。在C50高強混凝土調配過程中，我部發現用重龍PO42.5標號水泥拌合混凝土時往往需要更多的水，硬化后生成更多薄弱的氫氧化鈣，多余的水分蒸發后形成大量的孔隙，很大程度上影響混凝土的強度和耐久性，不利于高強混凝土的配制，且早期強度不能滿足現場施工要求。項目部通過認真研究，決定采用質量穩定的拉法基P.O42.5R水泥。其主要技術指標見下表：水泥技術指標規格物理性能指標拉法基PO4

14、2.5R表觀密度(kg/m3)細度(%)標準稠度(%)比表面積(m2/kg)31452.827.8391初凝時間(min)終凝時間(min)3天抗折強度(mpa)3天抗壓強度(mpa)1952565.931.228天抗折強度(mpa)28天抗壓強度(mpa)安定性(沸煮法)-8.650.6合格-2.2.3減水劑減水作用是表面活性劑對水泥水化過程所起的一種重要作用。減水劑是在不影響混凝土工作性的條件下，能使單位用水量減少；或在不改變單位用水量的情況下，可改善混凝土的工作性；或同時具有以上兩種效果，又不顯著改變含氣量的外加劑。目前，所使用的混凝土減水劑都是表面活性劑，屬于陰離子表面活性劑。水泥和水

15、攪拌后，產生水化反應，出現一些絮凝狀結構，它包裹著很多拌和水，從而降低了新拌混凝土的和易性(又稱工作性，主要是指新鮮混凝土在施工中，即在攪拌、運輸、澆灌等過程中能保持均勻、密實而不發生分層離析現象的性能)。施工中為了保持所需的和易性，就必須相應增加拌和水量，由于水量的增加會使水泥石結構中形成過多的孔隙，從而嚴重影響硬化混凝土的物理力學性能，若能將這些包裹的水分釋放出來，混凝土的用水量就可大大減少。在制備混凝土的過程中，摻入適量減水劑，就能很好地起到這樣的作用?；炷林袚饺霚p水劑后，減水劑的憎水基團定向吸附于水泥顆粒表面，而親水基團指向水溶液，構成單分子或多分子層吸附膜。由于表面活性劑的定向吸附

16、，使水泥膠粒表面帶有相同符號的電荷，于是在同性相斥的作用下，不但能使水泥一水體系處于相對穩定的懸浮狀態，而且，能使水泥在加水初期所形成的絮凝狀結構分散解體，從而將絮凝結構內的水釋放出來，達到減水的目的。減水劑加入后，不僅可以使新拌混凝土的和易性改善，而且由于混凝土中水灰比有較大幅度的下降，使水泥石內部孔隙體積明顯減少，水泥石更為致密，混凝土的抗壓強度顯著提高。減水劑的加入，還對水泥的水化速度、凝結時間都有影響。C50高性能混凝土除滿足必須的高強度和力學性能保證之外，早期水化溫升要低，以降低出現溫度裂縫的幾率；混凝土抗拉強度和極限拉伸值相對要高，以增加抵抗裂縫的能力；另外新拌混凝土還應具有良好的

17、和易性和抗離析性以及能滿足大倉面連續澆筑施工要求的緩凝性。同時混凝土的配制要盡量降低水泥用量，減少工程成本。要滿足這些要求，就必須選擇一種高性能減水劑。聚廢酸系高性能減水劑是繼木鈣為代表的普通減水劑和以荼系為代表的高效減水劑之后發展起來的第三代高性能減水劑，是目前世界上最前沿、科技含量最高、應用前景最好、綜合性能最優的一種高效減水劑。我項目使用的YH-A就是一種聚短酸系高性能減水劑，其優點及技術指標如下：a、YH-A聚短酸系高性能減水劑的優點 摻量低、減水率高：僅為膠凝材料的1.01.5%,按國標GB8076-2008,坍落度為80mm時，減水率可高達25%以上，坍落度為180mm時，減水率達

18、到30%以上，可用于配制高強以及高性能混凝土。 早強高強：早期強度提高70%以上，28天強度提高40%以上。 坍落度損失低：按現場施工要求，預拌混凝土1h坍落度損失幾乎為零，對于混凝土的長距離運輸及現場施工極為有利。 混凝土工作性好：用聚短酸系高性能減水劑配制的混凝土即使在高坍落度情況下，也不會有明顯的離析、泌水現象，混凝土外觀顏色一致。對于配制高流動性混凝土、白流平凝土、白密實混凝土、清水飾面混凝土極為有利。用于配制高標號混凝土時，混凝土工作性好、粘聚性好，混凝土易于攪 與不同品種水泥和摻合料相容性好：與不用品種水泥和摻合料具有很好的相容性，解決了采用其它類減水劑與膠凝材料相容性問題。 混凝

19、土收縮?。嚎擅黠@降低混凝土收縮，顯著提高混凝土體積穩定性及耐久性。 堿含量極低：堿含量V1%。 產品穩定性好：低溫時無沉淀析出。 產品綠色環保：無傳統減水劑普遍存在的甲醛污染排放，產品無毒無害，是綠色環保產品，有利于可持續發展。 經濟效益好：工程綜合造價低于使用其它類型產品。b、YH-A聚短酸系高性能減水劑勻質性指標YH-A聚短酸系高性能減水劑勻質性指標項目指標參數外觀黃色油質感液體密度（g/ml）1.07固含量（%）16.31水泥凈漿流動度（基準水泥）（mm）240pH6.5氯離子含量（%）0.01堿含量（Na2O+0.658K2。）0.96減水率（%）30（摻量為膠凝材料的1.1%）泌水率

20、比（%）44坍落度增加值（mm）100坍落度保留值（1h）（mm）180含氣量（%）2.7凝結時間之差初凝20終凝100抗壓強度比1d/3d/7d15928d140鋼筋銹蝕無銹蝕危害常用摻量膠凝材料的1.01.5%3、C50高性能混凝土配合比設計根據經驗，如果原材料情況比較穩定，所配制的混凝土拌合物的容重將接近一個固定值，這就可以先假定一個混凝土拌合物表觀密度值，再根據各材料之間的質量關系，計算出各材料之間的用量。這種方法節省了體積法中把質量變成為絕對體積和把絕對體積變成質量的繁瑣計算。另一方面，通過多次對比試驗，我部發現用聚短酸系高性能減水劑配制的混凝土含氣量是個變化較頻繁的值，不利于用體積

21、法進行混凝土配合比的計算。因此，我部采用了假設質量法進行C50高性能混凝土配合比的設計。3.1配合比的計算3.1.1假設混凝土pc,c的計算表觀密度新澆注混凝土表觀密度，可根據本單位累計的試驗資料確定，在無資料時可按下表選用混凝土強度等級90C10C30C30計算表觀密度(kg/m3)236024002450本項目C50混凝土初擬計算表觀密度為2450Kg/m3。3.1.2試配強度的確定通常C50混凝土施工配制強度要求59.9MPa,其計算式如下：fcu,0=fcu,k+1.645(T式中fcu,0混凝土的施工配制強度，MPafcu,k混凝土的設計強度，MPa(T施工單位的混凝土強度標準差，如

22、無近期同一品種混凝土的統計資料時取6,MPa3.1.3水膠比W/C的確定根據fcu,0水泥實際強度及粗集料種類，利用經驗公式計算水灰比，可按下列關系式計算(碎石混凝土)。把aa=0.53外=0.20fce=42.5Mpa帶入公式得W/C=aaXfce/(fcu,0+aaabfce)=0.53X42.5/(59.9+0.53X0.20X42.5)=0.35式中腿,Ob回歸系數，按JGJ55-2011規程第5.1.2條規定取值；C/W混凝土的灰水比；fce水泥強度等級值(MPa),本項目使用拉法基PO42.5R水經計算和耐久性復核擬采用0.34作為基準水膠比3.1.4單位用水量mwo的確定由碎石最

23、大公稱粒徑20mm和坍落度140180mm,根據試驗選取用水量為mw0=213kg/m3減水劑的減水率為25.0%,計算用水量mw0=213X（1-0.25）=160kg/m33.1.5單位水泥用量mc0、減水劑用量Mj0的確定根據每立方米混凝土用水量和水膠比計算水泥用量為mc0=160/0.34=471kg/m3根據水泥用量計算減水劑用量為Mj0=471X0.011=5.18kg/m33.1.6砂率（3s的確定根據JGJ55-2011混凝土配合比設計規程要求，由水膠比W/C=0.34和碎石最大公稱粒徑20mm查表，根據經驗得：3s=38%。3.1.7單位河砂用量ms0、碎石mg。用量的確定根

24、據擬定的混凝土表觀密度，然后根據以下兩個關系式（外加劑摻量較小，且已考慮其中的水成份，其單位質量在混凝土單位質量中可忽略不計）：計算砂（mso）、石（mgo）用量計算公式如下：mcp=mwo+mso+mco+mgo=2450&=mso/(mso+mg)x100%=38%式中：mco（水泥）=471kg/m3mwo（水）=160kg/m3計算得：ms0（砂）=691kg/m3mg0（石）=1128kg/m33.1.8計算基準配合比將各種材料的用量除以水泥質量即得以水泥為1的質量配合比mco：ms。：mg0:mw。:mj0=1:1.47:2.39:0.34:0.0113.2試拌調整使用試拌機前，應

25、用與試配時混凝土配合比相同的水灰比及灰砂比進行涮膛，以免正式試拌時水泥砂漿粘附桶壁。試拌量應不小于試拌機額定量的1/4,混凝土的攪拌方式及加料，宜與生產時使用的方法相同，特別是外加劑的摻法，是同時摻還是后摻。經按計算出的初步配合比，稱取30L的用料量，拌制混凝土，測得其坍落度為180mm,一小時坍落度損失為0mm,粘聚性和保水性良好，實測新拌混凝土的含氣量為2.5%,初凝時間為5小時，實測新拌混凝土濕表觀密度為2460kg/m3。其經時坍落度損失如下表所示：混凝土坍落度損失記錄表時間（min）坍落度（mm）損失值（mm）工作性描述備注01800和易性良好氣溫25C濕度65%301800和易性良

26、好氣溫25C濕度65%601800和易性良好氣溫26C濕度65%9017010和易性良好氣溫25C濕度65%注：因攪拌站拌出的混凝土要經過運輸、吊裝才能入模，如果混凝土的坍落度損失過大，導致運至現場的混凝土無法入模澆注，這將造成巨大的損失。因此配合比設計時要認真考慮混凝土在運輸等施工工藝過程中的坍落度的損失，確保混凝土入模時的坍落度。以上檢測結果說明，混凝土的工作性滿足設計要求，即可做檢驗抗壓強度的試塊。通過試件成型、拆模、標準養生、破型，我部得到混凝土在3d、5d、7d、28天的強度數據如下：混凝土抗壓強度和彈性模量記錄表混凝土齡期立方體抗壓強度（MPa）3d46.85d50.27d55.3

27、28d62.1綜上所述，混凝土配合比不僅工作性滿足要求，強度也符合設計要求，且拌和物實測密度與計算值之差的絕對值不超過計算值的2%,可不需再做調整。故確定試驗室配合比為：mc0:ms0：mg0:mw0:mj0=47169111281605.18=1:1.47:2.39:0.34:0.011C50混凝土試驗室配合比確定后，我們又對配合比進行35次的重復試驗進行驗證發現其性能穩定，多次測得強度平均值都不低于配制的強度值，可以用于指導現場生產。二、C50高性能混凝土施工控制技術1、高性能混凝土施工時控制調整應重視的問題1.1重視骨料含水狀態差異引起的試驗效果與拌合樓實際拌和效果間的差異通常，在進行高

28、性能混凝土配合比設計時，應采用飽和面干的含水狀態下的骨料進行試驗比較理想，這樣做可以增加配合比的準確性和配比結果重現性。飽和面干狀態下的骨料，與外界基本無水分交換，采用此狀態骨料拌出的混凝土配比更容易適應攪拌樓對實際含水狀態的骨料拌和的混凝土拌合質量掌控。如采用烘干骨料試驗，試驗室拌和的混凝土因骨料吸水的影響必然出現用水量把握不準導致拌和情況的差異，由于高性能混凝土對用水量要求嚴格，并且對用水量敏感，尤其是低水膠比情況下，差異明顯，應引起重視。過去由于不同行業對混凝土的要求程度差異，對飽和面干狀態的把握除水利水電行業以外一般都經驗不足，因此，對高性能混凝土而言，至少應采用白然風干狀態骨料作為基

29、準進行配合比設計、試驗，相對而言要準確一些，拌和樓拌制混凝土在測定骨料表面含水率作為依據時應注意烘干測試的狀態與風干狀態間的差異，即充分考慮骨料吸水率的影響因素，合理考慮把握拌合用水量，減少掌控失誤。實際操作時，應權衡試驗時的采樣含水狀態基準，結合實際表面含水率測定具體情況進行拌合用水量的把握，必要時應進行烘干狀態骨料、白然風干狀態骨料、表面含水狀態骨料拌合混凝土的比對，或者通過試驗確定不同狀態骨料對混凝土用水的影響數據，對實際配合比加以校核，加強對混凝土拌合質量的控制。實際施工時，如骨料因暴曬過于干燥，還應在施工前進行表面濕潤處理，減少因骨料吸水對混凝土施工性能的影響。1.2重視因攪拌機拌合

30、效率引起的高性能混凝土在試驗室與拌合樓實際拌和效果的差異試驗充分的施工試驗室在進行不同拌合量的試驗和攪拌樓試拌的過程中可以發現，同樣的配合比因拌合量的不同、拌和時間長短的差異得到的結果有差異，這并不奇怪，根源在于攪拌機拌合效率的差異，對于低水膠比的高性能混凝土，其中存在的差異更為明顯，應通過不同攪拌情況的比對掌握其中的差異，指導實際施工。1.3重視混凝土拌合物的實際表現，根據聚短酸外加劑和高性能混凝土的特點進行外加劑摻量和拌合水用量的調整應根據入模拌合物的實際表現，指導拌合樓調整拌合施工混凝土。拌和高性能混凝土時，監測砂的表面含水率變化和實際拌合物表現十分重要，通常情況下，如試驗室按照配合比拌

31、合的混凝土沒有異常，而實際混凝土拌合物表面出現明顯泛漿和漿體流溢、漿體與骨料分離，首先應適量減少用水量，如減少用水量后混凝土粘度明顯增大，此時應適當減少外加劑用量、維持或減少用水量，檢查砂含水情況的差異、甚至檢查砂的顆粒級配是否有明顯改變、檢查計量系統，根據具體情況調整；如出現拌合物明顯變干，首先應考慮砂含水率的波動影響，調整增加用水，必要時適量增加外加劑。如原材料相對穩定，拌合物經微調應能立即改善，如經微調仍無法解決，拌合物狀態持續惡化、偏離試驗配比較大時，應取樣到試驗室試驗尋找原因，主要在原材料質量控制中提到的幾個關鍵控制點和拌合樓計量系統可能存在的誤差影響因素中尋找、分析，根據實際情況，

32、在維持水膠比基本不變的情況下進行調整解決。應重點注意的是，與以往第一、二代外加劑相比，聚短酸外加劑對于特定的材料配比其可使用摻量范圍比較窄，除非水泥品質明顯波動，骨料發生明顯變化、用水量有明顯偏離、外加劑引氣量過低，聚短酸外加劑的摻量調整應采用微調原則，調整幅度每次不應超過膠材用量的0.05%,以免因幅度過大對拌合物性能把握不準引起判斷失誤。2、高性能混凝土施工時原材料控制技術2.1水泥的控制在水泥、粉煤灰、礦粉三類膠凝材料中，水泥的波動對外加劑相容性影響最大，因而對混凝土施工性能影響最為明顯，應按照技術標準對其加強監控，尤其是比表面積、助磨劑種類和用量、石膏種類和用量、混合材料種類和用量、CsA、堿含量及其陳放時間等，因其配方組成復雜，控制難度非常大。因此水泥的品質穩定性應作為一個關鍵控制點。2.2骨料質量控制通常，隆昌地區高性能混凝土的骨料來源受到所處環境條件制約，但對混凝土和易性有利的骨料性能在可能情況下應盡量加以滿足。對于粗骨料而言，如花崗巖由于其巖性特點，破碎后粒形差，針片狀多，表面過于粗糙，配制高性能混凝土時需要的膠材用量大，而采用聚短酸減水劑的混凝土由于單位用水量相對較低，需要降低粗骨料空隙率、增加膠材用量或提高混凝土的含氣量來提供足夠的裹漿量滿足施工和易性，同時，由于采用該類