1、羅家壩中橋30m 現澆箱梁現澆箱梁支架計算書1、 計算依據1、公路橋涵施工技術規范2、木結構設計規范3、鋼框膠合板模板技術規程4、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（ JGJ 130 2011）2、 計算參數：模板支架搭設高度為5.5m，立桿縱距（順橋向）l1=90cm，預應力箱梁兩端2m 加密區及梁端加密區立桿間距為45cm；橫橋向立桿間距l2=90cm，立桿步距h=120cm；面板厚度12mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2；欄桿、木腳手板擋板自重標準值為0.17kN/m；主龍骨采用鋼管，次龍骨木方100mm× 100mm，

2、 剪切強度1.3N/mm2， 抗彎強度13.0N/mm2，2彈性模量9500N/mm2；新澆混凝土自重（包括鋼筋）標準值25.5kN/m3；施工均布活荷載標準值4.5 kN/；鋼管外徑48mm，管壁厚度3.5mm，截面慣性矩I=12.19cm4，凈截面抵抗矩W=5.08cm3，回轉半徑I=1.58cm，鋼材抗壓強度設計值為205N/mm2；底座可調托撐抗壓承載力設計值為40kN；扣件計算折減系數取1.00。3、 荷載計算：1、新澆砼自重q1梁端：q1=25.5KN/m 3× 2.1m=53.55KN/m2箱室下：q1=25.5KN/m 3× 0.45m=11.48KN/m2

3、翼緣板下：q1=25.5KN/m3× 0.5m=12.75KN/m22、施工均布活荷載（包括振搗荷載）q22q2= 4.5 KN/m3、模板及支撐方木自重q32q3=0.6KN/m4、 荷載效應組合計算腳手架及模板支撐架構件強度時的荷載設計值，取其標準值乘以下列相應的分項系數：永久荷載的分項系數，取1.2；可變荷載的分項系數，取1.4。計算構件變形（撓度）時的荷載設計值，各類荷載分項系數，均取1.0。由于滿堂支架與臺身連接接，可不考慮風荷載對支架的影響。立桿穩定計算的荷載效應組合為永久荷載+可變荷載；驗算地基承載力的荷載效應組合為永久荷載+施工荷載。五箱梁支架計算上部結構為1x30m

4、變截面預應力砼簡支箱梁。橋臺處梁高2.1m，跨中梁高1.8m，采用圓曲線過渡，圓曲線半徑303.001m。箱梁頂板寬18m，底板寬12m，懸臂寬2.5m，為單箱三室結構，采用斜腹板。跨中頂、底板厚度25cm，腹板厚50cm。支座附近頂、底板厚度45cm，腹板厚90cm。支點處設橫隔梁，端橫隔梁寬1.5m。箱梁采用C50混凝土現澆，左幅箱梁混凝土數量為898m3。鋼管采用外徑4.8cm，壁厚3.5mm的鋼管。支架縱向間距均為0.9 米， 橫向間距，腹板下為 0.6m，其余為0.9m；支架步距為1.2m。模板構造縱向為鋼管擱于可調托頂上，上面橫向擱置7cm× 10cm小方木，其上擱置模板

5、。箱梁高隔梁處最高2.1m，箱梁底寬11.77m，頂板18m，頂板厚0.45m，底板厚0.45m，翼緣板前端厚0.2m，根部0.5m，翼板寬2. 5m，腹板厚0.45m，根據荷載集度分部情況的分析，腹板處荷載集度最大為最不利位置，故取腹板下桿件進行檢算, 考慮箱梁澆筑分兩次完成，腹板隔梁澆筑高度為1.6m，寬度為0.9m（取最大值）。1. 腹板下砼重：0.9 m2× 26KN/ m3 =23.4 KN/ m2. 模板重量模板重量取0.5 KN/ m 2 ，模板面積2+2+1=5 m20.5 KN/ m 2× 5 m2=2.5 KN/m3. 立桿承受的鋼管支架自重支架和調平層

6、，鋼管 48，厚3.5mm，每米重量0.045KN架高 6.0m計算，6÷ 1.2=5 層水平桿每根立桿連接的鋼管水平層總長度5 × 0.45 × 4=9m9m+6m=15m每根立桿承受的鋼管支架自重15× 0.045=0.675 KN4. 施工荷載施工荷載取為3 KN/ m2*1=3kN/m5. 腹板下總荷載取荷載安全系數1.2，腹板下總荷載q=0.9*1.6*2.6*1.2+2.5*1.2*0.9+1.86*1.2*0.9+3*1.4*0.9=12.98 KN/ m假設腹板范圍內支架間距為0.9m, 腹板重量由6個立桿承擔, 作用于一個立桿上荷載為1

7、2.98÷ 6=2.163KN6. 支架檢算穩定應力計算：長細比 =L/r支架步距L=1200mm,鋼管回轉半徑r=（ I/A ） 1/2= 15.78 I 為鋼管截面慣性矩，A為鋼管截面積長細比 =L/r=2.86*100/1.578=181鋼管承載應力 = P/（A. ）查鋼結構設計規范附錄一，得 =0.22鋼管截面積A=489m2m立桿上荷載P=18.76 KN=18760 N得出鋼管承載應力= P/(A. )= 18760/(0.22 × 4.24× 100) =201MPa< =205 MPa0.6m，支架安全性將會更大。五、 承載力驗算結構布置：

8、底模采用12mm 厚竹膠板，尺寸為122cm× 244cm，縱向布置。底模支撐在次龍骨上，次龍骨橫向間距為0.2m，架空長度0.9m，次龍骨尺寸為10cm× 10cm方木，次龍骨支撐在主龍骨上。主龍骨縱向間距為0.9m,架空長度0.9m ，采用鋼管架空。最不利荷載位置在腹板下。(一) 箱室截面驗算1、模板驗算取 1m 寬度板條按5 跨連續梁計算,底模板承受的荷載組合為：彎矩計算時：q=1.2(q1+ q3)+ 1.4q2 =22.14+6.3=28.44KN/m撓度計算時：q= q1 + q3=17.85+0.6=18.45 KN/m8q面板的截面慣性矩I 和截面抵抗矩W

9、分別為 :本算例中，截面慣性矩I 和截面抵抗矩W 分別為 :W1 bh2 1 × 1× 0.0182=5.4× 10-5m366I = 1× 0.018× 0.018× 0.018/12 = 4.86× 10-7m3；彎矩：M qL2 28.44× 0.2 2/10 0.1138 KN· m10彎應力：f M 0.1138KN· m /5.4 × 10-5 m3 2.107Mpa<f=15 MpaW44承壓撓度：41qL441 18.45KN /m (0.2m) 4v=37463

10、65EI6365 9.5 103MPa 4.86 10 7m4=0.412× 10-4m<v= L = 0.2 =8× 10-4m250 250滿足使用要求。2、次龍骨計算次龍骨斷面尺寸：10cm× 10cm，跨度為0.9m，間距為0.2m。取單根木方按五跨連續梁計算，次龍骨承受模板傳遞的均布荷載：彎矩計算時：q=28.44KN/m2× 0.2m=5.69KN/m撓度計算時：q=18.45 KN/m2× 0.2m=3.69KN/mq22彎矩：M qL 5.69 0.9 0.461KN· m1010截面模量：W1 bh21 

11、15;0.1 × 0.12=1.67 × 10-4m366截面慣性矩：I=1/12bh3=0.1 × 0.13/12=8.33× 10-6M 0.461KN.m彎應力：f 4 3 2.76Mpa<f=11MpaW 1.67 10 4m3承壓撓度：44 41qL441 3.69KN /m (0.9m)4v= =36 46365EI 6365 9.5 103MPa 8.33 10 6m4=1.97 × 10-4m<v= L = 0.9 =3.6× 10-3m 250 250滿足施工使用要求。3、立桿計算本工程采用滿堂輪扣支架，

12、底板下支架最大高度5.5米鋼筋砼、模板及木方自重:G1=( 25.5KN/m3×0.7m+0.6KN/m2) × 0.9m× 0.9m =14.94KN支架桿系自重:G2=( 164.8N ×4+36.3N×22) =1.5KN施工活荷載(包括振搗荷載):2G3=4.5KN/m2×0.9m×0.9m=3.65KN立桿的軸心壓力設計值：N=1.2 ×( 14.94+1.5 ) +1.4 × 3.65=24.84KN立桿的穩定性計算公式為：其中 N 立桿的軸心壓力最大值，N=24.84KNi 計算立桿的截面回

13、轉半徑，i=1.58cm；2A 立桿凈截面面積，A=4.890cm ；W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm 2；a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，h 最大步距，h=1.20m；l0 計算長度，取1.200+2× 0.300=1.800m； 由長細比，為180/1.58=113.92；a=0.30m； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比l0/i 查表得到0.497；經計算得到=24.84KN/(0.497× 4.89 cm2)=100.56N/mm2 f = 205.00N/mm 2立桿穩定

14、性滿足要求！六、 地基承載力驗算(一)C25 混凝土墊層承載力驗算受力計算：1. 梁端截面下單根立桿承載力由上得P=32.03KN2. 箱室截面下單根立桿承載力由上得P=24.84KN3. 腹板截面下單根立桿承載力由上得P=28.19KN底托底面積15cm× 15cm，則混凝土墊層壓應力為：梁端：=P/A=32.03×103/(150×150)=1.424MPa20MPa3箱室：=P/A=24.84×103/(150×150)=1.104MPa20MPa腹板：=P/A=28.19×103/(150×150)=1.253MPa

15、20MPa(二) 地基土承載力驗算50cm 換填片石+20cm砂礫石+C25鋼筋砼墊層地基承載力要求200 KPa為改善腳手架受力條件，便于搭設腳手架，在片石頂面上加做C25混凝土鋼筋混凝土墊層，厚度為30cm(不小于設計橋梁底部改河底板硬化厚度)。C25 混凝土鋼筋混凝土：30cm厚 C25鋼筋砼設雙層鋼筋網片；底層鋼筋網片采用 22、 16；上層鋼筋網片采用 16、 12 加強。沿線路方向縱向布置鋼筋底層網片為 16，沿線路方向縱向布置鋼筋上層網片為 12。鋼筋采用三級鋼、上下層鋼筋網片網格均為20*20cm為確保地基完全可靠，考慮到不可預見的因素，要求對塊石墊層進行碾壓，通過輕型觸探試驗

16、進行檢驗，合格后方可進行下道工序的施工。故地基承載力滿足要求。箱梁施工滿堂支架沉降檢測表- 頂部測點年 月 日單位： mm測 點加 載 前加載中加載后卸載6h 后非彈性 變形量標 高60%80%100%標 高彈性變形量0h12h24h36h0h12h24h36h0h12h24h36h標 高沉 降 量標 高沉 降 量標 高沉 降 量標 高沉 降 量標 高沉 降 量標 高沉 降 量標 高沉 降 量標 高沉 降 量標 高沉 降 量標高沉 降 量標 高沉 降 量標 高沉 降 量123456注： 1 、表中沉降量均指相鄰兩次監測標高之差。2、加載過程中，支架預壓監測36h 不能滿足本方案7.1.e 的規定，應重新對支架進行驗算與安全檢驗，可根據實際情況延長預壓時間或采取其他處理方法。監測：計算：施工技術負責人：監理：箱梁施工滿堂支架沉降檢測表- 底部測點年 月 日單位： mm測 點加 載 前加載中加載后卸載6h 后非彈性 變形量標 高60%80%100%