1、扶壁式擋土墻計算書mm墻高為例進行計算。其余計算方法相同，不再一一列出。(一)基本設計資料m，埋入土中深度hm，墻趾板按照無覆蓋土考慮。2墻后回填土參數考慮墻過高，土壓力過大，采用水泥土回填，容重取用=/m3。要求等值內摩擦角55°。等值內摩擦角是指把粘聚力計入內摩擦角內的數值，其值可以用下式計算：式中：，C為現場實測回填土的內摩擦角和粘聚力。3抗滑穩定系數KC1.3，傾覆穩定系數K01.5，滑動摩擦系數f0.4。4C20砼抗壓強度fCmm2；抗拉強度f1mm2II級鋼筋抗拉強度g310N/mm2。II級鋼筋彈性模量Eg×105 N/mm25砼裂縫容許開展寬度maxmm(二

2、)計算方法1計算的一般方法扶壁式擋圭墻由趾板、踵板、墻面板及肋四部分組成，設計時取兩肋跨中到跨中或肋中到肋中為一計算單元；對于趾板和肋分別按矩形或肋形懸壁梁考慮；對于墻面板和踵板是三向固定板，屬超靜定結構，按簡化假定的近似方法進行計算。具體計算采用城市道路設計手冊中擋土墻設計的有關章節提供的簡化方法。2墻面板和踵板計算荷載(1)墻面板為簡化計算，近似采用圖1中的梯形ABCDE來代替相應的法向應力圖，外力圖形中假設。對于兩肋中點的正彎矩采用跨中1/2段承受最大土壓力Pj(圖2)；對于墻面板與肋固著端的負彎矩，采用第三個H1段承受最大土壓力Pj(圖3)。(2)踵板考慮踵板與墻面板的固著作用，作用于

3、踵板上的法向應力按三角形分布計算，最大值在踵板端處等于W(圖4)。式中：M1墻趾板固著端處的計算彎矩，(T·m)；,2踵板端處的地基反力，T/m2；,回填土容重，T/m3；,h砼容重，T/m3。3墻面板和踵板的彎矩計算(1)與肋相交處的水平負彎矩墻面板：踵板：(2)肋跨中點之水平正彎矩墻面板：踵板：(3)背面取垂直彎矩H1·H1·l，垂直正彎矩為垂直負彎矩的1/4。4肋上的作用荷載及其厚度計算取跨中一段的墻面板與肋共同作用，構成一變截面的懸壁式T形梁，其彎矩和剪力如下：ENfjHiSwii+hi)MHi式中：Swi為T形梁的受壓區有效翼緣寬度，；,b肋寬；l跨間凈

4、距。(三)尺寸及配筋計算1土壓力計算2基本尺寸的確定(1)節跨布置跨間凈距：1，取l=m懸壁長度l，取l肋厚度取b=900mm(2)確定墻面板及底板的厚度及底板寬墻面板厚度采用初步設計時確定的頂寬600mm，底寬1000mm；初設底板厚度為1400mm。根據墻面板的抗彎能力與外彎矩相等的原則，水平負彎矩控制：采用配筋率0.5%則10.270，10.910，18.14，1219.8。則故面板厚度足夠。底板寬度的計算(考慮到地基承載力較小，故取用較大的底寬)取B1m。底板全寬為BB1+B2+B3m底板厚度的核算1)按趾板彎矩核算先計算底板的地基反力土重及力臂：W16×6×m自重

5、及力臂：W19××167×m總法向力：總彎矩：××·m故max2,min2即趾端處1=2T/m2,踵端處2=2T/m2則趾根部彎矩設0.3%，則12)按踵板彎矩核算設0.5%，則1則故認為底板厚度可以滿足。3墻身穩定驗算全墻總法向力總穩定力矩My×(1.5+3)+9××××16××2.5999.35 T·m驗算抗滑安全系數抗傾安全系數故認為均滿足要求。4墻體配筋及裂縫開展寬度的計算(1)墻面板最大水平負彎矩及裂縫開展寬度的計算h0600-400560mm故

6、其計算出的配筋率小于最小配筋率，故采用最小配筋率(0.15%)配置N2。墻高8m以上為12100，墻高8m以下為14100，鋼筋布置在面板背側沿全長布置。最大水平正彎矩故依舊采用最小配筋率配筋，布設N3在面板墻胸一側，布法同N2。墻面板與肋結合處中部1m高的條帶的剪力由下式計算X1h0=×mm故不需配置箍筋最大垂直負彎矩故計算出的配筋率小于最小配筋率，采用最小配筋率配置N4，14100，置于N2外側(靠墻胸一側)，下部埋入踵板內。最大垂直正彎矩故依舊采用最小配筋率配置N5，14100，置于N3鋼筋內側(靠墻背一側)踵板頂面，平衡墻面板最大垂直負彎矩的配筋計算故采用最小配筋率配置N8，

7、14100，置于N6下面，縱向布置同N4。計算兩肋中間1寬的垂直墻條底部的剪力故不需配置箍筋mm，裂縫具體計算可以參考以下踵板中的裂縫算法。(2)踵板的配筋及裂縫開展寬度的計算趾根部的彎矩M1·m趾端處剪力最大值最大水平縱向負彎矩的配筋和裂縫開展寬度的計算按水平負彎矩配筋h0=1400-40=1360mm因彎矩較大，經計算需配用較大的鋼筋面積才能滿足抗裂要求，選用928(Ag5542mm2)則鋼筋的實際應力為故最大裂縫寬度為故踵板頂部沿縱向布置鋼筋N6，其橫向布置為：外2m采用每延米928，中2m采用每延米628，內2m采用每延米620。最大正彎矩的配筋和裂縫開展寬度的計算經過試算，

8、需要較大的鋼筋面積才能滿足裂縫開展要求，選用鋼筋N，925(Ag4418mm2)，鋼筋橫向布置同N6。則鋼筋應力踵板端部與肋結合處的最大剪力計算故從理論上可以不配置箍筋，但為了增強鋼筋的整體性和提高抗剪，依舊在端部配置四肢箍筋10250。(3)趾板的配筋及裂縫開展寬度的計算根據趾板厚度核算時的結果，取P%0.30%則選用鋼筋N1每延米2280(Ag4752mm2)。則N1鋼筋每隔一根延伸至踵板底部，起分布和架立筋作用。(4)肋的配筋及裂縫開展寬度的計算肋背受力鋼筋的計算選取4個截面(4m、8m、12m、16m)分別計算彎矩，配筋和裂縫，把計算結果列成表格如下：肋背受力鋼筋設置表表1Hi(m)梁

9、高H(m)肋高B3i(m)有效翼緣寬度Swi彎矩鋼筋型號和根數(每延米)N11實際配筋面積(mm2)4222015202700620188583810301045006201885125400450063001020422466216700060008100102010226943注：表中鋼筋面積大都按水工大尺寸構件的最小配筋率同時參照抗裂要求而定。截面應力復核計算表表2Hi(m)h(mm)X(mm)Z鋼筋應力g(N/mm2)422204021801980838104037703537125400167000裂縫開展寬度計算表表3Hi(m)g(N/mm2)Ai(3d+a)b(mm)Stk4900008900001214220016142200水平拉筋