1、化工原理課程設計任務書一、設計題目乙醇-水溶液連續板式精餾塔設計.二、任務要求1 、設計一連續板式精餾塔一分離乙醇和水，具體工藝參數如下：（1）原料乙醇含量：質量分率=29%（2）原料處理量：質量流量=10.8t/h（3）摩爾分率Xd=0.82 。 Xw=0.022、工藝操作條件：常壓精儲，塔頂全凝，泡點進料，泡點回流， R= （1.22） Rmin.三、設備形式篩板塔四、設計工作日每年 330天 ,每天24小時連續運行六、主要內容1. 確定全套精餾裝置地流程，匯出流程示意圖，標明所需地設備、管線及有關控制或觀測所需地主要儀表與裝置.2. 精餾塔地工藝計算與結構設計：（ 1 ） .物料衡算確定

2、理論板數和實際板數；（ 2） .計算塔徑并圓整；（ 3） .確定塔板和降液管結構；（ 4） .流體力學校核，并對特定板地結構進行個別調整；（ 5） .全塔優化，要求操作彈性大于2.3. 計算塔高.4. 估算冷卻水用量和冷凝器地換熱面積、水蒸氣用量和再沸器換熱面積.5. 繪制塔板結構圖.6. 列出設計參數表第一章 設計概述1.1 塔設備在化工生產中地作用與地位塔設備是是化工、石油化工和煉油等生產中最重要地設備之一.它可使氣液或液液兩相間進行緊密接觸，達到相際傳質及傳熱地目地.可在塔設備中完成常見地單元操作有：精餾、吸收、解吸和萃取等.此外，工業氣體地冷卻與回收、氣體地濕法凈制和干燥以及兼有氣液兩

3、相傳質和傳熱地增濕、減濕等.在化工、石油化工、煉油廠中，塔設備地性能對于整個裝置地產品質量和環境保護等各個方面都有重大影響.塔設備地設計和研究受到化工煉油等行業地極大重視.1.2 塔設備地分類塔設備經過長期地發展，形成了形式繁多地結構，以滿足各方面地特殊需要，為研究和比較地方便，人們從不同地角度對塔設備進行分類，按操作壓力分為加壓塔、常壓塔和減壓塔；按單元操作分為精餾塔、吸收塔、解吸塔、萃取塔、反應塔和干燥塔；按形成相際界面地方式分為具有固定相界面地塔和流動過程中形成相界面地塔，長期以來，人們最長用地分類按塔地內件結構分為板式塔、填料塔兩大類.1.3 板式塔板式塔是分級接觸型氣液傳質設備，種類

4、繁多，根據目前國內外地現狀，主要地塔型是浮閥塔、篩板塔和泡罩塔.1.3.1 泡罩塔泡罩塔是歷史悠久地板式塔，長期以來，在蒸餾、吸收等單元操作使用地設備中曾占有主要地地位，泡罩塔具有一下優點：（ 1 ） . 操作彈性大（ 2） .無泄漏（ 3） .液氣比范圍大（ 4） .不易堵塞，能適應多種介質泡罩塔地不足之處在于結構復雜、造價高、安裝維修方便以及氣相壓力降較大1.3.2篩板塔篩板塔液是很早就出現地板式塔，20 世紀 50 年代起對篩板塔進行了大量工業規模地研究，形成了較完善地設計方法，與泡罩塔相比，具有以下地優點：（ 1 ） . 生產能力大（提高2040）（ 2） .塔板效率高（提高1015）

5、（ 3） .壓力降低（降低3050），而且結構簡單，塔盤造價減少40左右，安裝維修都比較容易1.1.3.3浮閥塔20 世紀 50 年代起，浮閥塔板已大量地用于工業生產，以完成加壓、常壓、減壓下地蒸餾、脫吸等傳質過程.浮閥式之所以廣泛地應用，是由于它具有以下優點：（ 1） .處理能力大（ 2） .操作彈性大（ 3） .塔板效率高（ 4） .壓力降小其缺點是閥孔易磨損，閥片易脫落.浮閥地形式有很多，目前常用地浮閥形式有F1 型和 V-4 型， F1 型浮閥地結構簡單，制造方便，節省材料，性能良好.F1 型浮閥又分為輕閥和重閥兩種.V-4 型浮閥其特點是閥孔沖成向下彎曲地文丘里型，以減小氣體通過塔板

6、地壓強降，閥片除腿部相應加長外，其余結構尺寸與 F1 型輕閥無異，V-4 型閥適用于減壓系統.第二章設計方案地確定及流程說明4.1 塔型選擇根據生產任務，若按年工作日300天，每天開動設備24小時計算，產品流量為10.8t/h,由于產品粘度較小，流量較大，為減少造價，降低生產過程中壓降和塔板液面落差 地影響，提高生產效率，選用篩板塔 .4.2 操作流程乙醇一一水溶液經預熱至泡點后，用泵送入精儲塔.塔頂上升蒸氣采用全冷凝后，部分回流，其余作為塔頂產品經冷卻器冷卻后送至貯槽.塔釜采用間接蒸汽再沸器供熱，塔底產品經冷卻后送入貯槽.精微裝置有精儲塔、原料預熱器、再沸器、冷凝器、釜液冷卻器和產品冷卻器等

7、設備.熱量自塔釜輸入，物料在塔內經多次部分氣化與部分冷凝進行精微分離，由冷凝器和冷卻器中 地冷卻介質將余熱帶走.乙醇一水混合液原料經預熱器加熱到泡點溫度后送入精儲塔進料板，在進料板上與自塔上部下降地地回流液體匯合后，逐板溢流，最后流入塔底.在每層板上，回流液體與上升蒸汽互相接觸，進行熱和質地傳遞過程.流程示意圖如下圖圖1:精儲裝置流程示意圖第三章塔地工藝計算3.1 查閱文獻，整理有關物性數據(1)水和乙醇地物理性質表3 1:水和乙醇地物理性質名稱分子式相對分子 X密度20 ckg / m 3沸點101.33kPaC比熱容(20 C) Kg/(kg. C)黏度(20 C) mPa.s導熱系數(2

8、0 C ) 0 /(m. C)表向張力crxiO3(20 C) N/m水h2o18.029981004.1831.0050.59972.8乙醇C2H50H46.0778978.32.391.150.17222.8(2)常壓下乙醇和水地氣液平衡數據，見表 32表3一2乙醇一水系統tx y數據沸點t/c乙醇摩爾數/%沸點t/c乙醇摩爾數/%氣相液相氣相液相99.90.0040.0538227.356.4499.80.040.5181.333.2458.7899.70.050.7780.642.0962.2299.50.121.5780.1P 48.9264.7099.20.232.9079.855

9、2.6866.2899.00.313.72579.561.0270.2998.750.394.5179.2P 65.6472.7197.650.798.7678.9568.9274.6995.81.6116.3478.7572.3676.9391.34.1629.9278.675.9979.2687.97.4139.1678.4P 79.8281.8385.212.6447.4978.2783.8784.9183.7517.4151.6778.285.9786.4082.325.7555.7478.1589.4189.41乙醇相對分子質量：46;水相對分子質量：183.1.1進料液及塔頂、塔底

10、產品地摩爾分數Xw =0.02XF0.29/460.29/46 0.71/18=0.138xD =0.823.1.2平均摩爾質量M f =0.138 x46+ (1-0.138) x 18=21.86 kg/kmolM d= 0.82 46+ (1-0.82)18=40.96kg/kmolM w =0.02X46+ (1-0.02) Ml8=18.56kg/kmol3.2 全塔物料衡算總物料衡算D+W=F+S(1)易揮發組分物料衡算FXf = DXd + Wx W (2)恒摩爾流假設S=V=(R+1)D(3 )通過Xf =0.138 Xd =0.82由RMIN專用計算程序知Rmin=1.082

11、由工藝條件決定 R=1.85Rmin=1.08 1.85=2F=10.8 103 /21.86=494.1kmol/h聯立上式(1)、( 2)、(3)得：S=203.4kmol/hW=629.7kmol/h D=67.8kmol/h3.3 塔板數地確定3.3.1 理論塔板數NT地求取根據乙醇 水氣液平衡表1-6,作圖圖2:乙醇一一水氣液平衡圖0, 8SI0.0,100 。.：L 0. 2 8 3 0.液相摩爾分數由圖可知總理論板數為15,第十三塊板為進料板，精儲段理論板數為12,提留段理論板數為0. 5 0. b 0. 7 。0. 33菱0. 7(包括蒸保釜)3.3.2 全塔效率地估算用奧康奈

12、爾法(Oconenell)對全塔效率進行估算:根據乙醇水體系地相平衡數據可以查得:y =Xd =0.82 X1 =0.798 td = 78.40c (塔頂第一塊板)y13 =0.485x13 =0.138 tf =84.90c(加料板)y15 =0.107x15 =0.01 tw = 97.20c (塔底)由相平衡方程式y =可得a = y(X-1) 1 (- -1)xx(y 7)因此可以求得：1 =1.15;： 15 =5.88； 16 =11.86全塔地相對平均揮發度:(1) 精微段：0(= v1.15m 5.88 = 2.60(2) 提儲段：a/ = Ja150tl6 = v5.88x

13、 11.86 =8.35全塔地平均溫度：(1)精微段：tm =td *tf =81.70c 2(2)提儲段：tm/ =tw=91.1c2在81.7 0 c時，根據上圖知對應地X=0.297 ,由化工原理課本附錄H一(水在不同溫度下地黏度表)查得 N水=0.348mPa s,由附錄十二(液體黏度共線圖)查得N乙醇=0.40mPa s(圖中，乙醇地 X=10.5 , Y=13.8).在91.1 0C時，根據上圖知對應地X/=0.044,由化工原理課本附錄H一(水在不同溫度下地黏度表)查得 N水=0.313mPa s ,由附錄十二(液體黏度共線圖)查得N乙醇=0.37mPa s(圖中，乙醇地 X=1

14、0.5 , Y=13.8).因為= *七所以，平均黏度：(1) 精微段：L = 0.297 M 0.40 + (1 0.297) M 0.348 = 0.363mPa s(2) 提儲段： / =0.044父0.37+(1 0.044)M0.313 = 0.316mPa s用奧康奈爾法(Oconenell )計算全塔效率：ET = 0.49父(。)。245父1.1(1) 精微段：ET =0.49父(2.60父0.363)-24隈 1.1 =54.7%(2) 提微段：ET/ = 0.49 父(8.35 父 0.316)二245 父 1.1 = 42.5%3.3.3實際塔板數NP實際塔板數ET(1)

15、精微段：Np = 12/54.7% =21.94,取整22塊，考慮安全系數加一塊為23塊.(2)提儲段：Np= 3/42.5% =7.06，取整8塊，考慮安全系數加一塊，為 9塊.故進料板為第24塊，實際總板數為 31塊.第四章精微塔主題尺寸地計算4.1 精微段與提福段地汽液體積流量4.1.1 精微段地汽液體積流量整理精儲段地已知數據列于表3(見下頁)，由表中數據可知:液相平均摩爾質量：M=(21.86+40.34)/2=31.1kg/Kmol液相平均溫度：tm=(tf+td)/2=(84.9+78.4)/2=81.7 C表3精微段地已知數據ag進料板塔頂(A塊板)摩爾分數xf=0.138yf

16、=0.485y1=xD=0.82x1=0.798摩爾質量/ kg / kmolMlf=21.86Mvf=31.58MLf=40.34Mvl=40.96溫度/c84.978.4在平均溫度下查得 ：H2O = 971.1kg/m3, 7cH3cH20H =735kg/m3液相平均密度為：xLm.1 -XLmLm - CH3CH2OH其中，平均質量分數 xlm=(0.29+0.91)/2=0.6所以，p lm =814.2kg/m3精微段地液相負荷 L=RD=2 5s符合要求液體在精儲段降液管內地停留時間Af，HT0.0534 0.4Lst0.00382= 5.59S5S符合要求4.5 弓形降液管采

17、用平直堰，堰高hw=h1 -howhL -板上液層深度，一般不宜超過60-70mmhow -堰上液流高度堰上地液流高度可根據Francis公式計算_ Lc五 how = 0.00284E()3 LwE-液體地收縮系數Ls-液相地體積流量L w 堰長精福段5.18 彳how = 0.00284E()3 =0.0113E0.65已知 Wd =0.12m由 LW =0.65DLs5.182 5 -2 5(Lw)0.65 ,= 15.21查手冊知 E=1.04則how =0.00113 1.04=0.0118mLw =0.06-0.0118=0.0482m、15mm降液管底部離塔板距離h0,考慮液封，

18、取h0比hw即 h0=0.0482-0.015=0.0332同理，對提儲段一 4 213.76 3how = 0.00284E()3 U0.0218E0.65由 LW =0.65DLs13.76(Lw)250.652 5= 40.4查手冊得E=1.074how =0.0218 1.074=0.0234mhw =0.06-0.0234=0.366mh0=0.0366-0.015=0.016m4.6.開孔區面積計算進取無效邊緣區寬度W =0.05m破沫區寬度Ws=0.075mcs閥孔總面積可由下式計算22 二 2 ,X、Aa =2 x-x r r arcsin(一)a _1800rD1x=-(Ws

19、 Wd)=(0.075 0.15) =0.275m22r= D -Wc =0.5 -0.05 =0.45m 2一 -2=0.462 m所以 Aa =20.275 . 0.452 - 0.2752 0.452 arcsin(0275)a _18000.454.7篩板地篩孔和開孔率因乙醇-水組分無腐蝕性，可選用 6=3mm碳鋼板，取篩空直徑 d0=5mm篩空按正三角排列，孔中心距t=3d0=3 M5=15mm篩孔數目1158000Aan =t21158000 ) 0.462 =2377.76 : 2378152開孔率甲=0.9070.907 =10.07% (在 5-15%范圍內)(t/d)232

20、氣體通過篩孔地氣速為u0=A-29.51m /s1.373則精微段U0J ：0.1007 0.4621.377提儲段 u0T = = 29.60m/s0.1007 0.462第五章塔板地流體力學驗算5.1 氣體通過塔板地壓力降hp m液柱氣體通過塔板地壓力降（單板壓降）hp = hc + h1 +hb pcihp 氣體通過每層塔板壓降相當地液柱高度，m液柱hc 氣體通過篩板地干板壓降，m液柱h l 氣體通過板上液層地阻力，m液柱h仃 克服液體表面張力地阻力，m液柱5.1.1 干板阻力hc11. c 0干板壓降 hc hc=0.051(u0)2 CjU0 師孔氣速，m/sC0 孔流系數Pv Pl

21、 分別為氣液相密度，Kg/m3根據d2/ 6 =5/3=1.67查干篩孔地流量系數圖C0 =0.78一 一29 51 2 1 493精微段 hc mO.OSH-915-) (93) =0.134m液柱0.78814.229.60 2 1.079提儲段 hc =0.051()()=0.0863m 液柱0.78918.55.1.2板上充氣液層阻力幾板上液層阻力hl用下面地公式計算：h - ；00-0 (hw how)hL 板上清液層高度，m十一一反映板上液層充氣程度地因數，可稱為充氣因數D2 3.14 122降披管橫截面積 Af =0.0534m3,塔橫截面積 AT=0.785m44精微段 ua

22、=VS=1373=1.877At -Af0.785-0.0534動能因子 & =uC：v =1.877, 1.493 = 2.293查充氣系數 %與Fa地關聯圖可得 &0=0.55貝U hl=與hL=0.55 私06=0.033m 提儲段 U； = =.=1.882At -Af0.785-0.0543動能因子 Fa=ua. ：v =1.882.1.079 =1.955查充氣系數 譏與Fa地關聯圖可得配=0.58則 hl =，hl=0.58 冰06=0.03485.1.3由表面張力引起地阻力h液體表面張力地阻力h._4、:Lgd03精儲段憶=814.2 9.81 0.005 =.00411提福段

23、34 56.80 10918.5 9.81 0.005= 0.00504m綜上，故精儲段hp=0.134+0.033+0.00411=0.170m 液柱壓降 Ap=%h =814.2 9.81 0.170=1.4KPa提儲段 hp = Pgh=918.2 9.81 0.126=1.1KPa5.2 液面落差對于篩板塔，液面落差很小，且本設計地塔徑和流量均不大，故可忽略液面落差地影響5.3 液沫夾帶（霧沫夾帶）板上液體被上升氣體帶入上一層塔板地現象，為保證板式塔能維持正常地操作效果,ev 0.1 Kg 液/Kg 氣公式ev5.7 10”二 LUa、3.21HT - hf ,精微段ev5.7 109

24、41.08 10”3.21.87719402.5 父 0.06 J= 0.0879Kg/Kg :二 0.1Kg/Kg提福段5.7 1056.80 10-3 211.882、1.5-2.0u owu0 篩孔氣速uow 漏液點氣速精福段Uow =4.4C00.0056 0.13hL -h二：l / %=4.4 0.772 . 0.0056 0.13 0.06 -0.00411 814.2/1.493 = 7.73m/s實際孔速 u0 = 29.51m/s . u0w穩定系數為K = 29.51 =3.82 1.57.73提福段Uo,min = 4.4C0 0.0056 0.13hL -h二：L /

25、 ：，= 4.4 0.772 . 0.0056 0.13 0.06-0.00504 918.5/1.079 = 9.16m/s穩定系數為K =29歿=3.23 1.59.16故在本設計中無明顯漏液.5.5液泛為防止塔內發生液泛，降液管內液層高Hd應服從地關系Hd HT hw 乙醇-水組分為不易發泡體系故取9二0-6 精福段:Ht hw)尸0.6 0.40 0.0482 )-0.269m又 Hd = hp hd板上不設進口堰hd=0.153 (u0)2=0.153 0.06672=0.00068m 液柱Hd=0.170+0.06+0.00068=0.231m 液柱Hd 三(Ht hw)=0269

26、 = 0.269提福段:Ht hw =0.6 0.40 0.0366 = 0.262mhd=0.153 (u0)2=0.153 .272) 2=0.0113Hd=0.126+0.06+0.0113=0.197m 液柱Hd 7.73=0.361m3/s4據此可以做出與流體流量無關地水平漏液線16.1.2 液沫夾帶線以ev=0.1kg液/kg氣為限，求 Vs-Ls關系如下:上(325.7 父10 二 ua立飛hfVs二Vs= VsAt -Af1.785-0.0534 0.732hf=2.5hL=2.5 (hw+how) , hw=0.0482 how=2.84/1000 1.049.16=0.42

27、7m3/s 4據此可以做出與流體流量無關地水平漏液線16.2.5液泛線以ev=0.1kg液/kg氣為限，求 Vs-Ls關系如下:VsAT - AfVs1.785-0.0534Vs0.732hf=2.5hL=2.5 (hw+how) , hw=0.0366 how=2.84/1000 1.074 (3600LS/0.65)2/3=0.958LS2/3 則 hf=0.0915+2.395 LS2/3 HT-hf=0.4-0.0915-2.395LS2/3=0.309-2.395 LS2/33.220.732(0.309 -2.395LS3)= 0.15.7 10-6ev 341.08 10解得 V

28、S=1.768-13.70LS2/3Ls/(m3/s)0.0020.0040.0060.008Vs/(m3/s)1.5511.4231.3161.221可作出液沫夾帶線26.2.3液相負荷下限線how = 0.00284E(3600Ls23 =0.006E=1.074s,min3,0.006 、萬 0.65=()0.00284 1.0743600 _ _3= 0.000498m3/s據此可作出與氣體流量無關地垂直液相負荷下線3.6.2.4液相負荷上限線以日=5s作為液體在降液管中停留時間地下限AHt5,Ls,minLSAfHT =0.0534 0.4 =0.00427m3/s55據此可作出與氣

29、體流量無關地垂直液相負荷上線4.0.051 ,Pv0.0512(_)2 _2(A0c0)2 ：L (二/4 0.0052 2378 0.78)2(1.079(918.5)=0.00427b, = Ht (1 -1)hw U0.6 0.4 (0.6-0.58-1) 0.0366=0.2040.153(lwh。)20.153(0.65 0.0216)2=776.22c. 3600、2/3. .3一 3 33600 . / = 2.84 10 E(1 -)()=2.84 101.074 (1 0.58) ()3 =1.513lw0.652. 20.0452 Vs =0.204-776.2 Ls-1.

30、513列表計算如下Ls/(m3/s)0.0010.0040.0060.0080.010Vs/(m3/s)2.0401.8421.671.4411.116由此表數據即可做出液泛線 5.根據以上各線方程，可做出篩板塔地負荷性能圖如下:2.0. 002 0. 004 0. 006 Q. 008 0. 01Ls/ (m3/s)B:在負荷T能圖B上，作出操作點 A,連接OA,即可作出操作線.由圖可以看出，該篩板地操作上線為液泛控制，下線為漏液控制 .由圖查得Vs , max= 1.45m3/s Vs , min= 0.427m3/s故操作彈性為 Vs , max/Vs , min= 3.40第七章各接管

31、尺寸地確定及選型7.1進料管尺寸地計算及選型料液質量流體：GF =FMl.f =494.lM21.86 = 1.08d04kg/h進料溫度tf=84.9C,在此溫度下 P乙醇=732.5Kg/m3P水=968Kg/m3x 1-x 0.29 1 -0.29+=+一、。1：2732.5968 Pf = 885.4 Kg/m3G 1 08 1033則其體積流量：Vlf = F = .= 12.20m3/h = 0.00339m3/sPL,F885.4取館內流速：uF =2.0m/s則進料管管徑：Dl F =4,L = 。.0339 = 0.0465m = 46.5mmL,F、二 uF3.14 2則可

32、選擇進料管 654mmM 3mm熱軋無縫鋼管，此時管內液體流速1.874m/s7.2釜液由口管尺寸地計算及選型釜液質量流率：GW =WMl.w =629.721.0 = 13223.7kg/h出料溫度tw=97.2 C,在此溫度下 P乙醇=719Kg/m3 P水=960Kg/m31 x 1 -x=+PHP9w120.025 1 -0.025+二719960:?w =952Kg/m3體積流率：VsW = GW = 13223.7 =13.89m3/h =0.00386m3/ss;l,w 952取釜液出塔地速度 ul=0.5m/s4 0 00386則釜液出口管管徑：DW = 4 086 =0.05

33、72m = 57.2mm，3.14 1.5則可選擇釜液出口管 G68mmM3mm熱軋無縫鋼管，此時管內液體流速1.279m/s7.3回流管尺寸地計算及選型回流液質量流率：GW =WM L,W =135.6x40.96 = 5554.18kg/h回流溫度td=78.4C,在此溫度下 P乙醇=734Kg/m3 P水=974Kg/m3x 1 -x可.二T0.82 1-0.82+373497417d = 768Kg/m3體積流率：Vsl = GW = 5554.18 = 7.232m3 / h = 0.002m3/s 0d768取釜液出塔地速度 uw=1.5m/s則釜液出口管管徑：Dif = . 4

34、0.002 =0.0715m = 71.5mm3.14 0.5則可選擇回流管 683mmM3.5mm熱軋無縫鋼管，此時管內液體流速 0.441m/s7.4塔頂蒸汽由口徑及選型：sv105.3 40.96=476Kg/m3RT 8.314 (78.4 273)塔頂上升蒸汽地體積流量：Vsv = GW =3 67.8 40.96 =5644m3/h =1.568m/s ：s,W1.476取適當流速u=16m/s4 1.568d=0.353m = 353mm16二所選規格為：6400mm父12.8mm承插式鑄鐵管，此時管內流速14.25m/s7.5水蒸汽進口管口徑及選型進入塔地水蒸氣體積流量Vso

35、=鮑RT127 188.314 (97.2 273)= 0.743Kg/m30.7433 67.8 1833=4927.6m3/h =1.369m3/s取適當流速u=20m/s4 1.369d=0.295m = 295mm20 二則可選擇水蒸氣進口管 6350mmx 12mm承插式鑄鐵管，此時管內流速 16.41m/s第八章精福塔地主要附屬設備8.1冷凝器(1)冷凝器地選擇：強制循環式冷凝器冷凝器置于塔下部適當位置，用泵向塔頂送回流冷凝水，在冷凝器和泵之間需設回流罐，這樣可以減少臺架，且便于維修、安裝，造價不高 (2)冷凝器地傳熱面積和冷卻水地消耗量塔頂全凝器地熱負荷：Q=qm1r1=cpcq

36、m2(t2-t1)qm1=(R+1)DMDQ單位時間內地傳熱量，J/s或W;qm1, qm2熱、冷流體地質量流量，kg/s。ri ,r2熱，冷流體地汽化潛熱，J/kgt=78.4 C 時查表得 r=1100.2KJ/Kg貝UQ=qm1r1 = (2+1) X67.8 40.96 M100.2/3600=2546KJ/s取水為冷凝器介質其進出冷凝器地溫度為20c和30C平均溫度25c下水地比熱Cpc =4.203KJ/Kg.K于是冷凝水用量：qm2QCpc(t2 -t1)25464.203 (30-20)= 60.58Kg /s又 Q=KA .：tmK 取 700W m-2/ C所以，傳熱面積:A=T -ti - T -t210tm= l fT-ta =l(78.4-20 產2 Cn VT -t2 )n 3.845 (84.9-35)=2072000KJ/h釜殘液放出地熱量 Qw =WwCpw(tw1 -tw2)若將釜殘液溫度降至tw2=45 C那么平均溫度 twn=(97.2+45)/2=71.1 C其比熱為cpw=4.213KJ/kg. C,因此，Qw=18,56 X629.7 4.213 (97.2-45)=2570000KJ/h可知，Qw Qf ,于是理論上可以用釜殘液加熱原料液至泡點設計結果一覽表工程符號單位計算數據精福段提留段各段平均溫度tm