1、一、 工程概況序號項 目內 容1工程名稱金桂德府小區2建設地點青島平度市福州路西、勝利路北、溫州路東3建設單位青島盛坤房地產開發有限公司4投資來源自籌5建設規模7個單體，共43000平方米6投標承包方式包工包料7結構形式砌體、剪力墻8層次地下一層、地上5+1、7+19工 期 10工程質量標準達到國家施工驗收規范合格標準二、編制說明和依據施工方案是施工單位組織施工的指導性文件。為了避免盲目施工，減少損失，并在施工過程中，合理統籌安排勞動力調配、材料和機械設備進場。在確保質量、安全、文明施工的情況下，盡量縮短工期，有計劃、有目標地完成施工任務，特編制本施工方案。編制依據：1、施工圖紙2、建筑施工扣

2、件式鋼管腳手架安全技術規范 （JGJ130-2011）3、混凝土結構設計規范 （GB50010-2002）4、建筑結構荷載規范 （GB50009-2001）5、建筑施工高處作業安全技術規范 （JGJ80-91）以及國家對建筑工程施工的最新規范標準和要求和結合本地區特點的施工工藝標準、有關技術成果、類似工程的經驗資料。方案選擇應遵循：技術要先進，工期要高速，質量保全優，安全有保障，生產出效益，施工還可行的原則。三、腳手架計算（一）地面處理1、各樓座四周用3：7灰土分層夯實后，在上面澆筑C15素混凝土進行硬化，厚度為10cm。2、立桿支座下墊厚度為5060mm的木墊板（或木腳手板）（二）計算書平度

3、金桂德府小區工程； 工程建設地點:平度市福州路與勝利路交口；屬于剪力墻結構； 地上7層； 地下1層；建筑高度：21m；標準層層高：3m ；總建筑面積：43000平方米。本工程由青島盛坤房地產開發有限公司投資建設，北京高能筑博設計院設計，青島泰豐建設監理有限公司監理，南通二建組織施工；由曹紅華擔任項目經理?？奂戒摴苈涞啬_手架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2011)、建筑地基基礎設計規范(GB 50007-2002)、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等編制。一、參數信息:1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為

4、 24 m，8#、9#、10#、11#四層以下采用雙管立桿，四層以上采用單管立桿；搭設尺寸為：橫距Lb為 1.05m，縱距La為1.5m，大小橫桿的步距為1.8 m；內排架距離墻長度為0.30m；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2 根；采用的鋼管類型為 48×3.0； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；連墻件采用兩步三跨，豎向間距 3.6 m，水平間距4.5 m，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2.活荷載參數施工均布活荷載標準值:3.000 kN/m2；腳手架用途:結構腳手架；同時施工層數:2 層；3.風荷載參數本工程地處山東青島市，基本風壓0.57 kN/m2；風荷載高度

5、變化系數z，計算連墻件強度時取0.92，計算立桿穩定性時取0.74，風荷載體型系數s 為0.214；4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m):0.1248；腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.150；安全設施與安全網(kN/m2):0.005；腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:竹笆片腳手板擋板；每米腳手架鋼管自重標準值(kN/m):0.033；腳手板鋪設總層數:13；單立桿腳手板鋪設層數:0；5.地基參數地基土類型:素填土；地基承載力標準值(kPa):120.00；立桿基礎底面面積(m2):0.20；地基承載力調整系數:1.00

6、。 二、大橫桿的計算:按照扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)第條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.033 kN/m ；腳手板的自重標準值:P2=0.3×1.05/(2+1)=0.105 kN/m ；活荷載標準值: Q=3×1.05/(2+1)=1.05 kN/m；靜荷載的設計值: q1=1.2×0.033+1.2×0.105=0.166 kN/m；活荷載的設計值: q2=1.4&

7、#215;1.05=1.47 kN/m； 圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合?？缰凶畲髲澗嘤嬎愎饺缦? M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大彎距為 M1max=0.08×0.166×1.52+0.10×1.47×1.52 =0.361 kN·m；支座最大彎距計算公式如下: M2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大彎距為 M2max= -0.10×0.166

8、5;1.52-0.117×1.47×1.52 =-0.424 kN·m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =Max(0.361×106,0.424×106)/4490=94.432 N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為 = 94.432 N/mm2 小于 大橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算:最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下： max = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.033+0.105=0.138 k

9、N/m； 活荷載標準值: q2= Q =1.05 kN/m； 最大撓度計算值為： = 0.677×0.138×15004/(100×2.06×105×107800)+0.990×1.05×15004/(100×2.06×105×107800) = 2.583 mm；大橫桿的最大撓度 2.583 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500/150 mm與10 mm，滿足要求！三、小橫桿的計算:根據JGJ130-2001第條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座

10、的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1= 0.033×1.5 = 0.05 kN；腳手板的自重標準值：P2=0.3×1.05×1.5/(2+1)=0.158 kN；活荷載標準值：Q=3×1.05×1.5/(2+1) =1.575 kN；集中荷載的設計值: P=1.2×(0.05+0.158)+1.4 ×1.575 = 2.454 kN； 小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和；均布荷

11、載最大彎矩計算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax = 1.2×0.033×1.052/8 = 0.006 kN·m；集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax = Pl/3Mpmax = 2.454×1.05/3 = 0.859 kN·m ；最大彎矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.864 kN·m；最大應力計算值 = M / W = 0.864×106/4490=192.514 N/mm2 ；小橫桿的最大彎曲應力 =192.514 N/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值 205 N/mm2，滿足要求

12、！3.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:qmax = 5ql4/384EIqmax=5×0.033×10504/(384×2.06×105×107800) = 0.024 mm ；大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q = 0.05+0.158+1.575 = 1.782 kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:pmax = Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax = 1782.45×1050×

13、(3×10502-4×10502/9 ) /(72×2.06×105×107800) = 3.298 mm；最大撓度和 = qmax + pmax = 0.024+3.298 = 3.322 mm；小橫桿的最大撓度為 3.322 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 1050/150=7與10 mm,滿足要求！四、扣件抗滑力的計算:按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8.00kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范5.2.5):

14、 R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取8.00 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值: P1 = 0.033×1.5×2/2=0.05 kN；小橫桿的自重標準值: P2 = 0.033×1.05/2=0.017 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0.3×1.05×1.5/2=0.236 kN；活荷載標準值: Q = 3×1.05×1.5 /2 = 2.362 kN；荷載的設計值: R=1.2×(0.05+0.017+0.236)+1.4×2.362

15、=3.672 kN；R < 8.00 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、腳手架立桿荷載計算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：D表示單立桿部分，S表示雙立桿部分。(1)每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1248kN/m NGD1 = 0.1248+(1.50×2/2)×0.033/1.80×(24.00-20.00) = 0.610kN； NGS1 = 0.1248+0.033+(1.50×2/2)×0.033/1.80×20.00 = 3.717kN；(2)腳手板的自重標

16、準值；采用竹笆片腳手板，標準值為0.3kN/m2 NGD2= 0.3×0×1.5×(1.05+0.3)/2 = 0 kN； NGS2= 0.3×(13-0)×1.5×(1.05+0.3)/2 = 3.949 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15kN/m NGD3 = 0.15×0×1.5/2 = 0 kN； NGS3 = 0.15×(13-0)×1.5/2 = 1.462 kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網:0.005 kN/m2 NGD4 = 0

17、.005×1.5×(24-20) = 0.03 kN； NGS4 = 0.005×1.5×20 = 0.15 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NGD = NGD1+NGD2+NGD3+NGD4 = 0.64 kN； NGS = NGS1+NGS2+NGS3+NGS4 = 9.278 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ = 3×1.05×1.5×2/2 = 4.725 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 Nd = 1.2 NGD+0.85

18、×1.4NQ = 1.2×0.64+ 0.85×1.4×4.725= 6.391 kN； Ns = 1.2 NGS+0.85×1.4NQ = 1.2×9.278+ 0.85×1.4×4.725= 16.757 kN；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為N'd = 1.2NGD+1.4NQ = 1.2×0.64+ 1.4×4.725=7.383kN；N's = 1.2NGS+1.4NQ = 1.2×9.278+ 1.4×4.725=17.749kN；六、立桿的

19、穩定性計算: 外腳手架采用雙立桿搭設，按照均勻受力計算穩定性。穩定性計算考慮風荷載，按立桿變截面處和架體底部不同高度分別計算風荷載標準值。風荷載標準值按照以下公式計算 Wk=0.7z·s·0其中 0 - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：0 = 0.57 kN/m2； z - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：z= 0.84，0.74； s - 風荷載體型系數：取值為0.214；經計算得到，立桿變截面處和架體底部風荷載標準值分別為: Wk1 = 0.7 ×0.57

20、15;0.84×0.214 = 0.072 kN/m2； Wk2 = 0.7 ×0.57×0.74×0.214 = 0.063 kN/m2；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 分別為: Mw1 = 0.85 ×1.4Wk1Lah2/10 = 0.85 ×1.4×0.072×1.5×1.82/10=0.041 kN·m； Mw2 = 0.85 ×1.4Wk2Lah2/10 = 0.85 ×1.4×0.063×1.5×1.82/10=0.037 kN

21、·m；1. 主立桿變截面上部單立桿穩定性計算。考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 = N/(A) + MW/W f立桿的軸心壓力設計值 ：N = Nd = 6.391 kN；不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 = N/(A) f立桿的軸心壓力設計值 ：N = N'd= 7.383kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.59 cm；計算長度附加系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2011)表得 ： k = 1.155 ；計算長度系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2011)表得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 l0 =

22、 kuh 確定：l0 = 3.118 m；長細比: L0/i = 196 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.188立桿凈截面面積 ： A = 4.24 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2；考慮風荷載時 = 6390.99/(0.188×424)+41480.997/4490 = 89.415 N/mm2；立桿穩定性計算 = 89.415 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！不考慮風荷載時 = 7383.24/(0.188

23、5;424)=92.624 N/mm2；立桿穩定性計算 = 92.624 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！2. 架體底部立桿穩定性計算?？紤]風荷載時,雙立桿的穩定性計算公式 = N/(A) + MW/W f立桿的軸心壓力設計值 ：N = 1.2×(NGD+ NGS)+0.85×1.4×NQ/2=8.762 kN；不考慮風荷載時,雙立桿的穩定性計算公式 = N/(A) f立桿的軸心壓力設計值 ：N = 1.2×(NGD+ NGS)+ 1.4×NQ/2=9.259kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i =

24、1.59 cm；計算長度附加系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2011)表得 ： k = 1.155 ；計算長度系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2011)表得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 3.118 m；長細比: L0/i = 196 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.188立桿凈截面面積 ： A = 4.24 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2；考慮風荷載時 = 8762.445/

25、(0.188×424)+36542.783/4490 = 118.065 N/mm2；立桿穩定性計算 = 118.065 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！不考慮風荷載時 = 9258.57/(0.188×424)=116.15 N/mm2；立桿穩定性計算 = 116.15 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！七、連墻件的穩定性計算: 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Nl = Nlw + N0連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算z0.92，s0.214，00.57，Wk = 0.7z

26、·s·0=0.7 ×0.92×0.214×0.57 = 0.079 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 16.2 m2；按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-201條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw = 1.4×Wk×Aw = 1.782 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 6.782 kN；連墻件承載力設計值按下式計算：Nf = ·A

27、3;f其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比 l/i = 300/15.9的結果查表得到 =0.949，l為內排架距離墻的長度； A = 4.24 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.949×4.24×10-4×205×103 = 82.487 kN；Nl = 6.782 < Nf = 82.487,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl = 6.782小于雙扣件的抗滑力 16 kN，滿足要求！ 連墻件扣件連接示意圖八、立桿的地基承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下

28、式的要求 p fg 地基承載力設計值:fg = fgk×kc = 120 kPa； 其中，地基承載力標準值：fgk= 120 kPa ；腳手架地基承載力調整系數：kc = 1 ； 立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =87.624 kPa ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 1.2×(NGD+NGS)+0.85×1.4×NQ=1.2×(0.64+9.278)+0.85×1.4×4.725 = 17.525 kN；基礎底面面積 ：A = 0.2 m2 。p=87.624kPa fg=120 kPa 。地基

29、承載力滿足要求！四、腳手架構造要求及技術措施1、立桿上部采用單立桿，立桿頂端高出結構欄桿至少1.5m。立桿接頭除頂層頂步外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接，立桿與大橫桿采用直角扣件連接。接頭交錯布置，兩個相鄰立柱接頭避免出現在同步同跨內，并且在高度方向至少錯開50cm；各接頭中心距主節點的距離不大于步距的1/3（本工程取60cm）。立桿在頂部搭接時，搭接長度不小于1m，必須等間距3 個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至搭接縱向水平桿桿端的距離不小于100mm。2、大橫桿大橫桿置于小橫桿之下，立柱的內側，用直角扣件與立桿扣緊，采用至少6m 且同一步大橫桿四周要交圈。大橫桿采用對接扣件連接，其

30、接頭交錯布置，不在同步同跨內；相鄰接頭水平距離不小于50cm，各接頭距立柱距離不大于縱距的1/3，大橫桿在同一步架內縱向水平高差不超過全長的1/300，局部高差不超過5cm。3、小橫桿每一立桿與大橫桿相交處（主節點）都必須設置一根小橫桿，并采用直角扣件扣緊在大橫桿上，該桿軸線偏離主節點不大于15cm。小橫桿間距與立桿縱距相同，且根據作業層腳手板搭設的需要，在兩立柱之間等距離設置1 根小橫桿，最大間距不超過75cm。小橫桿伸出外排大橫桿邊緣距離不小于10 cm，伸出里排大橫桿距離結構外邊緣15 cm。4、縱、橫向掃地桿縱向掃地桿采用直角扣件固定在距離底座上皮20cm 的立柱上，橫向掃地桿則用直角

31、扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立柱上。對于立桿存在較大高低差時，掃地桿錯開，高處的縱向掃地桿向底處延長兩跨與立柱固定。5、剪刀撐本工程雙排落地腳手架采用剪刀撐與橫向斜撐相結合的方式，隨立柱、縱橫向水平桿同步搭設，用通長剪刀撐沿架高連續布置，全部采用單桿通長剪刀撐。剪刀撐每6 步4 跨設置一道，斜桿與地面的夾角在45°60°之間。斜桿相交點處于同一條直線上，并沿架高連續布置，剪刀撐的一根斜桿扣在立桿上，另一根扣在小橫桿伸出的端頭上，兩端分別用旋轉扣件固定，在其中間增加24 個扣節點。所有固定點距主節點距離不大于15cm。最下端的剪刀撐的底部要插到墊板處。為保證剪刀撐的順直，同

32、時充分考慮剪刀撐的安全作用，剪刀撐采用對接扣件連接（保證鋼管和對接扣件的質量和必要日常檢查）。本工程除在每一拐角處設置橫向斜撐外，中間每隔6 跨設置一道。橫向斜撐在同一節間，由底至頂層呈之字形連續布置，斜桿采用通長桿件，使用旋轉扣件固定在與之相交的立桿或橫向水平桿的伸出端上。6、腳手板立桿底座墊木平行于墻面放置，采用4000mm 長竹笆板，兩端設直徑為4mm 的鍍鋅鋼絲箍兩道。在作業層下部加設一道水平兜網，隨作業層上升，作業層為一層。首層滿鋪一層腳手板，以上每隔6 層也需要滿鋪一層腳手板，并設置安全網及防護欄桿。腳手板設置在三根橫向水平桿上，并在兩端8cm 處用直徑14 號鍍鋅鋼絲箍繞23 圈

33、固定。腳手板應平鋪、滿鋪、鋪穩，接縫處設兩根小橫桿，各桿距離接縫的距離均不大于15cm。靠墻一側的腳手板距離結構墻的距離不大于15cm。拐角處兩個方向的腳手板重疊放置，避免出現探頭及空擋現象。腳手板的對接、搭接構造要求見8.2 節：腳手架搭設的允許偏差和檢驗方法。7、連墻件連墻件采用剛性連接，選用48×3.0的鋼管，其與腳手架的連接采用直角扣件，連墻件通過預先埋設的48鋼管在梁板內，連墻件盡量靠近主節點，偏離主節點不大于300mm。連墻件中的連墻桿盡量呈水平設置，當不能水平設置時，與腳手架連接的一端應下斜連接，不得采用上斜連接；當腳手架暫時不能設置連墻件時可搭設拋撐，拋撐采用通長桿與

34、腳手架可靠連接，與地面成45°60°夾角。8、防護設施腳手架滿掛全封閉密目安全網，密目網采用1.8m×6.0m 規格，用網繩綁扎在大橫桿外立桿內側。作業層安全網應高于平臺1.2m，并在作業層下部掛一道水平兜網，在架內高度3.0m 左右設首層平網，往上每隔6步設隔層平網，施工層隨層設網。作業層腳手架立桿于0.6m 和1.2m 處設兩道防護欄桿，底部側面設18cm 高的擋腳板。五、腳手架的搭設及拆除施工工藝（一）落地式腳手架的搭設施工工藝1、搭設順序落地式雙排腳手架的搭設順序為：場地平整、夯實澆筑素混凝土縱向掃地桿立桿橫向掃地桿小橫桿大橫桿（柵格）剪刀撐連墻桿鋪腳手板

35、搭防護欄桿綁扎安全網2、施工工藝定位定距：根據構造要求在建筑物四角用尺量出內、外立桿距墻距離，并做好標記。用鋼卷尺拉直，分出立桿位置，并用白灰點出立桿標記。墊板準確放在定位線上，墊板必須鋪放平穩，不得懸空。在搭設首層腳手架的過程中，沿四周每框架格內設一道斜支撐，拐角處雙向增設，待該部位腳手架與主體結構的連墻件可靠拉結后方可拆除。當腳手架操作層高出連墻件兩步時，應采取臨時穩定措施，直至連墻件搭設完畢后方可拆除。雙排架宜先立里排立桿，后立外排立桿。每排立桿宜先立兩頭，再立中間的一根，互相看齊后再立中間部分各立桿。雙排架內、外排兩立桿的連線要與墻面垂直。立桿接長時，應先立外排，后立內排。其余組件的搭

36、設要求詳見構造要求。（二）腳手架的拆除施工工藝拆除作業應按確定的程序進行拆除：安全網擋腳板及腳手板防護欄桿 剪刀撐斜撐桿小橫桿大橫桿立桿。不準分立面拆除或在上下兩步同時拆除，做到一步一清，一桿一清。拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣件。拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣件。所有連墻桿必須隨腳手架拆除同步下降，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架，分段拆除高差不應大于兩步，如高差大于兩步，應增設連墻件加固。拆除后架體的穩定性不被破壞，如附墻桿被拆除前，應加設臨時支撐防止變形，拆除各標準節時，應防止失穩。當腳手架拆至下部最后一根長鋼管的高度時，應先在適當位

37、置搭臨時拋撐加固，后拆除連墻件。六、安全保證措施（一）材質及其使用的安全技術措施1、扣件的緊固程度宜在4050 N·m，并不大于65 N·m，對接扣件的抗拉承載力為3kN。對接扣件安裝時其開口應向內，以防進雨，直角扣件安裝時開口不得向下，以保證安全。2、各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣不小于100mm。3、鋼管有嚴重銹蝕、壓扁或裂紋的不得使用，禁止使用有脆裂、變形、滑絲等現象的扣件。4、外腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭，禁止扣件、繩索、鋼絲、竹篾、塑料混用。5、嚴禁將外徑48mm 與51mm 的鋼管混合使用。6、鋼管和扣件均要現場取樣送檢,合格后方可使用。（二）腳手架搭設的安全技術措施

38、1、腳手架的基礎必須經過硬化處理滿足承載力要求，做到不積水、不沉陷，頂板基礎的混凝土必須達到設計強度的75%以上才能施工。2、搭設過程中劃出工作標志區，禁止行人進入，統一指揮、上下呼應、動作協調，嚴禁在無人指揮下作業。當解開與另一人有關的扣件時必須先告訴對方，并得到允許，以防墜落傷人。3、開始搭設立桿時應每隔6 跨設置一根拋撐，直至連墻件安裝穩定后，方可根據情況拆除。4、腳手架及時與結構拉結或采取臨時支頂，以保證搭設過程安全，未完成腳手架在每日收工前，一定要確保架子穩定。5、腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設的高度不得超過相鄰連墻件以上兩步。6、在搭設過程中應由安全員、架子班長等進行檢查、驗

39、收和簽證。每兩步驗收一次，達到設計施工要求后掛合格牌。（三）腳手架上施工作業的安全技術措施1、結構外腳手架每支搭一層，支搭完畢后，經項目經理部安全員驗收合格后方可使用，任何班組長和個人，未經同意不得任意拆除腳手架部件。2、嚴格控制施工荷載，腳手板上不得集中堆放荷載，施工荷載不得大于3kN/m2，確保較大安全儲備。3、結構施工時不允許三層同時作業，裝修施工時同時作業層數不超過兩層，臨時使用的懸挑腳手架同時作業層數不超過一層。4、當作業層高出其下連墻件3.1m 以上，且其上尚無連墻件時應采取適當的臨時拋拉措施。5、各作業層之間設置可靠的防護欄桿，防止墜落物體傷人。6、定期檢查腳手架，發現問題和隱患，在施工作業前及時維修加固，以達到堅固穩定，確保施工安全。（四）腳手架拆除的安全技術措施1、腳手架搭拆人員必須是經過考核的專業架子工，并持證上崗。連墻件應在位于其上的全部可拆桿件都拆除之后才能拆除。2、拆架前，全面檢查待拆腳手架，根據檢查結果，擬訂出作業計劃，報請批準，進行技術交底后才準備工作。3、架體拆除前，必須察看施工現場環境，包括架空線路、外腳手架、地面的設施等各類障礙物、地錨、攬風繩、連墻桿及被拆除架體各吊點、附件、電器裝置情況，凡能提前拆除的盡量拆除掉。4、拆除時應劃出作業區，周圍設繩綁圍欄或樹立警示