1、電梯井操作平臺施工方案一i、工程概況：1.1 基本概況1、工程總體概述：序號項目內容1工程名稱“海林陽光城”一期4#、5#樓、裙房及地下室二標段2工程地點武漢巾東西湖區東吳大道南、二秀路西3建設單位湖北萬德利置業有限公司4勘察單位武漢華中Mt工程有限責任公司5設計單位中信建筑設計研究總院后限公司6監理單位湖北建盛工程項目管理有限公司7施工單位武漢建工第三建筑后限公司1.2 建筑設計及主體結構概況住宅樓為框架剪力墻結構，地下三層裙樓3層，4層為轉換層，地上標準層在5層31層之間，標準層層高2.9m,具體情況詳見下表。號層高(m)建筑圖度(m)h居數-3層-2層-1層1層2層層3層45315#-3

2、313.83.85.1匚V.45.11.1.352.9099.24#-3313.83.85.1匚V.45.11.1.352.9099.2二、編制依據：1.建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-20113. 鋼管扣件水平模板的支撐系統安全技術規程DG/TJ08-016-20044. 本工程施工圖紙三、電梯井操作平臺施工技術方案1 .本工程，消防電梯井平面尺寸為2.1米X2.1米，客梯電梯井平面尺寸為2.1米X2.6米。結構施工期間考慮采用搭設落地腳手架方法布置操作平臺，每隔兩層采用水平鋼管架挑在樓層上來加固，并且每隔兩層用方木、模板滿鋪作為硬隔離。電梯井操作平臺選用4根16號工字鋼作

3、為基礎，中心間距為1米；工字鋼兩端固定于結構上，固定端長度為300mm上面設置限位措施固定立桿。2 .電梯井施工操作平臺采用？48X3.5mm普通鋼管進行搭設，最大搭設高度不大于10米；立桿布置在工字鋼上，間距1.1米X1.1米，水平桿間距為1.5米。立桿均采用對接形式；兩側橫向立桿從底部至頂部連續設置剪刀撐。3 .嚴格按照設計尺寸搭設，立桿的接頭應錯開；確保立桿的垂直偏差小于50mm橫桿的水平偏差小于50mm。4 .確保每個扣件和鋼管的質量滿足要求，每個扣件的擰緊力矩都要控制在4560NM5 .嚴格控制實際施工荷載不超過200KG/itf。6 .落地操作平臺根據施工進度逐層搭設，嚴禁超高，每

4、層腳手架搭設安裝完成后由相關人員組織驗收。7 .每層腳手架操作平臺安裝完成及時鋪設墊木和模板，便于施工人員操作，要求墊木間距不大于250mm。.4、 操作平臺的安全、文明保證措施：1、 電梯井門洞口安裝1800mn工具式防護門；防護門底部安裝200mnW木質踢腳板，防護門外側張掛“當心墜落”安全警示標志牌。2、 電梯井內每隔兩層搭設一道水平防護平臺；水平防護平臺采用鋼管、木枋及模板搭設，每個樓層電梯井內增設一道水平兜網。3、 操作平臺必須通過驗收合格后方可投入使用，施工期間嚴禁超載，平臺上堆放的模板必須隨放隨清理。4、 施工期間不得在平臺上堆放大量模板、鋼筋等材料。5、 卸料平臺必須配合施工進

5、度搭設，拆除順序和方法，可按先支的后拆、后支的先拆順序進行6、 結構施工期間電梯井四周必須封閉，并且根據操作平臺的拆除進度及時搭設隔離措施，滿足施工安全。7、 作業層欄桿和擋腳板的要求：欄桿和擋腳板均應搭設在外立桿的內側；上欄桿上皮高度應為1.2m。8、腳手板的鋪設要求：應鋪滿、鋪穩，用直徑3.2mm的鍍鋅鋼絲固定在支承桿件上。9、 根據工程的施工進度確認不需用操作平臺后，經施工部門同意方可拆除；拆除腳手架，應設置警戒區，并有專人負責進行監護、指揮，應將材料、雜物清理干凈。5、 電梯井操作平臺扣件鋼管支撐架計算書1、計算依據計算依據1建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001

6、)。0計算依據2施工技術2002.3.扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全模板支架搭設高度為52.5-86.6米，搭設尺寸為：立桿的縱距b=1.10米，立桿的橫距l=1.10米，立桿的步距h=1.80米。采用的鋼管類型為？48X3.0。2、縱向支撐鋼管的計算縱向鋼管按照均布荷載下連續梁計算，截面力學參數為截面抵抗矩W=4.49cm3；截面慣性矩I=10.78cm4；縱向鋼管計算簡圖5.1. 荷載的計算：(1) 腳手板與欄桿自重(kN/m)：q1=0.000+0.300X0.300=0.090kN/m(2) 堆放材料的自重線荷載(kN/m)：q21=2.000X0.300=0.600kN/m(3

7、) 施工荷載標準值(kN/m)：q22=1.500義0.300=0.450kN/m經計算得到，活荷載標準值q2=0.450+0.600=1.050kN/m5.2. 抗彎強度計算最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩。最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:最大彎矩計算公式如下:最大支座力計算公式如下:靜荷載q1=1.20X0.090=0.108kN/m活荷載q2=1.4義0.450+1.4義0.600=1.470kN/m最大彎矩Mmax=(0.10X0.108+0.117x1.470)x1.1002=0.221kN.m最大支座力N=(1.1X0.108+1.

8、2X1.47)X1.10=2.071kN抗彎計算強度f=0.221X106/4491.0=49.25N/mm2縱向鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!5.3. 撓度計算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下:靜荷載q1=0.090kN/m活荷載q2=0.450+0.600=1.050kN/m三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度V=(0.677X0.090+0.990X1.050)X1100.04/(100X2.06X105x107780.0)=0.334mm縱向鋼管的最大撓度小于1100.0/150與10mmf足要求！3、橫向支撐鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷

9、載作用下的連續梁計算集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P=2.07kN支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖(kN.m)支撐鋼管變形圖(mm)支撐鋼管剪力圖(kN)經過連續梁的計算得到最大彎矩Mmax=0.842kN.m最大變形vmax=2.988mm最大支座力Qmax=8.297kN抗彎計算強度f=0.842X106/4491.0=187.51N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求！支撐鋼管的最大撓度小于1100.0/150與10mmWf足要求！4、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算:R<Rc其中Rc扣件抗滑承載力設計值,取8.

10、0kN;R縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中RR最大支座反力，R=8.30kN單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求,可以考慮采用雙扣件！R<8.0kN時，可采用單扣件；8.0kN<R12.0kN時，應采用雙扣件；R>12.0kN時，應采用可調托座。5、立桿的穩定性計算荷載標準值作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。5.1. 靜荷載標準值包括以下內容：(1) 腳手架鋼管的自重(kN)：NG1=0.100X46.400=4.617kN鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A雙排架自重標準值，設計人員可根據情況修改。(2) 欄桿的自重(kN)：NG2=0.150

11、X1.100=0.165kN(3) 腳手板自重(kN)：(4) 堆放荷載(kN)：NG4 = 2.000X 1.100 X 1.100=2.420kN經計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=7.565kN5.2. 活荷載為施工荷載標準值產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值NQ=1.500X1.100X1.100=1.815kN5.3. 不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1.20NG+1.4NQ6、的穩定性計算立桿的穩定性計算公式其中N立桿的軸心壓力設計值，N=11.62kN軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比10/i查表得到；1 計算立桿的截面回轉半徑(cm);

12、i=1.60A立桿凈截面面積(cm2);A=4.24W立桿凈截面抵抗矩(cm3);W=4.49-鋼管立桿抗壓強度計算值(N/mm2);用一一鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；10一計算長度(m);完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算l0=k1uh(1)l0=(h+2a)(2)k1一一計算長度附加系數，按照表1取值為1.163;u一一計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3;u=1.700a立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.20m；公式(1)的計算結果：l0=1.163X1.700X1.80=3.559m2=3559/16.0=223.121l=0.146口=11620/(0.146X424)=187.319N/mn2,立桿的穩定性計算年f,滿足要求！公式(2)的計算結果：10=1.800+2X0.200=2.200m=2200/16.0=137.931L=0.363cr=11620/(0.363X424)=75.605N/mm2,立桿的穩定性計算仃f,滿足要求!如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(