1、蓋梁支架計算書蓋梁支架驗算一、 荷載及驗算說明蓋梁寬為1.8m，高度為1.6 m，上部肋梁處寬為1.8m，砼容重按26KN/m3計算。1、鋼筋砼線荷載蓋梁外端根部(懸臂段)：A=(0.85+1.6)*2.25/2+0.3*1.6=3.236m2 V=3.236*1.8=5.825 m3q =(5.825*26)/2.55=59.39KN/m蓋梁跨中段： A=1.6*10.55=16.88 m2V=16.88*1.8=30.384 m3q =(30.384*26)/10.55=74.88 KN/m2、模板楞條自重（包括工字鋼）：取4.5KN/m2 模板肋自重：4.51.8 = 8.1KN/m3、

2、鋼側模板自重取25KN/m4、貝雷架梁荷載： 貝雷架梁由12片組成，每片重260kg，總長18m。 荷載為：260129.8110-3/18 = 1.70 KN/m5、振搗砼荷載：取4.0 KN/m2 則： 4.01.8 = 7.2KN/m 人行機具動荷載：取2.5 KN/m2 則： 2.51.8 = 4.5 KN/m二、截面特性1、1010方木： Ix=bh3/12=8333333mm4，Wx=bh2/6=166666.7mm3，E=9500 N/mm22、工字鋼I16單位重0.205KN/mIx =1127cm4 ，Wx=140.9cm3 ，E=2.06105N/mm23、工字鋼I20b單

3、位重0.3105KN/mIx =2502cm4 ，Wx=250.2cm3 ，E=2.06105N/mm24、工字鋼I25b 單位重0.412KN/mIx =5278cm4 ，Wx=422.2cm3 ，E=2.06105N/mm25、槽鋼 10單位重0.10 KN/mIx =198.3cm4 ，Wx=39.4cm3 ，E=2.06105N/mm26、貝雷架321型（單層單排）： I=2.505109mm4，E=2.1105N/mm27、320厚8鋼管：A=78.3744cm2I =9542.87cm4 ，W=595.67cm3 ，i=11.08、120實心鋼銷： A=113.10cm2 ，fv=

4、125MPa三、極限應力受力驗算按極限應力法驗算1、1010方木： 最大抗剪力：Q=maxA=1.4100100=14000N=14KN最大抗彎矩：M=maxWx=13103/6=2.17KNm2、工字鋼I16最大抗剪力：Q=maxd（Ix/Sx）=1101060.00600.1127/808=92.06KN最大抗彎矩：M=maxWx=215106140.910-6/1000=30.29KNm3、工字鋼I20b最大抗剪力：Q=maxd（Ix/Sx）=1101060.0090.2502/1461=169.54KN最大抗彎矩：M=maxWx=215106250.210-6/1000=53.79KN

5、m4、工字鋼I25b最大抗剪力：Q=maxd（Ix/Sx）=1101060.0130.214/1000=306.02KN最大抗彎矩：M=maxWx=215106422.210-6/1000=90.77KNm5、槽鋼 10最大抗剪力：Q=maxd（Ix/Sx）=1101060.00530.1983/235=49.20KN最大抗彎矩：M=maxWx=21510639.410-6/1000=8.471KNm6、120實心鋼銷最大抗剪力Q=fvA=125106113.1010-4/1000=1413.75KN四、蓋梁支架計算1、荷載狀況1）、線荷載（安全系數取1.2）：（59.39+74.88）/2*

6、1.2+8.1*1.2+25*1.2+1.7*1.2+7.2*1.2+4.5*1.2=136.362KN/m2）、均布荷載： 136.362/1.8=75.757KN/m22、101030橫向木方，長4m，其下為工字鋼I1680cm，計算寬度取橫向方木間距30。1）、均布荷載：剔除貝雷架本身后的線荷載：=134.662KN/m均布荷載：134.662/1.8=74.812 KN/m2 作用在橫梁上的荷載：g=74.8120.8=59.85KN/m2）、跨中彎矩：M1/2=ql2=59.850.32=0.67KNm2.17 KNm（滿足要求） 3）、應力驗算：w= （式中：Wji橫梁凈斷面抵抗矩

7、； Wji=bh2=166666.7mm2）代入式中： w=1.56MPa1.2 w =1.2*13=15.6MPa（滿足要求）（式中：w 為臨時木結構木材容許應力，并提高1.2） 4）、撓度驗算木方支撐在間距為80cm的工字鋼上，故：f=1.58L/4=800/400=2 （滿足要求）3、I1680工字鋼受力驗算，其下為寬度2m的貝雷架，所受荷載為其上傳遞的荷載23.39KN/m（加1.4安全系數），工字鋼長為4.0m，其計算簡圖見圖1。圖1、I16工字鋼剪力、彎矩圖工字鋼最大計算彎矩Mmax=1/8ql2=0.125*23.39*22=11.7KNm30.29KNm（滿足要求）最大計算剪力

8、Qmax=1/2ql=0.5*23.39*2=23.39KN92.06KN（滿足要求）4、貝雷架受力計算 1）、貝雷架梁受其上方工字鋼傳遞的集中荷載，由于工字鋼的間距為30cm，相對貝雷架的長度很小，可將這些集中荷載看成均布荷載，計算結果應相差不大。貝雷架受力的線荷載為121.64KN/m，最大支座計算承載力1094.75KN貝雷架剪力彎矩圖見圖2。圖2 貝雷架剪力、彎矩圖 2）、貝雷架為桁式支架，每片高度為1.5m，腹桿I8拼成菱形，弦桿為2條10槽鋼(中間加填塞鋼板（厚）2（長）8（寬）8)，并由鋼銷5拼合而成。 a貝雷架桁式支架計算：弦桿軸心拉力：取最大支座反力2189.5KN。 弦桿截

9、面面積為：2根槽鋼 10+中間填塞鋼板。貝雷架弦桿截面面積為25.48cm2。槽鋼中間填塞鋼板88，則：A=(2*25.48)+(8*8)*2=178.96cm2 弦桿容許應力：=122.35MPa=240MPa， 符合要求。 （式中：為A3鋼材節點銷子的容許彎曲應力，取=240MPa。）b撓度驗算： 貝雷片I=2.505109mm4，E=2.1105N/mm2 兩墩柱最大的跨徑為7.85m，最大的撓度為： f=13.4=19.6(滿足要求)C. 貝雷架桁抗彎驗算： AB段彎距：Mx=)(1+)- =(121.64*9.25*9.25)/2*(1-3.2/9.25)*(1+2*3.2/9.25

10、)-(9.25/9.25)=554.678KNAB段共長9.25m,即：Mx =554.678KN/9.25m=59.97KN/m788.2 KN/m(貝雷架桁最大抗彎應力),滿足要求；BC段彎距：Mx=-0.5*（121.64*3.2*3.2）=-622.8KNBC段共長3.2m,即：Mx =-622.8KN/3.2m=-194.624KN/m788.2 KN/m(貝雷架桁最大抗彎應力)，,滿足要求；D. 貝雷架桁抗剪驗算： AB段剪力：Qx=-qx+/(25.48*2)=-121.64*9.25+(121.64*9.25)/2)*(3.2+9.25/2) /(25.48*2) =64.3K

11、N245.2 KN(貝雷架桁最大抗剪應力)BC段剪力：Qx=（-qx）/(25.48*2)=（-121.64*3.2）/(25.48*2)=-7.64KN245.2 KN(貝雷架桁最大抗剪應力)6、抱箍構件的強度計算。抱箍采用A3鋼，厚14，長度50cm的構件抱箍墩柱，在節點處（拼接處）構件一端連接的高強螺栓（M22）數目16個，所計算截面（最外列螺栓處）上的高強螺栓數目為4個（抱箍構造見抱箍示意圖）。螺栓的毛截面積：A0=*112*16=6082.12mm2螺栓受到的拉力N，等于箍柱處的反力，軸心壓力最大值取2189.5KN，則，摩擦型高強螺栓連接處的受拉強度為： =（1-0.4）=(1-0

12、.4*)*=72N/mm2=72Mpa=110Mpa （滿足要求） （式中：為M22高強螺栓的抗拉設計值）每個摩擦型高強螺栓的抗剪承載力： NL= 式中： n傳力摩擦面數目； 摩擦面的抗滑移系數,清除浮銹取0.30； p查路橋施工計算手冊每個M22高強螺栓的預拉力為190KN； k-安全系數，采用1.7。代入公式，：NL=（190*0.3*1）/1.7=33.53KN NL=(33.53KN*1000)/(*112)=88.2N/ mm2=88.2Mpamax =120 Mpa（max為M22高強度螺栓（16Mn鋼）的抗剪強度設計值, 滿足要求）3）、鋼抱箍拉應力驗算：參照路橋施工計算手冊P.

13、533，鋼與花崗石路面的滑動摩擦系數為0.270.35，設鋼抱箍與（砼）立柱之間的滑動摩擦系數=0.3。抱箍的計算圖示如下：鋼抱箍承受豎向荷載P的作用（取與支座反力相同值），與抱箍對砼立柱的摩擦力f應是相等；即其緊固拉力N（等于箍柱處的反力），應能滿足構件摩擦力的要求，不使構件移位，則為安全。P=f=g，則：g=P/=2189.5/0.3=7298.3KN根據抱箍受力的平衡，應用公式：2rhF1=DhgF1=7298.3/3.14=2323.2KN鋼抱箍在承受豎向荷載作用的同時，還承受彎矩的作用。計算圖示如下所示：N=150P/h=1502323200/600=696960N=696.96KN為了避免N在抱箍中產生彎矩，令F2=N=6